氣流粉碎機PPT學(xué)習(xí)教案

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1、會計學(xué)1氣流氣流(qli)粉碎機粉碎機第一頁，共100頁。第1頁/共100頁第二頁，共100頁。第2頁/共100頁第三頁，共100頁。壓氣流帶著顆粒在粉碎室中作回轉(zhuǎn)運動并形成強大旋轉(zhuǎn)氣流，物料顆粒之間不僅要發(fā)生撞擊，而且氣流對物料顆粒也要產(chǎn)生沖擊剪切作用，同時物料還要與粉碎室發(fā)生沖擊、摩擦、剪切作用。如果碰撞的能量超過顆粒內(nèi)部需要的能量，顆粒就將被粉碎。粉碎合格的細(xì)小顆粒被氣流推到旋風(fēng)分離室中，較粗的顆粒則繼續(xù)在粉碎室中進行粉碎，從而達(dá)到粉碎目的。第3頁/共100頁第四頁，共100頁。第4頁/共100頁第五頁，共100頁。第5頁/共100頁第六頁，共100頁。第6頁/共100頁第七頁，共100

2、頁。第7頁/共100頁第八頁，共100頁。第8頁/共100頁第九頁，共100頁。第9頁/共100頁第十頁，共100頁。11第10頁/共100頁第十一頁，共100頁。 扁平式氣流(qli)粉碎機工作原理圖文丘里噴嘴(pnzu)噴嘴(pnzu)粉碎室內(nèi)襯外殼第11頁/共100頁第十二頁，共100頁。作用下被甩到粉碎室周壁作循作用下被甩到粉碎室周壁作循環(huán)粉碎。環(huán)粉碎。第12頁/共100頁第十三頁，共100頁。第13頁/共100頁第十四頁，共100頁。第14頁/共100頁第十五頁，共100頁。16高純材料的超細(xì)粉碎。高純材料的超細(xì)粉碎。第15頁/共100頁第十六頁，共100頁。17第16頁/共100頁

3、第十七頁，共100頁。第17頁/共100頁第十八頁，共100頁。循環(huán)氣流粉碎機工作(gngzu)原理圖文丘里NozzleClassifierFine PowderCoarse powderComminuting RoomCompressed Air第18頁/共100頁第十九頁，共100頁。20的顆粒流分層，粗粒處在外層，的顆粒流分層，粗粒處在外層，細(xì)粒在內(nèi)層并向內(nèi)聚集，最后由細(xì)粒在內(nèi)層并向內(nèi)聚集，最后由排料口排出，粗粒則繼續(xù)粉碎。排料口排出，粗粒則繼續(xù)粉碎。第19頁/共100頁第二十頁，共100頁。第20頁/共100頁第二十一頁，共100頁。22動，加大離心力場，提高粉碎動，加大離心力場，提高

4、粉碎和分級和分級(fn j)效果。效果。第21頁/共100頁第二十二頁，共100頁。23第22頁/共100頁第二十三頁，共100頁。24n第23頁/共100頁第二十四頁，共100頁。第24頁/共100頁第二十五頁，共100頁。早期(zoq)靶板式氣流磨結(jié)構(gòu)早期靶式氣流粉碎機：物料由加料管進入粉碎室，經(jīng)噴嘴噴出的氣流吸入并加速，再經(jīng)混合管進一步均化和加速后，直接與沖擊板（靶板）發(fā)生強烈碰撞(pn zhun)。為了更好地均化和加速，混合管大多做成超音速縮擴型噴管狀。粉碎后的細(xì)顆粒被氣流帶出粉碎區(qū)，進入位于沖擊板上方的分級區(qū)進行分級，經(jīng)分級的顆粒被氣流帶出機外捕集為成品，粗顆粒返回粉碎區(qū)再行粉碎。粉

5、碎(fn su)產(chǎn)品較粗，動力消耗也較大，因而應(yīng)用受到限制。 Jet NozzleMixing PipeFeedComminuting RoomImpacting Target第25頁/共100頁第二十六頁，共100頁。27第26頁/共100頁第二十七頁，共100頁。 （a）物料經(jīng)過噴嘴(pnzu) （b）物料不經(jīng)過噴嘴(pnzu) 單噴式氣流粉碎機的二種粉碎方式示意圖 第27頁/共100頁第二十八頁，共100頁。QBN450型靶式氣流(qli)粉碎機 第28頁/共100頁第二十九頁，共100頁。30以加工較硬的物料。以加工較硬的物料。第29頁/共100頁第三十頁，共100頁。31第30頁/共

6、100頁第三十一頁，共100頁。32粉位于分級室外圍，在氣流帶動粉位于分級室外圍，在氣流帶動下，退回粉碎室進一步粉碎，細(xì)下，退回粉碎室進一步粉碎，細(xì)粉經(jīng)中間出口排到機外進行氣固粉經(jīng)中間出口排到機外進行氣固分離和產(chǎn)品回收。分離和產(chǎn)品回收。第31頁/共100頁第三十二頁，共100頁。nTrost Jet Mill的工作(gngzu)原理：第32頁/共100頁第三十三頁，共100頁。34家是德國家是德國Alpine公公司，美國、日本、司，美國、日本、中國也有公司生產(chǎn)。中國也有公司生產(chǎn)。QLD流化床式氣流(qli)粉碎機第33頁/共100頁第三十四頁，共100頁。35n工作(gngzu)原理：第34頁

7、/共100頁第三十五頁，共100頁。36第35頁/共100頁第三十六頁，共100頁。37磨損磨損(m sn)大大大減弱。大減弱。流化床內(nèi)對撞氣流流化床內(nèi)對撞氣流(qli)(qli)交匯點示意圖交匯點示意圖第36頁/共100頁第三十七頁，共100頁。（a）物料(w lio)經(jīng)過噴嘴 （b）物料(w lio)不經(jīng)過噴嘴 流化床對噴式氣流粉碎機的兩種形式結(jié)構(gòu)示意圖 第37頁/共100頁第三十八頁，共100頁。產(chǎn)品細(xì)度高（d50=310m），粒度分布窄且無過大顆粒；粉磨效率高，能耗低，產(chǎn)量大，比其它類型的氣流磨節(jié)能50%；采用剛玉、碳化硅或PU（環(huán)）等作易磨件因而磨耗低，產(chǎn)品受污染少，純度(chnd)

8、高，可加工無鐵質(zhì)污染的粉體，也可粉碎硬度高的物料；結(jié)構(gòu)緊湊，簡單；噪音??；可實現(xiàn)操作自動化。但造價較高。 第38頁/共100頁第三十九頁，共100頁。第39頁/共100頁第四十頁，共100頁。41n與圓盤式氣流磨相比，平均能耗與圓盤式氣流磨相比，平均能耗減少減少3050% 。第40頁/共100頁第四十一頁，共100頁。42生產(chǎn)能力大，適合于大規(guī)模工業(yè)生產(chǎn)能力大，適合于大規(guī)模工業(yè)化生產(chǎn)?；a(chǎn)。第41頁/共100頁第四十二頁，共100頁。43集氣孔性物料等。集氣孔性物料等。第42頁/共100頁第四十三頁，共100頁。第43頁/共100頁第四十四頁，共100頁。第44頁/共100頁第四十五頁，共1

9、00頁。第45頁/共100頁第四十六頁，共100頁。典型(dinxng)的氮氣氣流粉碎機生產(chǎn)線示意圖 第46頁/共100頁第四十七頁，共100頁。48n加料速度加料速度第47頁/共100頁第四十八頁，共100頁。第48頁/共100頁第四十九頁，共100頁。第49頁/共100頁第五十頁，共100頁。第50頁/共100頁第五十一頁，共100頁。第51頁/共100頁第五十二頁，共100頁。第52頁/共100頁第五十三頁，共100頁。第53頁/共100頁第五十四頁，共100頁。 通常所說通常所說(su shu)(su shu)的音速指聲波在空氣中的傳播速度的音速指聲波在空氣中的傳播速度 音速不是固定的

10、，與傳播介質(zhì)的物性、熱力音速不是固定的，與傳播介質(zhì)的物性、熱力(rl)(rl)狀態(tài)有關(guān)狀態(tài)有關(guān)對理想氣體對理想氣體(l xin q t)(l xin q t)，音速只與溫度有關(guān)，音速只與溫度有關(guān)kPvTkRag對實際氣體音速對實際氣體音速a a不僅與溫度不僅與溫度T T 有關(guān)，還與氣體的壓力有關(guān)，還與氣體的壓力P P或比體積或比體積v v有關(guān)有關(guān) 水蒸氣水蒸氣中的音速也借用上式計算，其中的中的音速也借用上式計算，其中的k k值按前述值按前述經(jīng)驗值經(jīng)驗值選取選取 流道中氣體熱力學(xué)狀態(tài)不斷變化，沿程不同截面上音速各不相同，對特定截面一般都強調(diào)為流道中氣體熱力學(xué)狀態(tài)不斷變化，沿程不同截面上音速各不相

11、同，對特定截面一般都強調(diào)為“當(dāng)?shù)匾羲佼?dāng)?shù)匾羲佟薄?第54頁/共100頁第五十五頁，共100頁。注意注意(zh y)(zh y)：1 1）聲速是狀態(tài)參數(shù)，因此稱當(dāng)?shù)芈曀?。）聲速是狀態(tài)參數(shù)，因此稱當(dāng)?shù)芈曀佟?如空氣如空氣(kngq)(kngq)，2 2） 馬赫數(shù)馬赫數(shù) (Mach number)1Ma （subsonic velocity）（supersonic velocity）（sonic velocity）亞聲速亞聲速1Ma 聲速聲速(shn s)1Ma 超聲速超聲速acMa 0 =331.2m/s-20 =318.93m/s20 =343m/saaa第55頁/共100頁第五十六頁，共100

12、頁。2022-6-557 流速流速(li s)(li s)改變與壓力變化的關(guān)系改變與壓力變化的關(guān)系 對于流體可逆流動，過程對于流體可逆流動，過程(guchng)(guchng)的技術(shù)功可表達(dá)為的技術(shù)功可表達(dá)為s2tddd21ddwzgcPvw 工程上常有將氣流加速工程上常有將氣流加速(ji s)(ji s)或加壓的要求?；蚣訅旱囊?。 氣流的這種加速或擴壓過程可以僅利用氣流的熱力學(xué)狀態(tài)或運動狀態(tài)變化來實氣流的這種加速或擴壓過程可以僅利用氣流的熱力學(xué)狀態(tài)或運動狀態(tài)變化來實現(xiàn)，無需借助其它機械設(shè)備現(xiàn)，無需借助其它機械設(shè)備 第56頁/共100頁第五十七頁，共100頁。2022-6-558 管道中流動

13、氣流不作軸功，忽略管道中流動氣流不作軸功，忽略(hl)(hl)重力位能變化重力位能變化s2ddd21dwzgcPv2d21dcPvPvccddPcvccdd2PkPckPvccdd2kPkPcckMPPdd2 討論討論(toln)(toln)中的流體流速中的流體流速c c一般應(yīng)為正值，一般應(yīng)為正值，k k、M2 M2 也是正值也是正值式中式中d dc c與與d dP P反號反號氣體的流速變化氣體的流速變化(binhu)(binhu)與其壓力的變化與其壓力的變化(binhu)(binhu)方向相反方向相反氣流加速氣流加速c c0 00 0kPva 2壓力壓力P P反之亦然反之亦然PPkMPPkc

14、ad1d222第57頁/共100頁第五十八頁，共100頁。2022-6-559噴管噴管(pn un)(pn un) 噴管噴管(pn un)(pn un)和擴壓管和擴壓管氣流氣流(qli)(qli)通過后能令氣流通過后能令氣流(qli)P(qli)P，cc的流道的流道擴壓管擴壓管氣流通過后能令氣流氣流通過后能令氣流P P ，c c 的流道的流道 流速改變與流道截面積變化的關(guān)系流速改變與流道截面積變化的關(guān)系 氣流速度與壓力的反方向變化需通過管道截面積有規(guī)律地變化來促成氣流速度與壓力的反方向變化需通過管道截面積有規(guī)律地變化來促成 。 根據(jù)氣體流動的連續(xù)性方程及絕熱過程方程根據(jù)氣體流動的連續(xù)性方程及絕

15、熱過程方程 ccvvAAdddPPkvvd1dccPPkAAdd1d第58頁/共100頁第五十九頁，共100頁。2022-6-560ccPPkAAdd1dcckMPPdd2ccMccccMAAd) 1(ddd22對于對于(duy)(duy)亞音速流（亞音速流（M1M1） 氣體的流速將隨流道截面積反向氣體的流速將隨流道截面積反向(fn xin)(fn xin)變化變化 噴管噴管(pn un)(pn un)漸縮狀漸縮狀擴壓管擴壓管漸擴狀漸擴狀 00噴管噴管( (A A,c c)亞音速流亞音速流（M M11） 擴壓管擴壓管( (A A,c c)亞音速流亞音速流（M M11M1）ccMccccMAAd

16、) 1(ddd2200氣體的流速氣體的流速(li s)(li s)將隨流道截面積同向變化將隨流道截面積同向變化 噴管噴管(pn un)(pn un)漸擴狀漸擴狀擴壓管擴壓管漸縮狀漸縮狀 根據(jù)以上討論，顯然漸縮噴管只能將氣流加速至音速。根據(jù)以上討論，顯然漸縮噴管只能將氣流加速至音速。噴管噴管( (P P,c c)超音速流超音速流（MM1 1） 擴壓管擴壓管( (P P,c c)超音速流超音速流（M M11） 氣流在漸縮噴管出口截面上達(dá)到當(dāng)?shù)匾羲贂r，對應(yīng)有一極限出口壓力氣流在漸縮噴管出口截面上達(dá)到當(dāng)?shù)匾羲贂r，對應(yīng)有一極限出口壓力P P2 2，此后，任由噴管出口外的介質(zhì)壓力，此后，任由噴管出口外的介

17、質(zhì)壓力P Pb b下降，噴管出口截面上的氣流壓力仍維持為下降，噴管出口截面上的氣流壓力仍維持為P P2 2。第60頁/共100頁第六十一頁，共100頁。2022-6-562 氣流在縮放噴管氣流在縮放噴管(pn un)(pn un)的喉部處達(dá)到當(dāng)?shù)匾羲俚暮聿刻庍_(dá)到當(dāng)?shù)匾羲?拉伐爾噴管拉伐爾噴管(pn un)(pn un)c c= =a a 若想令氣流若想令氣流(qli)(qli)從亞音速加速至超音速從亞音速加速至超音速噴管截面積應(yīng)噴管截面積應(yīng)先收縮，后擴大先收縮，后擴大縮放噴管，亦稱拉伐爾噴管縮放噴管，亦稱拉伐爾噴管第61頁/共100頁第六十二頁，共100頁。 對可壓流動來說，如想讓氣流沿管道軸

18、線連續(xù)的從亞聲速加速到超音速，即始終保持速度總是增加的，則管道應(yīng)該先收縮后擴張，中間為最小截面(jimin)，即喉道。這種形狀的管道稱為拉瓦爾噴管。第62頁/共100頁第六十三頁，共100頁。（a）亞音速(yn s)射流噴嘴 （b）音速(yn s)射流噴嘴 （c）超音速(yn s)射流噴嘴 常用射流的噴嘴形式 d*d*d*第63頁/共100頁第六十四頁，共100頁。1dd2d0l1l2l超音速噴嘴(pnzu)結(jié)構(gòu)示意圖 第64頁/共100頁第六十五頁，共100頁。KRTvo滯止?fàn)顟B(tài)超音速臨界狀態(tài)亞音速極限狀態(tài)120KKRT120KKRT120KKRT021121RTKKRTKKV第65頁/共1

19、00頁第六十六頁，共100頁。VdVMAdA) 1(2第66頁/共100頁第六十七頁，共100頁。0, 0VdVAdA0, 0VdVAdA0, 0VdVAdA0, 0VdVAdA0, 0VdVAdA第67頁/共100頁第六十八頁，共100頁。10*)12(KKKPP0*0PPPPe0*0PPPPe第68頁/共100頁第六十九頁，共100頁。20211MKTT120)211 (KKMKPP1120)211 (KMK120*KTT10*)12(KKKPP110*)12(KK2*) 1(21MKKTT12*) 1(21KKMKKPP112*) 1(21KMKK212*) 1(21MKKMVV)1(2

20、12*)211 (121KKMKKMAA120*KKRTV第69頁/共100頁第七十頁，共100頁。第70頁/共100頁第七十一頁，共100頁。5457. 005. 01000000500000*0PPPaPaPPe11.kkgkj5457. 0)130. 12()12(130. 130. 110*KKKPP5773. 2) 105. 0(130. 12 1)(1230. 1130. 110KKePPKMe3/mkg;50000PaPe3/4600. 0mkgeKTe0050.237smVe/8545.971MPaPe5457. 03/8921. 2mkgeKTe4348.411smVe/83

21、03.4962*9018.13918303.4968921. 22mmVQAmmAd0977.421416. 39018.139144*27418.44738545.9714600. 02mmVQAeeemmAdee4727.751416. 37418.447344第71頁/共100頁第七十二頁，共100頁。第72頁/共100頁第七十三頁，共100頁。 射流射流(shli)(shli)壓力壓力 已知噴嘴內(nèi)部任意截面處的壓強已知噴嘴內(nèi)部任意截面處的壓強P1P1可以表達(dá)為可以表達(dá)為 12101211kkMkPP第73頁/共100頁第七十四頁，共100頁。ePkkPkku112222噴嘴出口222u

22、2p3303uepp 3 對射流由噴嘴噴出后的情況進行分析(fnx)。Pe是周圍流體的壓強P2是截面的壓強。第74頁/共100頁第七十五頁，共100頁。12101211MkTT第75頁/共100頁第七十六頁，共100頁。2022-6-577噴管噴管(pn un)(nozzle)(pn un)(nozzle)計算計算 通常依據(jù)噴管進口處的工質(zhì)參數(shù)通常依據(jù)噴管進口處的工質(zhì)參數(shù)(P1(P1、t1)t1)和背壓和背壓(Pb),(Pb),并在給定并在給定(i dn)(i dn)流率的條件下進行噴管的設(shè)計計算流率的條件下進行噴管的設(shè)計計算 設(shè)計計算的目的設(shè)計計算的目的(md)(md)在于確定噴管的形狀和尺

23、寸在于確定噴管的形狀和尺寸 校核計算校核計算的目的則在于預(yù)測各種條件下的噴管工作情況，即確定不同情況下噴管的流量和出口流速的目的則在于預(yù)測各種條件下的噴管工作情況，即確定不同情況下噴管的流量和出口流速 1) 1) 流速計算流速計算 2) 2) 流量計算流量計算 第76頁/共100頁第七十七頁，共100頁。i i噴管噴管(pn un)(pn un)出口速度出口速度 對噴管，由能量對噴管，由能量(nngling)(nngling)方程方程22221102121chchh2121202)(22chhhhc一般一般(ybn)(ybn)噴管進口處的氣流速度遠(yuǎn)小于出口速度噴管進口處的氣流速度遠(yuǎn)小于出口速度

24、(c1 c2)(c1 c2)21212414. 1)(2hhhhc（任何工質(zhì)，不論可逆與否）（任何工質(zhì)，不論可逆與否） 對于定比熱容理想氣體對于定比熱容理想氣體 gp1RkkcTchPh h0 0、h h1 1、h h2 2分別取決于噴管進、出口處氣流的熱力狀態(tài)分別取決于噴管進、出口處氣流的熱力狀態(tài)第77頁/共100頁第七十八頁，共100頁。iiii初、終狀態(tài)初、終狀態(tài)(zhungti)(zhungti)與流速的關(guān)系與流速的關(guān)系 對于對于(duy)(duy)定比熱容理想氣體、定比熱容理想氣體、)(2202hhc)(220PTTc)(1220gTTRkk)1 (12020gTTTRkk)(1 1

25、21020gkkPPTRkk可逆絕熱流動可逆絕熱流動(lidng)(lidng)過程過程 或或)(1 12102002kkPPvPkkc噴管出口流速噴管出口流速c c2 2取決于氣流的初態(tài)及氣流在出口截面上的壓力取決于氣流的初態(tài)及氣流在出口截面上的壓力P P2 2對滯止壓力對滯止壓力P P0 0之比之比當(dāng)初態(tài)一定時，當(dāng)初態(tài)一定時，c c2 2則僅取決于則僅取決于( (P P2 2/ /P P0 0) ) 式中式中T T0 0、P P0 0、v v0 0為滯止參數(shù)，取決于氣流的初態(tài)為滯止參數(shù)，取決于氣流的初態(tài)c c1 1較小時，可用噴管進口壓力較小時，可用噴管進口壓力P P1 1代替代替P P0

26、 0第78頁/共100頁第七十九頁，共100頁。 c2 c2隨隨(P2/P0)(P2/P0)的變化的變化(binhu)(binhu)關(guān)系如圖示關(guān)系如圖示 ( (P P2 2/ /P P0 0)=1)=1時，時，c c2 2=0=0(P2/P0)(P2/P0)從從1 1逐漸逐漸(zhjin)(zhjin)減小時，減小時，c2c2增大增大氣體不會氣體不會(b hu)(b hu)流動流動初期增加較快，以后則逐漸減緩初期增加較快，以后則逐漸減緩 理論上當(dāng)理論上當(dāng) P P2 2=0=0時，時，c c2 2將達(dá)到將達(dá)到 c c2,max2,max0g00max, 21212TRkkvPkkc 實際上，實際

27、上，P P2 200時，比體積時，比體積v v2 2要求噴管出口截面無窮大要求噴管出口截面無窮大c c2 2隨隨( (P P2 2/ /P P0 0) )的變化關(guān)系的變化關(guān)系此流速此流速不可能達(dá)到不可能達(dá)到 )(1 12102002kkPPvPkkc第79頁/共100頁第八十頁，共100頁。iiiiii臨界臨界(ln ji)(ln ji)流速和臨界流速和臨界(ln ji)(ln ji)壓力比壓力比 氣流在喉部截面氣流在喉部截面(jimin)(jimin)處達(dá)到當(dāng)?shù)匾羲偬庍_(dá)到當(dāng)?shù)匾羲僭摻孛娣Q為臨界該截面稱為臨界(ln ji)(ln ji)截面，截面上的氣流參數(shù)相應(yīng)稱為：臨界截面，截面上的氣流參數(shù)

28、相應(yīng)稱為：臨界(ln ji)(ln ji)壓力壓力PcrPcr、臨界、臨界(ln ji)(ln ji)比體積比體積vcrvcr 臨界流速臨界流速( (c ccrcr) )c ccrcr= =a a 臨界流速臨界流速c ccrcr與臨界壓力與臨界壓力P Pcrcr應(yīng)有以下關(guān)系：應(yīng)有以下關(guān)系：)(1 1210cr00crkkPPvPkkcC Ccrcr等于當(dāng)?shù)匾羲俚扔诋?dāng)?shù)匾羲賏 a crcrcrvkPaccrcr10cr00)(1 12vkPPPvPkkkk 縮放噴管的最小截面處稱為噴管的喉部縮放噴管的最小截面處稱為噴管的喉部縮放噴管縮放噴管兩式合并兩式合并第80頁/共100頁第八十一頁，共100

29、頁。由過程由過程(guchng)(guchng)方程方程 crcr10cr00)(1 12vkPPPvPkkkkkPPvv1cr00cr)(kkkkPPvkPPPvPkk10cr0010cr00)()(1 12定義定義(dngy)(dngy) 臨界壓力比臨界壓力比0crcrPP氣流速度達(dá)到氣流速度達(dá)到(d do)(d do)當(dāng)?shù)匾羲贂r的壓力與滯止壓力之比當(dāng)?shù)匾羲贂r的壓力與滯止壓力之比 kkkkk1cr1cr1 121cr)12(kkk以上為以上為定比熱容定比熱容理想氣體理想氣體可逆絕熱流動可逆絕熱流動過程的分析結(jié)論過程的分析結(jié)論 上式整理，得上式整理，得第81頁/共100頁第八十二頁，共100

30、頁。1cr)12(kkk臨界壓力比臨界壓力比crcr僅與氣體僅與氣體(qt)(qt)的熱容比的熱容比k k有關(guān)有關(guān) 僅取決于氣體僅取決于氣體(qt)(qt)的性質(zhì)；的性質(zhì)；對變比熱容理想氣體對變比熱容理想氣體kk值應(yīng)按平均值應(yīng)按平均(pngjn)(pngjn)比熱容確定；比熱容確定；對水蒸氣對水蒸氣k k為經(jīng)驗數(shù)值而非熱容比為經(jīng)驗數(shù)值而非熱容比 對雙原子氣體對雙原子氣體k k=1.4=1.4，臨界壓力比，臨界壓力比crcr=0.528 =0.528 如取如取: : 過熱汽的過熱汽的k k=1.3=1.3，則，則crcr=0.546=0.546干飽和汽干飽和汽k k=1.135=1.135，則，

31、則crcr=0.577=0.577概括起來，氣體的臨界壓力比概括起來，氣體的臨界壓力比crcr接近等于接近等于0.50.5 臨界壓力比臨界壓力比crcr是噴管中流體流動從亞音速過渡到超音速的轉(zhuǎn)折點。是噴管中流體流動從亞音速過渡到超音速的轉(zhuǎn)折點。第82頁/共100頁第八十三頁，共100頁。1cr)12(kkk)(1 12102002kkPPvPkkc0g00cr1212TRkkvPkkc 對給定的定比熱容理想氣體（對給定的定比熱容理想氣體（k k值一定值一定(ydng)(ydng)），臨界流速），臨界流速ccrccr僅取決于滯止參數(shù)僅取決于滯止參數(shù)P0P0、v0v0，或滯止溫度，或滯止溫度T0T

32、0 由于滯止參數(shù)由于滯止參數(shù)(cnsh)(cnsh)可由初參數(shù)可由初參數(shù)(cnsh)(cnsh)確定確定 臨界臨界(ln ji)(ln ji)流速僅取決于進口截面上的氣流初參數(shù)流速僅取決于進口截面上的氣流初參數(shù) 臨界壓力比下氣流達(dá)到當(dāng)?shù)匾羲倥R界壓力比下氣流達(dá)到當(dāng)?shù)匾羲倥R界流速臨界流速第83頁/共100頁第八十四頁，共100頁。2)2)流量流量(liling)(liling)計算計算 由連續(xù)性方程知，對流道任一截面質(zhì)量由連續(xù)性方程知，對流道任一截面質(zhì)量(zhling)(zhling)流率相同流率相同222vcAm )(1 12102002kkPPvPkkc經(jīng)整理經(jīng)整理(zhngl)(zhngl)

33、可得可得 kkkPPPPvPkkAm102202002)()(12 在噴管出口截面處在噴管出口截面處 221020)(1cAPPvkkPPv1020)(1第84頁/共100頁第八十五頁，共100頁。它們它們(t men)(t men)的依變關(guān)系如圖所示的依變關(guān)系如圖所示 流量隨流量隨(P2/P0)(P2/P0)的變化的變化(binhu)(binhu)關(guān)系關(guān)系 對于一定的噴管，當(dāng)進口氣流對于一定的噴管，當(dāng)進口氣流(qli)(qli)狀態(tài)一定時狀態(tài)一定時流量僅取決于流量僅取決于( (P P2 2/ /P P0 0) )kkkPPPPvPkkAm102202002)()(12i i漸縮噴管工作情況漸

34、縮噴管工作情況 背壓背壓噴管出口外的介質(zhì)壓力噴管出口外的介質(zhì)壓力P Pb bP Pb b到達(dá)臨界壓力比到達(dá)臨界壓力比 crcr時時P P2 2，出口達(dá)到臨界流速出口達(dá)到臨界流速c ccrcr，即當(dāng)?shù)匾羲?，即?dāng)?shù)匾羲貾 Pb b= =P P2 2 = =P Pcrcr = = crcr P P0 0 當(dāng)背壓當(dāng)背壓P Pb b高于臨界壓力高于臨界壓力P Pcrcr時時m 且有且有P Pb b= =P P2 2P Pb b0crcrPPP P2 2第85頁/共100頁第八十六頁，共100頁。流量隨流量隨(P2/P0)(P2/P0)的變化的變化(binhu)(binhu)關(guān)系關(guān)系 此后，背壓此后，背壓

35、PbPb如再降低，由于漸縮噴管中流道截面積始終是收縮如再降低，由于漸縮噴管中流道截面積始終是收縮(shu su)(shu su)的，氣流截面不可能得到擴展，任由背壓下降，噴管的出口壓力將仍然保持為的，氣流截面不可能得到擴展，任由背壓下降，噴管的出口壓力將仍然保持為P2=PcrP2=Pcr，氣流的膨脹、加速也就到此為止，即漸縮噴管的最大出口速度就是當(dāng)?shù)匾羲?，氣流的膨脹、加速也就到此為止，即漸縮噴管的最大出口速度就是當(dāng)?shù)匾羲貾 Pb b 隨出口隨出口(ch ku)(ch ku)流速流速c2 ccrc2 ccrm maxm 00122max)12(12vPkkkAmk10crcr)12(kkkPP)

36、()(12102202002kkkPPPPvPkkAmP P2 2第86頁/共100頁第八十七頁，共100頁。 在在PbPcrPbPcr的情況下，為了使氣流能夠充分膨脹實現(xiàn)的情況下，為了使氣流能夠充分膨脹實現(xiàn)(shxin)(shxin)從亞音速到超音速的過渡，此時應(yīng)采用縮放噴管從亞音速到超音速的過渡，此時應(yīng)采用縮放噴管噴管噴管(pn un)(pn un)喉部處的壓力為臨界壓力喉部處的壓力為臨界壓力PcrPcr，流速為當(dāng)?shù)匾羲?，流速為?dāng)?shù)匾羲賏 a 從噴管的收縮從噴管的收縮(shu su)(shu su)段看來，喉部截面上的流量為前述按喉部截面積段看來，喉部截面上的流量為前述按喉部截面積Amin

37、Amin所確定的最大流量所確定的最大流量 按連續(xù)性方程，按連續(xù)性方程，縮放噴管縮放噴管所有截面上的流量應(yīng)該都等于其喉部截面上的流量所有截面上的流量應(yīng)該都等于其喉部截面上的流量對于縮放噴管，盡管當(dāng)背壓對于縮放噴管，盡管當(dāng)背壓P Pb b繼續(xù)降低時其出口截面上的氣流速度會增大，但流量卻不會增加，將始終等于上述最大流量值繼續(xù)降低時其出口截面上的氣流速度會增大，但流量卻不會增加，將始終等于上述最大流量值 iiii縮放噴管工作情況縮放噴管工作情況P Pb bP P2 2P Pcrcr第87頁/共100頁第八十八頁，共100頁。離心葉輪分級器的常用結(jié)構(gòu)(jigu)形式 (a)直葉片(ypin) (b)斜葉

38、片(ypin) (c)弧形或折葉片(ypin) (d)柱形葉輪分級器外形 (e)錐形葉輪分級器外形第88頁/共100頁第八十九頁，共100頁。90第89頁/共100頁第九十頁，共100頁。第90頁/共100頁第九十一頁，共100頁。常常溫溫(c(chhngngwwn)n)空空氣氣氣氣流流粉粉碎碎系系統(tǒng)統(tǒng)第91頁/共100頁第九十二頁，共100頁。第92頁/共100頁第九十三頁，共100頁。(wnd)下降，所以粉碎過程溫度下降，所以粉碎過程溫度(wnd)不會太高。不會太高。n可在粉碎的同時，實現(xiàn)物料干燥、可在粉碎的同時，實現(xiàn)物料干燥、表面包覆與改性。表面包覆與改性。第93頁/共100頁第九十四頁

39、，共100頁。第94頁/共100頁第九十五頁，共100頁。本高的特點，在電費較高的地本高的特點，在電費較高的地區(qū)或生產(chǎn)低附加值產(chǎn)品時建議區(qū)或生產(chǎn)低附加值產(chǎn)品時建議不要采用氣流磨。不要采用氣流磨。第95頁/共100頁第九十六頁，共100頁。JZL系列流化床氣流粉碎(fn su)分級機 -四川巨子超微科技有限公司 第96頁/共100頁第九十七頁，共100頁。JZL-X00流化床氣流粉碎分級機標(biāo)配機型詳細(xì)(xingx)典型參數(shù) 裝機功率 （單位：KW） 型型 號號分級機分級機引風(fēng)機引風(fēng)機配套空壓機配套空壓機m3/min空壓機空壓機功率功率總裝功率總裝功率JZL-100 JZL-100 1.1 1.1

40、 5.5-7.5 5.5-7.5 3 311 11 20 20 JZL-200 JZL-200 2.2 2.2 7.5-11 7.5-11 6 6 37 37 50 50 JZL-300 JZL-300 4 4 11-15 11-15 10 10 55 55 75 75 JZL-400 JZL-400 5.5 5.5 18.5-30 18.5-30 20 20 132 132 160 160 JZL-600 JZL-600 7.5 7.5 37 37 4040264 264 210 210 第97頁/共100頁第九十八頁，共100頁。JZL-X00流化床氣流粉碎(fn su)分級機的相關(guān)參數(shù)

41、型型 號號進料粒進料粒度度mmmm出料粒出料粒度度m產(chǎn)量產(chǎn)量 kg/h設(shè)備體積設(shè)備體積m m3 3設(shè)備重量設(shè)備重量t tJZL-100 JZL-100 112-2002-2003-203-203 31 11.8 1.8 0.70.7JZL-200 JZL-200 228-408-404 41 12.52.51.5 1.5 JZL-300 JZL-300 3320-15020-1506 62 23 3 33JZL-400 JZL-400 5580-50080-5008 82.22.25 55 5 JZL-600 JZL-600 55200-200-1000100011112.22.25 57 7 第98頁/共100頁第九十九頁，共100頁。第99頁/共100頁第一百頁，共100頁。