機(jī)械畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-Y形支架雙面鉆機(jī)床總體設(shè)計(jì)和夾具設(shè)計(jì)【全套圖紙】

《機(jī)械畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-Y形支架雙面鉆機(jī)床總體設(shè)計(jì)和夾具設(shè)計(jì)【全套圖紙】》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《機(jī)械畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-Y形支架雙面鉆機(jī)床總體設(shè)計(jì)和夾具設(shè)計(jì)【全套圖紙】（24頁珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、目目 錄錄 1 前言 .1 2 組合機(jī)床總體設(shè)計(jì) .3 2.1 總體方案論證 .3 2.1.1 工藝方案的制定 .3 2.1.2 確定機(jī)床的配置模式 .3 2.1.3 滑臺(tái)型式的選擇 .3 2.1.4 定位方式的選擇 .3 2.2 組合機(jī)床切削用量的選擇 .4 2.2.1 切削用量的選擇 .4 2.2.2 切削功率，切削力以及轉(zhuǎn)矩的選擇 .4 2.2.3 刀具的選擇 .5 2.3 組合機(jī)床總體設(shè)計(jì)三圖一卡 .5 2.3.1 被加工零件工序圖 .5 2.3.2 加工示意圖 .5 2.3.3 機(jī)床尺寸聯(lián)系總圖 .6 2.3.4 機(jī)床生產(chǎn)率計(jì)算卡 .8 3 機(jī)床的夾具設(shè)計(jì).10 3.1 定位和夾緊的

2、方案確定 10 3.2 定位元件和夾緊元件的設(shè)計(jì)計(jì)算 11 3.2.1 定位元件的確定 11 3.2.2 夾緊機(jī)構(gòu)的確定 12 3.2.3 夾緊力的計(jì)算 12 3.3 誤差分析計(jì)算 13 3.3.1 定位誤差 D.13 3.3.2 對(duì)刀誤差 T.13 3.3.3 夾具位置誤差 A.14 3.3.4 夾具誤差 E.14 3.3.5 加工方法誤差 G.14 3.3.6 保證加工精度 15 3.4 夾具體的確定 16 4 結(jié)論 17 參考文獻(xiàn) 18 致謝 19 附錄 20 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 1 “Y”形支架雙面鉆機(jī)床總體設(shè)計(jì)和夾具設(shè)計(jì)形支架雙面鉆機(jī)床總體設(shè)計(jì)和夾具設(shè)計(jì) 摘要：

3、摘要：“Y”形支架雙面鉆機(jī)床用于加工支架的鉆削組合機(jī)床。主要鉆削加工支架 相互垂直的兩個(gè)面上的 18-17 和 8-17 孔。由于該零件形狀獨(dú)特，因此對(duì)工件 的定位和夾緊比較困難。本設(shè)計(jì)是在完成組合機(jī)床總體設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)上，完成工件夾 具的設(shè)計(jì)。首先針對(duì)被加工零件的特點(diǎn)，查閱了大量相關(guān)的資料，然后進(jìn)行了組合 機(jī)床的總體設(shè)計(jì)，繪制了被加工零件的工序圖、加工示意圖、機(jī)床聯(lián)系尺寸圖和生 產(chǎn)率計(jì)算卡。在此基礎(chǔ)上，進(jìn)行了夾具的設(shè)計(jì)，確定了定位及夾緊方案，繪制了夾 具裝配圖及其零件圖，進(jìn)行了夾具夾緊力的計(jì)算及誤差分析。該機(jī)床大量采用通用 件，降低了制造成本，且運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，工作可靠，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，裝卸方便，便于維修和

4、 調(diào)整，能滿足加工要求，保證加工精度。其優(yōu)點(diǎn)是加工和裝配工藝性好，無漏油現(xiàn) 象；同時(shí)，安裝、調(diào)試與運(yùn)輸也都比較方便；而且，機(jī)床重心較低，有利于減小振 動(dòng)。其缺點(diǎn)是削弱了床身的剛性，占地面積大。 關(guān)鍵詞關(guān)鍵詞：主軸箱；組合機(jī)床；夾具 全套圖紙，加全套圖紙，加 153893706 “Y”形支架雙面鉆機(jī)床總體設(shè)計(jì)和夾具設(shè)計(jì) 2 The overall and jig for the bracket of Design of Two-side Drilling machine Abstract: The two-side drilling modular machine manufactures th

5、e bracket mainly. The machine makes 26 holes with dills and the drilled diameter is 17mm. The shape of workpiece is particular, so orientation and fixation is difficult. The task is the overall and jig for the bracket of design of two-side drilling machine, in a sufficient analysis of the characteri

6、stics of the workpiece , and readed a lot of books, and then I begins to work. The assembly diagram of the headstock was drawn. The drawing of the parts processes, the schematic diagram of machining, the relationship of the machine size and the card of the productivity were drawn. The transmission r

7、outes were confirmed and so on. The parts drawing and assembly diagram of the headstock and jig were drawn also, checked the shaft and gear and other parts of the strength. There are a lot of common pars in the modular machine tool, so the costs is cheap and operates smoothly, works reliably, config

8、uration is simple, installation and teardown is convenient, maintenance and adjustment is easy. The machine meets the requirements and ensures the accuracy. The advantage of processing and assembly process is good, no leakage; At the same time, installation, commissioning and transport are also more

9、 convenient; Moreover, a lower center of gravity machine will help reduce the vibration. The drawback is to weaken the rigidity of the bed, covers an area of great. Keywords：Modular machine tool; Headstock; Jig. 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 3 1 前言 本次畢業(yè)設(shè)計(jì)的是臥式支架雙面鉆孔組合機(jī)床，課題來源于江蘇高精機(jī)電裝備 有限公司。被加工零件是 Y 型支架，材料為 QT6

10、00-3-GB1348,硬度為 HB266-302， 生產(chǎn)綱領(lǐng)為大批量，主要加工需完成：鉆削 18-17 和 8-17 孔。為保證對(duì)支架 孔的鉆削加工，需設(shè)計(jì)一臺(tái)雙面臥式鉆削組合機(jī)床。在完成組合機(jī)床總體設(shè)計(jì)的基 礎(chǔ)上，主要完成工件夾具的設(shè)計(jì)。 機(jī)床必須保證零件的加工要求及其精度要求。保證機(jī)床運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，工作可靠， 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，裝卸方便，便于維修，調(diào)整。采用標(biāo)準(zhǔn)件制造機(jī)床，降低生產(chǎn)成本。 在機(jī)械制造中，對(duì)于單件或小批量生產(chǎn)的工件，許多工廠采用通用機(jī)床進(jìn)行加 工。由于通用機(jī)床要適應(yīng)被加工零件形狀和尺寸的需要，故機(jī)床結(jié)構(gòu)一般比較復(fù)雜。 不僅如此，在實(shí)際生產(chǎn)加工中，由于只能單人單機(jī)操作，一道一道工序地完成

11、，所 以工人的勞動(dòng)強(qiáng)度大、生產(chǎn)效率低，工件的加工質(zhì)量也不穩(wěn)定。 組合機(jī)床是以通用部件為基礎(chǔ)，配以按工件特定形狀和加工工藝設(shè)計(jì)的專用部 件和夾具，組成的半自動(dòng)或自動(dòng)專用機(jī)床，兼有萬能機(jī)床和專用機(jī)床的優(yōu)點(diǎn)。組合 機(jī)床一般采用多軸、多刀、多工序、多面或多工位同時(shí)加工的方式，生產(chǎn)效率比通 用機(jī)床高幾倍至幾十倍。由于通用部件已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化和系列化，可根據(jù)需要靈活配置， 能縮短設(shè)計(jì)和制造周期。因此，組合機(jī)床兼有低成本和高效率的優(yōu)點(diǎn)。組合機(jī)床一 般可完成的工藝范圍有：銑平面、刮平面、車端面、車錐面、鉆孔、擴(kuò)孔、鉸孔、 鏜孔、倒角、切槽以及加工螺紋、滾壓、拉削、磨削、拋光等工序。二十世紀(jì) 70 年代以來，隨著可轉(zhuǎn)

12、位刀具、密齒銑刀、鏜孔尺寸自動(dòng)檢測(cè)和刀具自動(dòng)補(bǔ)償技術(shù)的 發(fā)展，組合機(jī)床的加工精度也有所提高。銑削平面的平面度可達(dá) 0.05 毫米1000 毫米，表面粗糙度可低達(dá) 2.50.63 微米；鏜孔精度可達(dá) IT7IT6 級(jí)，孔距精度 可達(dá) 0.030.02 微米。 組合機(jī)床的設(shè)計(jì)，目前基本上有兩種情況：其一，是根據(jù)加工對(duì)象的具體情況 進(jìn)行專門設(shè)計(jì)，這是當(dāng)前最普遍的做法。其二，隨著組合機(jī)床在我國(guó)機(jī)械行業(yè)的廣 泛使用，廣大工人總結(jié)自己生產(chǎn)和使用組合機(jī)床的經(jīng)驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)組合機(jī)床不僅在其組 “Y”形支架雙面鉆機(jī)床總體設(shè)計(jì)和夾具設(shè)計(jì) 4 成部件方面有共性，可設(shè)計(jì)成通用部件，而且一些行業(yè)在完成一定工藝范圍內(nèi)組合 機(jī)床

13、是極其相似的，有可能設(shè)計(jì)為通用機(jī)床，這種機(jī)床稱為“專能組合機(jī)床” 。這 種組合機(jī)床就不需要每次按具體加工對(duì)象進(jìn)行專門設(shè)計(jì)和生產(chǎn)，而是可以設(shè)計(jì)成通 用品種，組織成批生產(chǎn)，然后按被加工的零件的具體需要，配以簡(jiǎn)單的夾具及刀具， 即可組成加工一定對(duì)象的高效率設(shè)備。 本次畢業(yè)設(shè)計(jì)是根據(jù)指定的加工對(duì)象的具體情況進(jìn)行專門設(shè)計(jì)，主要完成組合 機(jī)床的總體設(shè)計(jì)及夾具部分的設(shè)計(jì)。在進(jìn)行設(shè)計(jì)之前，首先要分析、研究被加工零 件，如被加工零件的用途及結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，加工部位及其精度、表面粗糙度、技術(shù)要求 及生產(chǎn)綱領(lǐng)。然后進(jìn)行深入的現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查，分析零件的加工工藝方法，定位和夾緊方 式，所采用的設(shè)備、刀具及切削用量，生產(chǎn)率情況及工作

14、條件等方面的現(xiàn)行工藝資 料。總體方案設(shè)計(jì)的具體工作是編制“三圖一卡” ，即繪制被加工零件圖，加工示 意圖，機(jī)床聯(lián)系尺寸圖，編制生產(chǎn)率計(jì)算卡。 此次在組合機(jī)床的設(shè)計(jì)過程中，為了使其性能更優(yōu)良、更可靠，提高其加工效 率，經(jīng)常和指導(dǎo)老師對(duì)設(shè)計(jì)中出現(xiàn)的問題進(jìn)行討論，研究組合機(jī)床通用部件的選擇， 進(jìn)行其加工精度的分析和驗(yàn)算，同時(shí)分析其強(qiáng)度是否符合加工要求，最大限度的延 長(zhǎng)其使用壽命。使設(shè)計(jì)出來的組合機(jī)床結(jié)構(gòu)合理、操作方便、更符合用戶的要求。 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 5 2 組合機(jī)床總體設(shè)計(jì) 2.1 總體方案論證 課題來源于江蘇高精機(jī)電裝備有限公司。為保證對(duì)支架 26 個(gè)孔的鉆削加工，

15、需設(shè)計(jì)一臺(tái)雙面臥式鉆削組合機(jī)床。在完成組合機(jī)床總體設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)上，主要完成 工件夾具的設(shè)計(jì)。 2.1.12.1.1 工藝方案的制定工藝方案的制定 此次設(shè)計(jì)的組合機(jī)床是用于加工支架的鉆削組合機(jī)床，其工藝方案為鉆孔，其 具體的加工工藝如下: 1、鉆 817 孔（深 28） ， 前面； 2、鉆 1817 孔（深 20） ，左側(cè)面； 2.1.22.1.2 確定機(jī)床的配置模式確定機(jī)床的配置模式 機(jī)床的配置型式主要有臥式和立式兩種。臥式組合機(jī)床床身由滑座、側(cè)底座及 中間底座組合而成。其優(yōu)點(diǎn)是加工和裝配工藝性好，無漏油現(xiàn)象；同時(shí)，安裝、調(diào) 試與運(yùn)輸也都比較方便；而且，機(jī)床重心較低，有利于減小振動(dòng)。其缺點(diǎn)是削弱

16、了 床身的剛性，占地面積大。立式組合機(jī)床床身由滑座、立柱及立柱底座組成。其優(yōu) 點(diǎn)是占地面積小，自由度大，操作方便。其缺點(diǎn)是機(jī)床重心高，振動(dòng)大。 考慮到此零件要求雙面加工,同時(shí)為了安裝方便，也減輕了工人的勞動(dòng)強(qiáng)度以及 機(jī)床運(yùn)行的平穩(wěn)性等，選用臥式組合機(jī)床。 2.1.32.1.3 滑臺(tái)型式的選擇滑臺(tái)型式的選擇 液壓滑臺(tái)具有如下優(yōu)點(diǎn)： a在相當(dāng)大的范圍內(nèi)進(jìn)給量可以無級(jí)調(diào)速。 b可以獲得較大的進(jìn)給力。 c由于液壓驅(qū)動(dòng)，零件磨損小，使用壽命長(zhǎng)。 d工藝上要求多次進(jìn)給時(shí)，通過液壓換向閥，很容易實(shí)現(xiàn)。 e過載保護(hù)簡(jiǎn)單可靠。 f由行程調(diào)速閥來控制滑臺(tái)的快進(jìn)轉(zhuǎn)工進(jìn)，轉(zhuǎn)換精度高，工作可靠。 而機(jī)械滑臺(tái)只能有級(jí)變速

17、，變速比較麻煩；一般沒有可靠的過載保護(hù)；快進(jìn)轉(zhuǎn) 工進(jìn)時(shí)，轉(zhuǎn)換位置精度較低。故采用液壓滑臺(tái)。 2.1.42.1.4 定位方式的選擇定位方式的選擇 “Y”形支架雙面鉆機(jī)床總體設(shè)計(jì)和夾具設(shè)計(jì) 6 組合機(jī)床是針對(duì)某種零件或零件某道工序設(shè)計(jì)的，正確選擇定位基準(zhǔn)，是確保 加工精度的重要條件，同時(shí)也有利于實(shí)現(xiàn)最大限度的工序集中。本機(jī)床加工時(shí)采用 定位塊和支撐釘進(jìn)行定位，采用“三面定位”的方法，定位基準(zhǔn)和夾壓點(diǎn)見零件的 工序圖。該定位方案限制的自由度敘述如下：以工件的正面為一個(gè)定位面，約束了 x 向的轉(zhuǎn)動(dòng)和 z 向的移動(dòng)。以工件的左側(cè)面為另一個(gè)定位面，約束了 x 向的移動(dòng)， y、z 向的轉(zhuǎn)動(dòng)。用一個(gè)支撐釘頂住

18、工件底面，約束了 y 向的移動(dòng)。這樣工件的 6 個(gè) 自由度被完全約束了也就得到了完全的定位。 2.2 組合機(jī)床切削用量的選擇 合理地選擇切削用量，可提高鉆孔生產(chǎn)率，并能降低成本。選擇用量的一般原 則與車削相同：先選擇切削深度，再選進(jìn)給量，最后確定切削速度。 2.2.12.2.1 切削用量的選擇切削用量的選擇 a. 正面鉆削 8-17（深 28） 根據(jù)孔徑的大小和深徑比，以及被加工材料的硬度查參考文獻(xiàn)9表 6-11 及 6- 12 知：主軸的進(jìn)給量 f 為 0.150.2mm/r，切削速度 v=512m/min。 鉆孔的切削用量還與鉆孔的深度有關(guān)，當(dāng)加工鑄鐵件孔深為鉆頭直徑的 68 倍時(shí)，在組合

19、機(jī)床上通常都是和其他淺孔一樣采取一次走刀的辦法加工出來的，不 過加工這種較深孔的切削用量要適當(dāng)降低些，因此選擇切削速度 v=10m/min，進(jìn)給 量 f=0.2mm/r，由此主軸轉(zhuǎn)速 n 由公式 (2-1) 0 1000 d v n 計(jì)算出，將主軸轉(zhuǎn)速圓整為 200r/min。 1000 10 187.34 /min 3.14 17 nr 實(shí)際切削速度和工進(jìn)速度分別由下列公式求得 (2-2) 1000 Dn vc (2-3)fnvf 得出 vc=m/min， vf=0.2200=40mm/min。 3.14 17 200 10.68 1000 b. 左面鉆削 18-17（深 20） 實(shí)際切削速

20、度 vc、工進(jìn)速度 vf計(jì)算同上。 2.2.22.2.2 切削功率，切削力以及轉(zhuǎn)矩的選擇切削功率，切削力以及轉(zhuǎn)矩的選擇 a.正面鉆削 8-17 由參考文獻(xiàn)9表 6-20 計(jì)算公式 布氏硬度 HB=HBmax-1/3(HBmax-HBmin) (2-7) 切削力 F=26Df0.8HB0.6 (2-4) 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 7 切削轉(zhuǎn)矩 T=10D19f0.8HB0.6 (2-5) 切削功率 (2-6) D TV P 9740 計(jì)算出布氏硬度 HB=302-1/3(302-206)=290,切削力 F=26170.20.82900.6=3 659 N，切削轉(zhuǎn)矩 T=1017

21、1.90.20.82900.6=18019Nmm，切削功率 P= 0.38kw。 18019 10.676 9740 3.14 17 b. 左面鉆削 18-17 切削功率，切削力以及轉(zhuǎn)矩計(jì)算同上。 2.2.32.2.3 刀具的選擇刀具的選擇 考慮到工件加工尺寸精度，表面粗糙度，切屑的排除及生產(chǎn)率要求等因素，所 以加工 26 個(gè)孔的刀具均采用標(biāo)準(zhǔn)錐柄長(zhǎng)麻花鉆（GB1439-85） 。 2.3 組合機(jī)床總體設(shè)計(jì)三圖一卡 2.3.12.3.1 被加工零件工序圖被加工零件工序圖 被加工零件工序圖是根據(jù)制定的工藝方案，表示所設(shè)計(jì)的組合機(jī)床上完成的工 藝內(nèi)容，加工部位的尺寸、精度、表面粗糙度及技術(shù)要求，加

22、工用的定位基準(zhǔn)、夾 緊部位以及被加工零件的材料、硬度和在本機(jī)床加工前加工余量、毛坯或半成品情 況的圖樣。被加工零件工序圖是在被加工零件的基礎(chǔ)上，突出本機(jī)床或自動(dòng)線的加 工內(nèi)容，并作必要的說明而繪制的。內(nèi)容： a.被加工零件的形狀和主要輪廓尺寸以及與本工序機(jī)床設(shè)計(jì)有關(guān)部位結(jié)構(gòu)形狀 和尺寸。 b.本工序所選用的定位基準(zhǔn)、夾壓部位及夾緊方向。 c.本工序加工表面的尺寸、精度、表面粗糙度、形位公差等技術(shù)要求以及對(duì)上 道工序的技術(shù)要求。 d.注明被加工零件的名稱、編號(hào)、材料、硬度以及加工部位的余量。 2.3.22.3.2 加工示意圖加工示意圖 A. 導(dǎo)向裝置的選擇 組合機(jī)床鉆孔時(shí)，零件上孔的位置精度主要

23、是靠刀具的導(dǎo)向裝置來保證的。導(dǎo) 向裝置的作用是：保證刀具相對(duì)工件的正確位置；保證刀具相互間的正確位置；提 高刀具系統(tǒng)的支承剛性。 刀具或刀桿本身在導(dǎo)套內(nèi)既有相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)又有相對(duì)移動(dòng)，由于這部分表面潤(rùn)滑困 難；工作時(shí)有粉塵侵入，當(dāng)?shù)稐U相對(duì)導(dǎo)套的線速度超過 20m/min 時(shí)就會(huì)有研著的危 險(xiǎn)，因此選用導(dǎo)套前計(jì)算一下導(dǎo)套與刀具的線速度。由上述內(nèi)容知導(dǎo)套與刀具的線 速度 vc=10.68m/min20m/min,所以該機(jī)床導(dǎo)套均選用可換導(dǎo)套。 由參考文獻(xiàn)9表 8-4 查得導(dǎo)套的具體數(shù)值如下： D=26mm，D1=35mm，D2=39mm， L 取 25mm， （短型導(dǎo)套）l=10mm,l1=4mm，l3

24、 “Y”形支架雙面鉆機(jī)床總體設(shè)計(jì)和夾具設(shè)計(jì) 8 =12mm， e=26.5mm，材料為 T10A。 B. 確定主軸類型，尺寸，外伸長(zhǎng)度 滾錐軸承主軸：前后支承均為圓錐滾子軸承。這種支承可承受較大的徑向和軸 向力，且結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、裝配調(diào)整方便，適用于鉆孔主軸。 在正面，主軸用于鉆孔，因此選用滾錐軸承主軸。又因?yàn)榈毒吲c主軸是剛性連 接，所以該主軸屬于長(zhǎng)主軸。所以該機(jī)床主軸均為滾錐軸承長(zhǎng)主軸。 根據(jù) P=5.5kw,由參考文獻(xiàn)9表 3-4 可知： 選取 d=20mm。 由參考文獻(xiàn)9表 3-6 查得主軸直徑 d=20mm， D/d1=30/20 mm, 主軸外伸尺寸 L=115mm,接桿莫氏圓錐號(hào) 2。

25、C. 連桿的選擇 在鉆、擴(kuò)、鉸孔及倒角等加工小孔時(shí)，通常都采用接桿（剛性接桿） 。因?yàn)橹?軸箱各主軸的外伸長(zhǎng)度和刀具均為定值，為保證主軸箱上各刀具能同時(shí)到達(dá)加工終 了位置，須采用軸向可調(diào)整的接桿來協(xié)調(diào)各軸的軸向長(zhǎng)度，以滿足同時(shí)加工完成孔 的要求。 為了獲得終了時(shí)多軸箱前端面到工件端面之間所需要的最小距離，應(yīng)盡量減少 接桿的長(zhǎng)度。 因?yàn)?26-17 孔的主軸內(nèi)徑是 20mm,由參考文獻(xiàn)8表 8-13 選取接桿號(hào)為 5，A 型，D1=30mm，D2=30mm，B=12mm ,B1 =1mm,DP 為 T202 mm， L=230510mm，取 500mm。 D. 動(dòng)力部件工作循環(huán)及行程的確定 a.

26、 正面鉆削 8-17 切入長(zhǎng)度取L1=12mm，切出長(zhǎng)度由參考文獻(xiàn)9表 3-7 公式 L2=d/3+(38) （2- 8） 通過計(jì)算 L2=17/3+(38)=10mm，加工時(shí)加工部位長(zhǎng)度 L(多軸加工時(shí)按最長(zhǎng)孔 算)L=28mm.由公式 （2-LLLL 21工 9） 求出 L工=50mm。 快進(jìn)長(zhǎng)度取 350mm,則快退距離 L快退=350+50=400mm b. 左面鉆削 18-17 用同上方法求得：L1=20，L2=10，L=20,則 L工=70。 快進(jìn)長(zhǎng)度取 330mm,L快退=330+70=400mm。 2.3.32.3.3 機(jī)床尺寸聯(lián)系總圖機(jī)床尺寸聯(lián)系總圖 A. 動(dòng)力部件的選擇 鹽

27、城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 9 a. 正面鉆削 8-17 由上述計(jì)算每根軸的輸出功率 P=0.38kw，正面共 8 根輸出軸，且每一根軸都鉆 17 直徑，所以總切削功率 P切削=0.388=3.04kw。則多軸箱的功率： kw，其中 =0.8，所以3.8kw。 8 0.38 3.8 0.8 P P 切削 多軸 P 多軸 因電機(jī)輸出經(jīng)動(dòng)力箱時(shí)還有功率損耗，所以選擇功率為 5.5kw 的電機(jī)，其型號(hào) 為：,由參考文獻(xiàn)9表 5-39 選取 1TD40-I 型動(dòng)力箱，動(dòng)力箱的主軸轉(zhuǎn)速 1325 4 Y 720r/min 。 b. 左面鉆削 18-17 由上述計(jì)算每根軸的輸出功率 P=0.3

28、8kw，左面共 18 根輸出軸，且每一根軸都 鉆 17 直徑，所以總切削功率 P切削=0.3818=6.84kw。則多軸箱的功率： ，其中 =0.8，所以8.55kw。 8 0.38 0.8 P P 切削 多軸 P 多軸 因電機(jī)輸出經(jīng)動(dòng)力箱時(shí)還有功率損耗，所以選擇功率為 11kw 的電機(jī)，其型號(hào) 為：,由參考文獻(xiàn)9表 5-39 選取 1TD50 型動(dòng)力箱，動(dòng)力箱的主軸轉(zhuǎn)速 1604M Y 730r/min 。 B. 滑臺(tái)及底座的選擇 a. 正面鉆削 8-17 由于液壓驅(qū)動(dòng)，零件損失小，使用壽命長(zhǎng)，所以選擇液壓滑臺(tái)。已知工進(jìn) Vf=40mm/min,單根主軸的切削力 F單=3659N，則 8 根

29、軸總的切削力 F切削=8F單 =36598=29272N，由參考文獻(xiàn)9表 5-1 選擇 1HY40-型滑臺(tái)及配套的側(cè)底座選擇 ICC402。 b. 左面鉆削 18-17 左主軸箱：F=3661.7218=65910.96N 為克服滑臺(tái)移動(dòng)引起的摩擦阻力，動(dòng)力滑臺(tái)的進(jìn)給力應(yīng)大于。又考慮到 多軸箱 F 所需的最小進(jìn)給速度、切削功率、行程、主軸箱輪廓尺寸等因素，為了保證工作的 穩(wěn)定性，由表 5-2，液壓滑臺(tái)選用 HY63/型，由表 5-3 知：臺(tái)面寬 B=630mm，臺(tái)面 長(zhǎng),行程長(zhǎng) 630mm，滑臺(tái)及滑座總高為 400mm，滑座長(zhǎng) 1920mm，允許最 2 1250Lmm 大進(jìn)給力為 50000N

30、，快速移動(dòng)速度是 5m/min ,工進(jìn)速度為 6.5250mm/min。 C. 多軸箱輪廓尺寸的設(shè)計(jì) 確定機(jī)床的裝料高度，新頒國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)裝料高度為 1060mm，選取裝料高度為 1060mm。 a. 正面鉆削 8-17 多軸箱的寬度與高度的大小與被加工零件的加工部位有關(guān)，可按下列關(guān)系式確 定： B=b+2b1 （2- 10） “Y”形支架雙面鉆機(jī)床總體設(shè)計(jì)和夾具設(shè)計(jì) 10 H=h+h1+b1 （2- 11） b-工件在寬度方向相距最遠(yuǎn)兩孔距離，b=128mm。 b1-最邊緣主軸中心距箱體外壁的距離，推薦 b170100mm，取 b1=100。 h-工件在高度方向相距最遠(yuǎn)的兩孔距離，h=250mm

31、。 h1-最低主軸高度。 因?yàn)榛_(tái)與底座的型號(hào)都已經(jīng)選擇，所以側(cè)底座的高度為已知值 630mm，滑臺(tái) 滑座總高 320mm；滑座與側(cè)底座的調(diào)整墊厚度一般取 0 到 5mm，多軸箱底與滑臺(tái)滑 座臺(tái)面間的間隙取 0.5mm。 則 h1=h2 +H-(0.5+h3+h4)=(700-250)/2+1060-(0.5+0.5+320+630)=225mm， 所以 B=b+2b1=128+2100=328mm， H=h+h1+b1=250+225+100=575mm 由此數(shù)據(jù)查參考文獻(xiàn)9表 8.22 選取多軸箱尺寸 BH=630mm630mm。 b. 左面鉆削 18-17 h1=h2 +H-(0.5+h

32、3+h4)= 1060-0.5-400-630+60=89.5mm， 所以 B=b+2=650+2100=850mm， 1 b H=h+=172+89.5+100=361.5mm 11 bh 由此數(shù)據(jù)查參考文獻(xiàn)9表 8.22 選取多軸箱尺寸 BH=1000mm1000mm。 2.3.42.3.4 機(jī)床生機(jī)床生產(chǎn)產(chǎn)率計(jì)算卡率計(jì)算卡 生產(chǎn)率計(jì)算卡是用以反映機(jī)床的加工過程、完成每一個(gè)動(dòng)作所需的時(shí)間、切削 用量、機(jī)床生產(chǎn)率及機(jī)床負(fù)荷率等，計(jì)算公式參照參考文獻(xiàn)9 51 頁到 52 頁。 a. 理想生產(chǎn)率 Q 理想生產(chǎn)率 Q（單位為件/h）是指完成年生產(chǎn)綱領(lǐng) A（包括備品及廢品率）所 要求的機(jī)床生產(chǎn)率。

33、（2- k A Q t 12） 其中 A 取 8 萬件，tk取 4800 小時(shí)。求得=16.6(件/小時(shí))。 b. 實(shí)際生產(chǎn)率 1 Q 實(shí)際生產(chǎn)率（單位為件/小時(shí)）指所設(shè)計(jì)的機(jī)床每小時(shí)實(shí)際可生產(chǎn)的零件數(shù) 1 Q 量。 （2- 單 T Q 60 1 13） 式中：生產(chǎn)一個(gè)零件所需時(shí)間（min） ，可按下式計(jì)算： 單 T 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 11 （2-）（）（ 裝移 快退快進(jìn) 停輔切單 tt v LL t v L v L ttT fkff 2 2 1 1 14） 式中：分別為刀具第 I、第 II 工作進(jìn)給長(zhǎng)度，單位為 mm； 21 LL、 停留時(shí)間，通常指刀具在加工終了時(shí)無

34、進(jìn)給狀態(tài)下旋轉(zhuǎn) 510 轉(zhuǎn) 21ff vv 、 所需的時(shí)間，單位為 min； 分別為動(dòng)力部件快進(jìn)、快退行程長(zhǎng)度，單位為 mm； 快退快進(jìn)、L L 動(dòng)力部件快速行程速度。用機(jī)械動(dòng)力部件時(shí)取 56m/min；用液壓動(dòng)力 fk v 部件時(shí)取 310m/min； 直線移動(dòng)或回轉(zhuǎn)工作臺(tái)進(jìn)行一次工位轉(zhuǎn)換時(shí)間，一般取 0.1min； 移 t 工件裝、卸（包括定位或撤消定位、夾緊或松開、清理基面或切屑及 裝卸 t 吊運(yùn)工件等）時(shí)間。它取決于裝卸自動(dòng)化程度、工件重量大小、裝卸是否方 便及工人的熟練程度，通常取 0.51.5min。 如果計(jì)算出的機(jī)床實(shí)際生產(chǎn)率不能滿足理想生產(chǎn)率要求，即，則必須重QQ 1 新選擇切

35、削用量或修改機(jī)床設(shè)計(jì)方案。 根據(jù)本組合機(jī)床的年產(chǎn)量，可選用下列數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算，取=5000mm/min， fk v =1.5min。則雙面計(jì)算如下： 裝卸 t 1 Q 左面： 70 1.75min 40 t 切 330400 1.51.6min 5000 t 輔 則=3.35min1.75 1.6T 單 前面： 50 1.25min 40 t 切 350400 1.51.65min 5000 t 輔 則1.65 1.252.9minT 單 對(duì)多面和多工位加工機(jī)床，在計(jì)算時(shí)應(yīng)以所有工件單件加工最長(zhǎng)的時(shí)間作為單 件工時(shí)，所以選，則（件/小時(shí)） 。3.35minT 單1 60 18 3.35 Q c.

36、 機(jī)械負(fù)荷率 當(dāng)時(shí)，機(jī)床負(fù)荷率為二者之比。則QQ 1 （2-15） 1 16.6 0.92 18 Q Q 負(fù) “Y”形支架雙面鉆機(jī)床總體設(shè)計(jì)和夾具設(shè)計(jì) 12 3 機(jī)床的夾具設(shè)計(jì) 3.1 定位和夾緊的方案確定 工件的定位是保證工件在夾具中占有一致的正確加工位置，而這一位置的確定 要通過定位支承限制工件的相應(yīng)自由度來實(shí)現(xiàn)。而通常需要限制的六個(gè)自由度。根 據(jù)本課題零件要加工孔的位置，該零件要加工的孔面為：26 個(gè) 17 孔，加工方法 為鉆削。定位基準(zhǔn)的選擇如圖： 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 13 圖 3-6 零件定位方案示意圖 3.2 定位元件和夾緊元件的設(shè)計(jì)計(jì)算 3.2.13.2.1

37、 定位元件的確定定位元件的確定 定位元件設(shè)計(jì)包括定位元件的結(jié)構(gòu)、形狀、尺寸、及布置形式等。利用六點(diǎn)定 位原則正確選擇定位方式和定位元件。根據(jù)前面定位方案的敘述，可以知道本課題 所使用到的定位元件有：13 個(gè)定位板，1 個(gè)支撐釘，3 個(gè)輔助支撐釘。定位元件布 置情況見夾具裝配圖。 a. 定位塊尺寸的確定 定位塊具體尺寸如圖所示： “Y”形支架雙面鉆機(jī)床總體設(shè)計(jì)和夾具設(shè)計(jì) 14 圖 3-7 定位塊 b. 支承釘尺寸的確定 支承釘具體尺寸如圖： 圖 3-8 支承釘 3.2.23.2.2 夾緊機(jī)構(gòu)的確定夾緊機(jī)構(gòu)的確定 a. 液動(dòng)壓頭夾緊機(jī)構(gòu)的確定 根據(jù)夾緊原理和零件的形狀來確定夾緊機(jī)構(gòu)。根據(jù)夾緊原理夾

38、緊力應(yīng)朝著 主要的定位基準(zhǔn)面，所以液動(dòng)壓頭夾緊機(jī)構(gòu)應(yīng)如總裝圖中的放置位置。 b. 斜鍥夾緊機(jī)構(gòu)的確定 用斜鍥夾緊機(jī)構(gòu)可以有效地控制加工 8-17 孔時(shí)產(chǎn)生的運(yùn)動(dòng)。 3.2.33.2.3 夾緊力的計(jì)算夾緊力的計(jì)算 根據(jù)工件所受切削力、重力、慣性力、等作用情況，按靜力平衡原理先計(jì)算出 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 15 理論夾緊力，最后為保證夾緊可靠再乘以安全系數(shù)便可得到所需夾緊力的數(shù)值，即： 算出理論夾緊力，然后要保證夾緊可靠需要乘以安全系數(shù)，所以有以下公式： (3-1) WKWK 式中 夾緊力(N); K W 理論夾緊力(N);W 安全系數(shù)。K 安全系數(shù)可按下列公式計(jì)算： (3-2

39、) 6543210 KKKKKKKK 式中 K0K6各種因數(shù)的安全系數(shù) 考慮工件材料及加工余量均勻性的基本安全系數(shù)，取 1.5； 0 K 加工性質(zhì)，精加工取 1.0，粗加工取 1.2，本課題是半精鏜孔，取 1 K 1.2； 刀具鈍化程度，半精鏜鑄鐵工件取 1.0； 2 K 切削特點(diǎn)，連續(xù)切削取 1.0； 3 K 夾緊力的穩(wěn)定性，機(jī)動(dòng)夾緊取 1.0； 4 K 手動(dòng)夾緊時(shí)受柄位置，操作方便取 1.0； 5 K 僅有力矩作用于工件時(shí)與支撐面接觸情況，接觸點(diǎn)確定取 1.0。 6 K 本課題中的安全系數(shù) 0123456 KK K K K K K K =1.5 1.2 1 1 1 1 1 =1.8 夾緊力

40、的計(jì)算由于受多方面工藝因素的影響，計(jì)算起來比較復(fù)雜，一般只能粗 略計(jì)算。為了簡(jiǎn)化計(jì)算，在設(shè)計(jì)夾緊裝置時(shí)可假定工藝系統(tǒng)是剛性的，只考慮切削 力的切削力矩對(duì)夾緊力的影響。 a. 液動(dòng)壓頭的夾緊力的計(jì)算 當(dāng)加工工件左面的 18 個(gè)孔時(shí)，液動(dòng)壓頭的夾緊力計(jì)算根據(jù)文獻(xiàn)141 頁的公式 如下： (3-3) 21 K P LcfPb W cfLfa W實(shí)際所需夾緊力（N） P切削力 K安全系數(shù) L零件長(zhǎng)度 c定位件作用點(diǎn)到零件底部的距離 f摩擦系數(shù) a夾緊力作用點(diǎn)到定位件作用點(diǎn)的距離 b定位件作用點(diǎn)到零件頂部的距離 其中 K=1.8，L=0.603m，c=0.603m，根據(jù)文獻(xiàn)142 頁取 f=0.3，a=

41、0.128m,b=0m。 “Y”形支架雙面鉆機(jī)床總體設(shè)計(jì)和夾具設(shè)計(jì) 16 可以計(jì)算出： W=46852.02287N b. 斜鍥夾緊機(jī)構(gòu)夾緊力的計(jì)算 當(dāng)加工工件正面的 8 個(gè)孔時(shí)，根據(jù)前面總體設(shè)計(jì)計(jì)算的軸向力的結(jié)果計(jì)算： 鉆 17 孔總的軸向力：P=3659 8=29272N 斜鍥夾緊機(jī)構(gòu)夾緊力：W=KP=29272 1.8=52689.6N 3.3 誤差分析計(jì)算 一批工件依次在夾具中進(jìn)行定位時(shí)，由于工序基準(zhǔn)的變動(dòng)對(duì)加工表面尺寸所造 成的極限值之差稱為定位誤差。產(chǎn)生定位誤差的原因是工序基準(zhǔn)與定位基準(zhǔn)不相重 合或工序基準(zhǔn)自身在位置上發(fā)生偏移或位移所引起的。 用夾具裝夾工件進(jìn)行機(jī)械加工時(shí)，其工藝系

42、統(tǒng)中影響工件加工精度的因素很多， 與夾具有關(guān)的因素有：定位誤差 D、對(duì)刀誤差 T、夾具位置誤差 A，夾具誤差 。在機(jī)械加工工藝系統(tǒng)中，影響加工精度的其它因素綜合稱為加工誤差 G。上 E 述各項(xiàng)誤差均導(dǎo)致刀具相對(duì)工件的位置不精確而形成總的加工誤差 3.3.13.3.1 定位誤差定位誤差 D D 定位誤差主要由基準(zhǔn)不重合誤差 B和基準(zhǔn)位移誤差 Y組成，基準(zhǔn)不重合誤 差 B是由于定位基準(zhǔn)和工序基準(zhǔn)不重合而產(chǎn)生的那部分定位誤差。基準(zhǔn)位移誤差 Y是工件實(shí)際位置對(duì)確定位置的理想要素的誤差。 a.13 塊定位板的定位誤差分析計(jì)算: 當(dāng)工件以已加工過的精基準(zhǔn)定位時(shí)，由于定位基準(zhǔn)面本身的形狀精度較高，故 可以采

43、用多塊定位塊。這樣，對(duì)一批以已加工過的精基準(zhǔn)定位的工件來說，其定位 基準(zhǔn)的位置可以認(rèn)為沒有任何變動(dòng)的可能，并且定位基準(zhǔn)和工序基準(zhǔn)的基準(zhǔn)重合。 所以： =0 =0 B Y b.由于零件的加工精度要求較低，故其它定位元件的定位誤差計(jì)算省略。 3.3.23.3.2 對(duì)刀誤差對(duì)刀誤差 T T 因?yàn)榈毒呦鄬?duì)于對(duì)刀或?qū)蜓b置不精確造成的加工誤差，稱為對(duì)刀誤差。 由文獻(xiàn)（2）的 123 頁查得本工序中鉆孔時(shí)導(dǎo)向誤差計(jì)算公式為： （3-4） 22222 212 (2 ) T TLeeE TL鉆模板底孔軸心線到定位表面距離的公差（mm） 鉆頭與快換鉆套的最大配合間隙（mm） 1 快換鉆套內(nèi)、外圓的同軸度公差（m

44、m） 1 e 固定襯套內(nèi)、外圓的同軸度公差（mm） 2 e 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 17 固定襯套與快換導(dǎo)套的最大配合間隙（mm） 2 E 導(dǎo)套中鉆頭末端的偏斜（mm） （3-5） 1 /2BH E H A 式中 B工件的加工厚度（mm） 導(dǎo)套與工件間的距離（mm） 其中 TL 一般取相應(yīng)工序尺寸公差的 1/31/5，則 1/5(0.25)=0.1mm；1 =0.034+0.043=0.077mm;e1、e2取 0.01mm；2=0.021-（-0.013）=0.034mm;E=0.077/50 (28+20+50/2)=0.11242mm。 即得導(dǎo)向誤差T =0.24mm

45、3.3.33.3.3 夾具位置誤差?yuàn)A具位置誤差 A A 因?yàn)閵A具在機(jī)床上的安裝不精確而造成的加工誤差，稱為夾具的安裝誤差。 一般取： 水平=0.02mm 垂直=0mm 本課題中夾具為垂直安裝,所以取垂直=0mm 3.3.43.3.4 夾具誤差?yuàn)A具誤差 E E 因夾具上定位元件，對(duì)刀或?qū)蛟鞍惭b基面三者之間（包括導(dǎo)向元件與導(dǎo) 向元件之間）的位置不精確而造成的加工誤差，稱為夾具誤差，夾具誤差大小取決 于夾具零件的加工精度的夾具裝配時(shí)的調(diào)整和修配精度。 一般取 E=0.04mm 3.3.53.3.5 加工方法誤差加工方法誤差 G G 因機(jī)床精度，刀具精度，刀具與機(jī)床的位置精度，工藝系統(tǒng)受力變形和

46、受熱變 形等因素造成的加工誤差，統(tǒng)稱為加工方法誤差，因該項(xiàng)誤差影響因素很多，又不 便于計(jì)算，所以常根據(jù)經(jīng)驗(yàn)所以常根據(jù)經(jīng)驗(yàn)為它留出工件公差的 1/3。計(jì)算時(shí)可設(shè): G= 3 k 工件公差取 0.25mm k G=0.25=0.083mm 1 3 3.3.63.3.6 保證加工精度保證加工精度 “Y”形支架雙面鉆機(jī)床總體設(shè)計(jì)和夾具設(shè)計(jì) 18 工件在夾具中加工時(shí)，總加工誤差 為上述各項(xiàng)誤差之和。由于上述誤差均 為獨(dú)立隨機(jī)誤差，應(yīng)用概率法疊加，因此，保證工件加工精度條件是工件總加工誤 差 應(yīng)不大于工件的加工尺寸公差。 的計(jì)算按公式（4-3）計(jì)算： （4- 22222 DTAEG 6） =0.250.3

47、 22222 00.2400.040.083 由上述計(jì)算結(jié)果可知，本夾具完全可以保證加工精度。 3.4 夾具體的確定 夾具體是用來確定各元件之間總體布局的根基，有了夾具體才能夠固定各部件， 各元件才能夠有發(fā)揮的作用。夾具體的尺寸是根據(jù)零件的尺寸，零件的定位夾緊方 式以及定位夾緊元件和驅(qū)動(dòng)裝置等的安裝方式來確定的。 夾具體的具體尺寸如下圖： 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 19 圖 3-9 夾具體正視圖 “Y”形支架雙面鉆機(jī)床總體設(shè)計(jì)和夾具設(shè)計(jì) 20 圖 3-10 夾具體右視圖 4 結(jié)論 此次設(shè)計(jì)的臥式支架雙面鉆孔組合機(jī)床是用來加工支架零件上 26 個(gè)孔的。該 機(jī)床的設(shè)計(jì)難點(diǎn)主要是主軸

48、較多，主軸箱內(nèi)軸的排布比較復(fù)雜，而所要加工的零件 形狀又較為獨(dú)特，因此工件的定位和夾緊方式也很難制定。該機(jī)床采用單工位的工 作方式，通過左前兩個(gè)動(dòng)力頭驅(qū)動(dòng)兩個(gè)主軸箱，對(duì)零件兩個(gè)面的 26 個(gè)孔同時(shí)加工， 工序比較集中，大大提高了生產(chǎn)效率，降低了勞動(dòng)強(qiáng)度。對(duì)零件的定位采用定位塊 和支撐釘，很好的消除了零件的六個(gè)自由度，用液動(dòng)壓頭夾緊機(jī)構(gòu)和斜鍥夾緊機(jī)構(gòu) 對(duì)零件進(jìn)行夾緊，夾緊可靠且操作方便可靠，充分保證了被加工零件的加工精度。 本機(jī)床運(yùn)行平穩(wěn)，工作可靠，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，設(shè)計(jì)合理，能夠滿足加工要求，且大 部分采用通用件，維修方便。 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 21 參考文獻(xiàn) 1 徐發(fā)仁.機(jī)床夾

49、具設(shè)計(jì)M. 重慶：重慶大學(xué)出版社，1993 2 王啟平.機(jī)床夾具設(shè)計(jì)M. 哈爾濱：哈爾濱工業(yè)大學(xué)出版社，1988 3 艾興等.金屬切削用量手冊(cè)J.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1996 4 吉衛(wèi)喜機(jī)械制造技術(shù)M北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2001 5 黃鶴汀.機(jī)械制造裝備M. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2001 6 陳秀寧,施高義機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)M.浙江大學(xué)出版社，1995. 7 孟憲椅. 機(jī)床夾具圖冊(cè)J. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1991 8 徐錦康. 機(jī)械設(shè)計(jì)M. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社,2004 9 謝家瀛.組合機(jī)床設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)M.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1992 10 姚永明.非標(biāo)準(zhǔn)設(shè)備設(shè)計(jì)J.上海：上海交通

50、大學(xué)出版社，1999 “Y”形支架雙面鉆機(jī)床總體設(shè)計(jì)和夾具設(shè)計(jì) 22 致 謝 經(jīng)過三個(gè)月的努力，我終于順利完成了畢業(yè)設(shè)計(jì)。在設(shè)計(jì)過程中，我遇到了很 多困難，在解決困難的過程中，我不僅深化了對(duì)理論知識(shí)的理解，同時(shí)也培養(yǎng)了實(shí) 際動(dòng)手能力，為我們?nèi)蘸蟮膶W(xué)習(xí)和工作打下了一個(gè)良好的基礎(chǔ)。 本次畢業(yè)設(shè)計(jì)是臥式支架雙面鉆孔組合機(jī)床的設(shè)計(jì)。在設(shè)計(jì)開始前，我們做了 大量的準(zhǔn)備工作，在圖書館查閱了大量專業(yè)文獻(xiàn)并進(jìn)行了畢業(yè)實(shí)習(xí)。通過這次設(shè)計(jì)， 我基本上掌握了專用組合機(jī)床設(shè)計(jì)的方法和步驟，也鍛煉了查找資料的能力。 在設(shè)計(jì)期間，我得到了指導(dǎo)老師朱效波的熱心指導(dǎo)及同學(xué)們的幫助，在此，我 向他們表示誠(chéng)摯的感謝和敬意。 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 23 附 錄 1 機(jī)床聯(lián)系尺寸圖 BZJ051-06-01 A0 1 2 被加工零件工序圖 BZJ051-06-02 A3 1 3 加工示意圖 BZJ051-06-03 A4 1 4 生產(chǎn)率計(jì)算卡 BZJ051-06-04 A4 1 5 夾具裝配圖 BZJ051-06-05 A0 1 6 支架 BZJ051-06-06 A2 1 7 油缸支架 BZJ051-06-07 A3 1 8 定位塊 BZJ051-06-08 A3 1 9 支撐釘 BZJ051-06-09 A4 1 10 夾具體 BZJ051-06-10 A0 1