鋼桁架橋計算書畢業(yè)設計.docx

《鋼桁架橋計算書畢業(yè)設計.docx》由會員分享，可在線閱讀，更多相關《鋼桁架橋計算書畢業(yè)設計.docx（24頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

1、 目錄 1.設計資料 1 1.1基本資料 1 1.2構件截面尺寸 1 1.3單元編號 3 1.4荷載 5 2.內力計算 7 2.1 荷載組合 7 2.2內力 8 3.主桁桿件設計 10 3.1驗算內容 10 3.2截面幾何特征計算 11 3.3剛度驗算 14 3.4強度驗算 15 3.5疲勞強度驗算 16 3.6總體穩(wěn)定驗算 17 3.7局部穩(wěn)定驗算 17 4.撓度及預拱度驗算 18 4.1撓度驗算 18 4.2預拱度 19 5.節(jié)點應力驗算 20 5.1節(jié)點板撕破強度檢算 20 5.2節(jié)點板中心豎直截面的法向應力驗算 21 5.3腹桿與

2、弦桿間節(jié)點板水平截面的剪應力檢算 22 6.課程設計心得 22 23 1. 設計資料 1.1 基本資料 (1) 設計規(guī)范 《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTG D60-2004）； 《公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范》（JTJ 025-86）； (2) 工程概況 該橋為48m下承式公路簡支鋼桁架梁橋，共8個節(jié)間，節(jié)間長度為6m，主桁高10m，主桁中心距為7.00m，縱梁中心距為3m，橋面布置2行車道，行車道寬度為7m。 (3) 選用材料 主桁桿件材料采用A3鋼材。 (4) 活載等級 采用公路I級荷載。 1.2 構件截面尺寸 各構件截面對照圖

3、 各構件截面尺寸統(tǒng)計情況見表1-1： 表1-1 構件截面尺寸統(tǒng)計表 編號 名稱 類型 截面形狀 H B1 (B) tw tf1(tf) B2 tf2 C 1 下弦桿E0E2 用戶 H型 0.46 0.46 0.01 0.012 0.46 0.012 2 下弦桿E2E4 用戶 H型 0.46 0.46 0.012 0.02 0.46 0.02 3 上弦桿A1A3 用戶 H型 0.46 0.46 0.012 0.02 0.46 0.02 4 上弦桿A3A3 用戶 H型 0.46 0.46

4、 0.02 0.024 0.46 0.024 5 斜桿E0A1 用戶 H型 0.46 0.6 0.012 0.02 0.6 0.02 6 斜桿A1E2 用戶 H型 0.46 0.44 0.01 0.012 0.44 0.012 7 斜桿E2A3 用戶 H型 0.46 0.46 0.01 0.016 0.46 0.016 8 斜桿A3E4 用戶 H型 0.46 0.44 0.01 0.012 0.44 0.012 9 豎桿 用戶 H型 0.46 0.26 0.01 0.012

5、 0.26 0.012 10 橫梁 用戶 H型 1.29 0.24 0.012 0.024 0.24 0.024 11 縱梁 用戶 H型 1.29 0.24 0.01 0.016 0.24 0.016 12 下平聯(lián) 用戶 T型 0.16 0.18 0.01 0.01 13 橋門架上下橫撐和短斜撐 用戶 雙角 0.08 0.125 0.01 0.01 0.01 14 橋門架長斜撐 用戶 雙角 0.1 0.16 0.01 0.01 0.01 15 橫聯(lián)上橫撐

6、 用戶 雙角 0.1 0.1 0.01 0.01 0.01 16 橫聯(lián)下橫撐和斜桿 用戶 雙角 0.08 0.125 0.01 0.01 0.01 17 上平聯(lián) 用戶 T型 0.252 0.24 0.012 0.012 18 縱梁間水平斜桿 用戶 角鋼 0.1 0.1 0.01 0.01 19 縱梁間橫向連接 用戶 角鋼 0.09 0.09 0.009 0.009 20 制動撐架 用戶 T型 0.16 0.18 0.01 0.01

7、1.3 單元編號 (1) 主桁單元編號 (2) 橋面系單元編號 (3) 主桁縱向聯(lián)結系單元編號 (4) 主桁橫向聯(lián)結系單元編號 1.4 荷載 (1) 鋼橋自重 按A3鋼材程序自動添加。 (2) 橋面板自重 橋面板采用C55混凝土，厚度為250mm，寬度為7m，取容重。假設橋面板不參與受力，將其視為恒載施加在縱梁上，兩縱梁各自承擔50%。 那么，每片縱梁承擔21.875kN/m的荷載。 (3) 橋面鋪裝 不計外側護墻和內側護欄基座的作用，瀝青混凝土容重，防水混凝土容重。則二期恒載集度為： (4) 汽車活載 根據(jù)《公路橋涵設計通用規(guī)范》，

8、取公路I級荷載。其中，車道荷載的均布荷載標準值，集中荷載標準值，計算剪力效應時，上述集中荷載標準值應乘以1.2的系數(shù)。 在Midas中，定義了2個車道，并定義沖擊系數(shù)。 (5) 汽車荷載制動力 根據(jù)《公路橋涵設計通用規(guī)范》第4.3.6條，汽車荷載制動力標準值為： 但公路I級荷載的制動力標準值不得小于165kN，所以取標準值為165kN。 (6) 橫向風荷載 根據(jù)《公路橋涵設計通用規(guī)范》第4.3.7條，橫橋向風荷載假定水平地垂直作用于橋梁各部分迎風面的形心上，其標準值按下式計算： 式中：——橫橋向風荷載標準值（）； ——基本風壓（），查表取南京市50年

9、一遇的風壓0.4； ——設計基準風壓； ——橫向迎風面積（），按橋跨結構各部分的實際尺寸計算； ——橋梁所在地區(qū)的設計基本風速（），查表取27.1）； ——高度Z處的設計基準風速（）； ——距地面或水面的高度（）； ——空氣重力密度（）； ——設計風速重現(xiàn)期換算系數(shù)，此處取0.9； ——地形、地理條件系數(shù)，查表取為1.00； ——陣風風速系數(shù)，按B類地表取1.70； ——考慮地面粗糙度類別和梯度風的風速高度變化修正系數(shù)，查表取為1.19； ——風載阻力系數(shù)，查表取1.8； ——重力加速度，取9.81。 假設鋼桁架橋下弦桿高度Z=30m，分別計算上弦桿、下弦桿、腹桿等橫

10、向風荷載。計算結果如下表： 迎風桿件 擋風有效寬度(m) 橫向風荷載(kN/m) 上弦桿 0.46 1.416 下弦桿 0.46 1.417 豎桿 0.26 0.821 端斜桿 0.6 1.824 中間斜桿 0.46 1.367 2. 內力計算 2.1 荷載組合 根據(jù)《公路橋涵設計通用規(guī)范》第4.1.5-4.1.6條規(guī)定進行荷載效應組合，根據(jù)不同的效應組合分別進行包絡可得到各類組合下的最不利效應值。組合情況如下表： 編號 組合 極限狀態(tài) 類型 說明 1 cLCB1 承載能力 相加 基本組合(永久荷載): 1.2D 2 cLCB2

11、 承載能力 相加 基本組合: 1.2D+1.4M 3 cLCB3 承載能力 相加 基本組合: 1.2D+1.1W 4 cLCB4 承載能力 相加 基本組合: 1.2D-1.1W 5 cLCB5 承載能力 相加 基本組合: 1.2D+1.4M+0.784BRK 6 cLCB6 承載能力 相加 基本組合: 1.2D+1.4M+0.88W 7 cLCB7 承載能力 相加 基本組合: 1.2D+1.4M-0.88W 8 cLCB8 承載能力 相加 基本組合: 1.2D+1.4M+0.686BRK+0.77W 9 cLCB9 承載能

12、力 相加 基本組合: 1.2D+1.4M+0.686BRK-0.77W 10 cLCB10 承載能力 相加 基本組合(永久荷載): 1.0D 11 cLCB11 承載能力 相加 基本組合: 1.0D+1.4M 12 cLCB12 承載能力 相加 基本組合: 1.0D+1.1W 13 cLCB13 承載能力 相加 基本組合: 1.0D-1.1W 14 cLCB14 承載能力 相加 基本組合: 1.0D+1.4M+0.784BRK 15 cLCB15 承載能力 相加 基本組合: 1.0D+1.4M+0.88W 16 cLCB16

13、 承載能力 相加 基本組合: 1.0D+1.4M-0.88W 17 cLCB17 承載能力 相加 基本組合: 1.0D+1.4M+0.686BRK+0.77W 18 cLCB18 承載能力 相加 基本組合: 1.0D+1.4M+0.686BRK-0.77W 19 cLCB19 使用性能 相加 短期組合: 1.0D+0.7M 20 cLCB20 使用性能 相加 短期組合: 1.0D+0.75W 21 cLCB21 使用性能 相加 短期組合: 1.0D-0.75W 22 cLCB22 使用性能 相加 短期組合: 1.0D+0.7M+0

14、.7BRK 23 cLCB23 使用性能 相加 短期組合: 1.0D+0.7M+0.75W 24 cLCB24 使用性能 相加 短期組合: 1.0D+0.7M-0.75W 25 cLCB25 使用性能 相加 短期組合: 1.0D+0.7M+0.7BRK+0.75W 26 cLCB26 使用性能 相加 短期組合: 1.0D+0.7M+0.7BRK-0.75W 27 cLCB27 使用性能 相加 長期組合: 1.0D+0.4M 28 cLCB28 使用性能 相加 長期組合: 1.0D+0.4M+0.7BRK 29 cLCB29 使用

15、性能 相加 長期組合: 1.0D+0.4M+0.75W 30 cLCB30 使用性能 相加 長期組合: 1.0D+0.4M-0.75W 31 cLCB31 使用性能 相加 長期組合: 1.0D+0.4M+0.7BRK+0.75W 32 cLCB32 使用性能 相加 長期組合: 1.0D+0.4M+0.7BRK-0.75W 33 cLCB33 使用性能 相加 彈性階段應力驗算組合: 1.0D+1.0M 34 cLCB34 使用性能 相加 彈性階段應力驗算組合: 1.0D+1.0W 35 cLCB35 使用性能 相加 彈性階段應力驗算

16、組合: 1.0D-1.0W 36 cLCB36 使用性能 相加 彈性階段應力驗算組合: 1.0D+1.0M+0.7BRK 37 cLCB37 使用性能 相加 彈性階段應力驗算組合: 1.0D+1.0M+1.0W 38 cLCB38 使用性能 相加 彈性階段應力驗算組合: 1.0D+1.0M-1.0W 39 cLCB39 使用性能 相加 彈性階段應力驗算組合: 1.0D+1.0M+0.7BRK+1.0W 40 cLCB40 使用性能 相加 彈性階段應力驗算組合: 1.0D+1.0M+0.7BRK-1.0W 41 基本組合包絡 承載能力 包

17、絡 cLCB1-18 42 短期組合包絡 使用性能 包絡 cLCB19-26 43 長期組合包絡 使用性能 包絡 cLCB27-32 44 彈性驗算包絡 使用性能 包絡 cLCB33-40 2.2 內力 內力計算均采用Midas/civil 2010計算。 (1) 主桁內力 對荷載組合進行包絡，承載能力極限狀態(tài)基本組合下的計算結果如下圖： 承載能力極限狀態(tài)基本組合軸力包絡 承載能力極限狀態(tài)基本組合彎矩-y包絡包絡 承載能力極限狀態(tài)基本組合彎矩-z包絡包絡 基本組合 短期組合 長期組合 彈性驗算 軸向 (kN)

18、 軸向 (kN) 軸向 (kN) 軸向 (kN) 單元 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 1 755.47 414.86 656.08 441.70 441.70 441.70 675.25 422.53 2 666.75 464.53 565.42 466.24 466.24 466.24 566.64 465.02 3 1456.39 1016.70 1237.53 1041.89 1041.89 1041.89 1255.53 1023.89 4 1416.05 951.25 1203.03

19、 986.38 986.38 986.38 1228.12 961.29 5 664.53 434.97 548.56 455.59 455.59 455.59 563.28 440.87 6 667.37 369.89 549.07 402.21 402.21 402.21 572.16 379.12 7 1444.53 969.09 1197.08 1009.82 1009.82 1009.82 1226.17 980.72 8 1404.05 933.24 1181.74 974.34 974.34 974.3

20、4 1211.10 944.99 9 -918.10 -1189.36 -929.98 -985.10 -985.10 -985.10 -920.93 -994.15 10 -951.83 -1175.55 -955.89 -977.33 -977.33 -977.33 -952.44 -980.78 11 -966.48 -1163.48 -966.87 -969.94 -969.94 -969.94 -966.59 -970.22 12 -945.18 -1163.70 -949.44 -969.12 -969.12

21、-969.12 -946.40 -972.16 13 -1293.07 -1561.35 -1294.47 -1300.74 -1300.74 -1300.74 -1293.47 -1301.73 14 -1292.00 -1562.47 -1293.74 -1301.72 -1301.72 -1301.72 -1292.50 -1302.97 30 -1024.75 -1465.54 -1057.29 -1205.04 -1205.04 -1205.04 -1032.92 -1229.40 31 1015.94 761.24

22、839.56 775.58 775.58 775.58 850.15 764.99 32 -459.75 -584.35 -463.43 -484.71 -484.71 -484.71 -460.06 -488.09 33 228.19 173.79 191.57 176.58 176.58 176.58 193.57 174.59 34 -1074.04 -1421.49 -1093.22 -1176.65 -1176.65 -1176.65 -1079.52 -1190.36 35 987.17 789.35 821.

23、79 795.13 795.13 795.13 825.92 791.00 36 -471.49 -571.89 -472.37 -476.61 -476.61 -476.61 -471.74 -477.24 37 221.12 178.29 183.89 178.29 178.29 178.29 184.45 177.72 80 278.19 221.79 230.99 222.42 222.42 222.42 232.24 221.17 81 -6.91 -34.74 -10.73 -27.18 -27.18 -

24、27.18 -8.00 -29.91 82 243.63 197.53 202.80 197.49 197.49 197.49 203.14 197.15 83 -24.89 -30.08 -24.91 -25.10 -25.10 -25.10 -24.90 -25.11 84 244.76 201.59 204.24 201.64 201.64 201.64 204.27 201.60 85 -11.95 -29.73 -14.17 -23.82 -23.82 -23.82 -12.58 -25.41 86 27

25、4.26 225.13 228.27 225.28 225.28 225.28 228.69 224.85 疲勞荷載組合包括設計載荷中的恒載和活載(包括沖擊力、離心力，但不考慮活載發(fā)展系數(shù))。列車豎向活載包括豎向動力作用時，應將列車豎向靜活載乘以運營動力系數(shù)(1+μf)。同時，焊接及非焊接(栓接)構件及連接均需進行疲勞強度檢算，當疲勞應力均為壓應力時，可不檢算疲勞。疲勞計算采用動力運營系數(shù)。其值按下式計算： 式中： L—橋梁跨度（m），承受局部活載桿件為影響線加載長度； —活載沖擊力的動力系數(shù)。 3. 主桁桿件設計 3.1 驗算內容 根據(jù)主桁桿件受力性質的

26、不同，分別對相應桿件進行下表所列項目的檢算。 項目 驗算內容 驗算桿件類型 1 2 3 4 5 剛度 局部穩(wěn)定 整體穩(wěn)定 強度 疲勞 各類桿件 壓桿 壓桿 各類桿件 出現(xiàn)拉應力的受循環(huán)荷載桿件 用試算法設計各類桿件的步驟： a) 參考性質相近（只內力性質及大小，桿長及截面式樣，材料和連接方式）的已有設計資料，初步擬定截面尺寸； b) 根據(jù)初步擬定的截面尺寸，算出進行各類檢算所需的截面幾何特征數(shù)據(jù)； c) 按上表要求進行各項檢算。如初選截面不合適，則進行修改，重新計算，直至符合要求； d) 為了減少桿件類型，以簡化制造，同類桿件的內力相差不大者應

27、盡量采用相同的截面。 3.2 截面幾何特征計算 (1) 下弦桿E2E4 選用腹板1-43612，翼緣2-46020；每側有4排栓孔，孔徑d＝23cm; 毛截面 栓孔削弱面積 凈截面面積 (2) 下弦桿E0E2 選用腹板1-43612，翼緣2-46012；每側有4排栓孔，孔徑d＝23cm; 毛截面 栓孔削弱面積 凈截面面積 (3) 上弦桿A1A3 選用腹板1-43612，翼緣2-46020；每側有4排栓孔，孔徑d＝23cm; 毛截面 栓孔削弱面積 凈截面面積 (4) 上弦桿A3A3 選用腹板1-41220，翼緣

28、2-46024；每側有4排栓孔，孔徑d＝23cm; 毛截面 栓孔削弱面積 凈截面面積 (5) 斜腹桿E0A1 選用腹板1-42012，翼緣2-60020；每側有4排栓孔，孔徑d＝23cm; 毛截面 栓孔削弱面積 凈截面面積 (6) 斜腹桿A1E2 選用腹板1-43610，翼緣2-44012；每側有4排栓孔，孔徑d＝23cm; 毛截面 栓孔削弱面積 凈截面面積 (7) 斜腹桿E2A3 選用腹板1-42810，翼緣2-46016；每側有4排栓孔，孔徑d＝23cm; 毛截面 栓孔削弱面積 凈截面面積 (8) 斜腹桿

29、A3E4 選用腹板1-43610，翼緣2-44012；每側有4排栓孔，孔徑d＝23cm; 毛截面 栓孔削弱面積 凈截面面積 (9) 豎桿 選用腹板1-43610，翼緣2-26012；每側有4排栓孔，孔徑d＝23cm; 毛截面 栓孔削弱面積 凈截面面積 利用Midas計算截面特征，如下表： 特征值 下弦桿E0E2 下弦桿E2E4 上弦桿A1A3 上弦桿A3A3 斜腹桿E0A1 斜腹桿A1E2 斜腹桿E2A3 斜腹桿A3E4 豎桿 154 234.4 272.24 343.76 333.84 183.04 226

30、.08 183.04 132.64 67.9 270.7 382.63 723.57 482.01 110.99 213.24 110.99 78.06 62314.4 96526.1 120510.10 143130.80 152838.60 79179.81 101007.30 79179.81 51809.92 19470.8 32451.4 40560.37 47961.18 87396.90 22718.24 33183.99 22718.24 5128.64 3.3 剛度驗算 (1) 下弦桿E2E4 利

31、用邁達斯計算截面特性有 桿件自由長度 驗算通過。 由于，無需驗算。 (2) 下弦桿E0E2 利用邁達斯計算截面特性有 桿件自由長度 驗算通過。 由于，無需驗算。 同理，可計算其他桿件的穩(wěn)定性，結果如下表： 桿件 下弦桿E0E2 下弦桿E2E4 上弦桿A1A3 上弦桿A3A3 斜腹桿E0A1 斜腹桿A1E2 斜腹桿E2A3 斜腹桿A3E4 豎桿 154 234.4 234.4 343.76 333.84 183.04 226.08 183.04 132.64 82220.91 120510.10 120510.

32、10 143130.8 152838.6 79179.81 101007.30 79179.81 51809.92 25811.31 40560.37 40560.37 47961.18 87396.90 22718.24 33183.99 22718.24 5128.64 600 600 600 600 1166.2 1166.2 1166.2 1166.2 1000 20.88 21.04 21.04 20.41 21.40 20.80 21.14 20.80 19.76 11.70 12.21

33、 12.21 11.81 16.18 11.14 12.12 11.14 6.22 28.74 28.52 28.52 29.40 28.04 28.85 28.39 28.85 30.36 51.29 49.16 49.16 50.80 56.98 82.76 76.10 82.76 112.57 《鋼橋規(guī)范》規(guī)定僅受拉力且長度≤16m的腹桿容許最大長細比為180，所以豎桿驗算通過，所有桿件均能滿足剛度要求。 3.4 強度驗算 承載能力極限狀態(tài)基本組合應力圖 計算結果表明，最大拉應力為68.13MPa

34、，最大壓應力51.75MPa，不超過各板厚對應的抗拉、壓強度設計值。 3.5 疲勞強度驗算 根據(jù)《公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范》（JTJ 025-86）規(guī)定，對于只受壓的構件可不進行疲勞強度驗算，對出現(xiàn)拉應力的受循環(huán)荷載桿件進行疲勞強度驗算。 軸向 (kN) 疲勞荷載（kN） 桿件 恒載 恒+汽 1 497.49 920.08 497.49 987.69 188.64 162.88 30.54 60.64 0.50 978.04 51.85 140 2 486.8

35、1 885.95 486.81 949.81 188.64 162.88 29.89 58.31 0.51 895.38 47.47 140 3 1087.65 1998.89 1087.65 2144.69 272.24 231.76 46.93 92.54 0.51 2048.26 75.24 140 4 1064.06 1946.74 1064.06 2087.97 272.24 231.76 45.91 90.09 0.51 2021.48 74.25 140 5 4

36、97.81 918.27 497.81 985.54 188.64 162.88 30.56 60.51 0.51 949.42 50.33 140 6 487.18 885.03 487.18 948.69 188.64 162.88 29.91 58.24 0.51 958.81 50.83 140 7 1087.82 1998.62 1087.82 2144.35 272.24 231.76 46.94 92.52 0.51 2074.41 76.20 140 8 10

37、64.25 1947.12 1064.25 2088.38 272.24 231.76 45.92 90.11 0.51 2031.08 74.61 140 80 132.89 512.79 132.89 573.57 132.64 106.88 12.43 53.67 0.23 517.21 38.99 140 86 132.41 511.75 132.41 572.44 132.64 106.88 12.39 53.56 0.23 519.68 39.18 140 31

38、590.30 1160.75 590.30 1252.02 183.04 157.28 37.53 79.60 0.47 1164.08 63.60 140 33 126.14 484.12 126.14 541.40 183.04 157.28 8.02 34.42 0.23 485.25 26.51 140 35 590.17 1160.13 590.17 1251.32 183.04 157.28 37.52 79.56 0.47 1176.25 64.26 140 37

39、 125.91 483.27 125.91 540.45 183.04 157.28 8.01 34.36 0.23 486.82 26.60 140 82 123.85 483.65 123.85 541.22 132.64 106.88 11.59 50.64 0.23 493.56 37.21 140 84 123.73 483.67 123.73 541.26 132.64 106.88 11.58 50.64 0.23 496.52 37.43 140 根據(jù)《公路橋

40、涵鋼結構及木結構設計規(guī)范》（JTJ 025-86）表1.2.17-1，按軸向受力桿件，計算疲勞強度。下面以桿件單元1為例說明： 由上表可知Nmin＝497.49kN、Nmax＝920.08kN得： 查《公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范》（JTJ 025-86）表1.2.17-4，判定桿件驗算截面為第C類容許應力類別，根據(jù)表1.2.17-2所列公式計算疲勞容許應力： 因此，，滿足規(guī)范要求。 其他需進行疲勞強度驗算的桿件也都滿足要求，計算結果列于上表。 3.6 總體穩(wěn)定驗算 根據(jù)《公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范》（JTJ 025-86）規(guī)定，對于受壓的構件需進行總體穩(wěn)

41、定驗算。 單元 (kN) 9 -2196.66 49.16 0.781 272.24 -80.6884 109.34 10 -2231.87 49.16 0.781 272.24 -81.9817 109.34 11 -2249.25 49.16 0.781 272.24 -82.6201 109.34 12 -2223.38 49.16 0.781 272.24 -81.6699 109.34 13 -3006.28 50.8 0.77 343.76 -87.4529 107.8 14 -301

42、3.06 50.8 0.77 343.76 -87.6501 107.8 30 -2061.27 56.98 0.726 333.84 -61.7442 101.64 34 -2028.8 56.98 0.726 333.84 -60.7716 101.64 32 -1078.13 76.1 0.579 226.08 -47.688 81.06 36 -1084.45 76.1 0.579 226.08 -47.9675 81.06 81 -32.02 112.57 0.364 132.64 -2.41405 50

43、.96 83 -33.2 112.57 0.364 132.64 -2.50302 50.96 85 -30 112.57 0.364 132.64 -2.26176 50.96 以14號單元為例，即中間上弦桿為例說明： 由λz＝50.8，查《公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范》（JTJ 025-86）表1.2.16-2，內插求得φ1＝0.77。 滿足要求。 其他需進行總體穩(wěn)定驗算的桿件也都滿足要求，計算結果列于上表。 3.7 局部穩(wěn)定驗算 單元 H B tw tf 腹板 翼緣板 （m） （m） （m） （m） 限值

44、 限值 9 0.46 0.46 0.012 0.02 31.14 49.16 35.00 10.59 28.52 14.00 10 0.46 0.46 0.012 0.02 31.14 49.16 35.00 10.59 28.52 14.00 11 0.46 0.46 0.012 0.02 31.14 49.16 35.00 10.59 28.52 14.00 12 0.46 0.46 0.012 0.02 31.14 49.16 35.00 10.59 28.52 14.00 13 0.46

45、 0.46 0.02 0.024 19.45 50.80 35.48 8.81 29.40 14.00 14 0.46 0.46 0.02 0.024 19.45 50.80 35.48 8.81 29.40 14.00 30 0.46 0.60 0.012 0.02 31.14 55.62 38.37 13.77 28.04 14.00 34 0.46 0.60 0.012 0.02 31.14 55.62 38.37 13.77 28.04 14.00 32 0.46 0.46 0.01 0.016

46、 37.00 74.29 49.57 13.00 28.39 14.00 36 0.46 0.46 0.01 0.016 37.00 74.29 49.57 13.00 28.39 14.00 81 0.46 0.26 0.01 0.012 37.67 112.57 50.00 9.57 30.36 14.00 83 0.46 0.26 0.01 0.012 37.67 112.57 50.00 9.57 30.36 14.00 85 0.46 0.26 0.01 0.012 37.67 112.57

47、 50.00 9.57 30.36 14.00 下面以19號單元為例說明： 對翼緣板，根據(jù)《公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范》（JTJ 025-86）表1.2.22，當，板的寬厚比。 ， 翼緣板局部穩(wěn)定滿足要求。 對腹板，根據(jù)《公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范》（JTJ 025-86）表1.2.22，當，板的寬厚比。 腹板局部穩(wěn)定滿足要求。 4. 撓度及預拱度驗算 4.1 撓度驗算 為保證行車的安全平穩(wěn)，應保證一定的豎向剛度。根據(jù)《公路橋涵鋼結構及木結構實際規(guī)范》（JTG 025-86）第1.1.5條，汽車荷載（不計沖擊力）所引起的豎向撓度，對于簡支梁不應超過。

48、 活載作用（不計沖擊力）下桁架位移圖 桁架在活載作用（不計沖擊力）下，豎向最大撓度為1.65cm，簡支梁撓度限制，，桁架豎向剛度滿足要求。 4.2 預拱度 根據(jù)《公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范》（JTG 025-86）第1.1.6條，橋跨結構應設置預拱度，其值等于結構重力與1/2靜活載所產(chǎn)生的豎向撓度和；起拱應做成平順曲線。如橋面在豎曲線上，預拱度應與豎曲線縱坡一致。當結構重力和靜活載所產(chǎn)生的撓度不超過跨徑的1/1600時，可不設預拱度。 恒載+活載作用下桁架位移圖 桁架在恒載+活載共同作用下，跨中撓度為4.97cm。，本橋需設置預拱度：。 5. 節(jié)點應力驗算 5.1

49、 節(jié)點板撕破強度檢算 由設計圖量得各截面長度： 各截面的強度： 1—2—3—4截面的撕破強度= 1—2—3—5截面的撕破強度= 1—2—3—6—7截面的撕破強度= 主桁節(jié)點板幾種可能的撕破方式 已知32號單元桿件截面的凈面積 故 以上三個截面的撕破強度均不小于連接32號單元桿件強度的1.1倍，故撕破強度無問題。 5.2 節(jié)點板中心豎直截面的法向應力驗算 節(jié)點板豎直最弱截面法向應力檢算 節(jié)點中心面積 已知節(jié)點板： 內拼接板：；： 毛截面積 扣孔 凈截面積 節(jié)點中心書截面的形心對x軸的距離： 對x軸的毛截

50、面慣性矩： 對形心軸的毛截面慣性矩： 對形心軸的凈截面慣性矩： 節(jié)點板邊緣對形心軸的距離： 外緣： 內緣： 作用在節(jié)點中心的拉力為（由主桁架的設計計算得到） 法向應力 、均不大于，安全。 5.3 腹桿與弦桿間節(jié)點板水平截面的剪應力檢算 斜桿在基本組合作用下內力分別為：651.82kN(拉)，(由主桁架的設計計算得到)作用在節(jié)點上的水平力： 節(jié)點板水平最弱截面剪應力檢算 承受此水平力的最危險斷面全長196cm，其毛截面積 ，安全。 6. 課程設計心得 本設計根據(jù)題目要求，完成了截面尺寸擬定、荷載定義、荷載組合、內力計算等工作，

51、根據(jù)作用效應和構造要求，對桁架進行強度、剛度、疲勞和穩(wěn)定性方面的驗算。以正常使用極限狀態(tài)對撓度進行了驗算。最后，以中間節(jié)點為例對節(jié)點進行設計和驗算。計算結果滿足規(guī)范規(guī)定的各項限值。 下面是本課程設計后關于JTJ025-86規(guī)范的思考： 結構布置結束后，需對構件截面作初步估算。主要是截面形狀與尺寸的假定。鋼梁可選擇槽鋼、軋制或焊接H型鋼截面等。根據(jù)荷載與支座情況，其截面高度通常在跨度的1/20~1/50之間選擇。翼緣寬度根據(jù)梁間側向支撐的間距按l/b限值確定時，可回避鋼梁的整體穩(wěn)定的復雜計算，這種方法很受歡迎。確定了截面高度和翼緣寬度后，其板件厚度可按規(guī)范中局部穩(wěn)定的構造規(guī)定預估。通常50<

52、λ<150，簡單選擇值在100附近。根據(jù)軸心受壓構件，可選擇鋼管或H型鋼截面等。鋼結構規(guī)范所特有的組成構件的板件的局部穩(wěn)定問題是混凝土結構規(guī)范沒有的。 當預估的截面不滿足時，加大截面應該分兩種情況區(qū)別對待：如果強度不滿足，通常加大組成截面的板件厚度，其中，抗彎不滿足加大翼緣厚度，抗剪不滿足加大腹板厚度；如果變形超限，通常不應加大板件厚度，而應考慮加大截面的高度，否則會很不經(jīng)濟。 另外，在材料的選擇上，比較常用的是Q235（類似A3）和Q345（類似16Mn）。通常主結構使用單一鋼種以便于工程管理。經(jīng)濟考慮，也可以選擇不同強度鋼材的組合截面。當強度起控制作用時，可選擇16Mn；穩(wěn)定控制時，宜使用A3。在本設計的局部穩(wěn)定驗算中，如果使用16Mn鋼材，則無法通過驗算，因此本設計過程中將材料從最初的16Mn鋼改為A3鋼，最后通過驗算。 通過本課程設計，熟悉了鋼橋規(guī)范的內容和要求，但仍然有很多地方需要在今后的學習中進一步加強理解。