7.5噸履帶式液壓挖掘機(jī)總體設(shè)計(jì)單獨(dú)論文不含圖

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1、摘 要本次設(shè)計(jì)的題目是小型 7.5 噸履帶式液壓挖掘機(jī)的總體設(shè)計(jì)。與其它類(lèi)型的挖掘機(jī)相比，這種類(lèi)型的挖掘機(jī)因有良好通過(guò)性能應(yīng)用最廣，對(duì)松軟地面或沼澤地帶還可采用加寬、加長(zhǎng)以及浮式履帶來(lái)降低接地比壓。液壓挖掘機(jī)的主要特點(diǎn)為：能無(wú)級(jí)調(diào)速且調(diào)速范圍大，能得到較低的穩(wěn)定轉(zhuǎn)速，快速作用時(shí)，液壓元件產(chǎn)生的運(yùn)動(dòng)慣性小，加速性能好，并可作高速反轉(zhuǎn)，傳動(dòng)平穩(wěn)，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，可吸收沖擊和振動(dòng)，操縱省力，易實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化控制，易于實(shí)現(xiàn)標(biāo)準(zhǔn)化、系列化、通用化。本次設(shè)計(jì)的主要參數(shù)是斗容量 0.25m3,它屬于中小型液壓挖掘機(jī)，主要設(shè)計(jì)挖掘機(jī)的工作裝置。關(guān)鍵詞關(guān)鍵詞：液壓挖掘機(jī)，挖掘機(jī)構(gòu) ABSTRACTThis designe

2、d topic is the marching 7.5ton hydraulic excavator excava -tional organization. Compared with other types excavators, this kind of type excavator used very universal that because has good through theper -formance, also may use to lengthens widens as well as the floating type caterpillar band to redu

3、ce pressure for the soft ground or the bogregion.The hydraulic excavator main characteristic is: not only can adjust s the stepless speed but also can adjust scope very big, can obtain a lower stable rotational speed, when action quickly, the hydraulic parts produce inertia small, accelerational the

4、performance good,and may make the high speed reverse, the transmission steady,structure simple, may absorb attacks and vibrates, the operation reduces effort, and to be easy to realize the automated control, is easy to realize the standardization, the seriation, the universalization.This designed ma

5、in parameter is scoop capacity 0.25m3, it is long to the middle and small scale hydraulic excavator, mainly design the excavator，s the work installment.Key word：Hydraulic pressure excavator， Excavation organization目 錄1 緒論.11.1 液壓挖掘機(jī)的工作特點(diǎn)和基本類(lèi)型 .21.2 液壓挖掘機(jī)的發(fā)展概況 .41.3 本次設(shè)計(jì)概述 .61.4 反鏟裝置的工作原理 .61.5 本次設(shè)計(jì)任

6、務(wù) .72總體設(shè)計(jì)方案.82.1 工作裝置設(shè)計(jì)方案原則 .82.2 液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案原則（總體） .82.3 小結(jié).103挖掘機(jī)的工作裝置設(shè)計(jì).113.1 確定動(dòng)臂、斗桿、鏟斗的結(jié)構(gòu)形式 .113.2 確定動(dòng)臂、斗桿、鏟斗油缸的鉸點(diǎn)布置 .133.3 動(dòng)臂、斗桿、鏟斗機(jī)構(gòu)參數(shù)的選擇 .173.4 小結(jié).294 挖掘力的計(jì)算.304.1 工作液壓缸的理論挖掘力 .304.2 鏟斗挖掘阻力的計(jì)算 .334.3 理論挖掘力與挖掘阻力的比較分析 .354.4 小結(jié).365挖掘機(jī)液壓系統(tǒng)的介紹.375.1 確定液壓系統(tǒng)類(lèi)型 .385.2 液壓系統(tǒng)的計(jì)算和液壓元件的選擇 .385.3 液壓系統(tǒng)初步計(jì)算 .

7、435.4 小結(jié).446 主要技能參數(shù)的計(jì)算.456.1 行駛速度的計(jì)算 .456.2 最大牽引力的計(jì)算與校核 .466.3 轉(zhuǎn)臺(tái)最大回轉(zhuǎn)速度計(jì)算 .486.4 轉(zhuǎn)臺(tái)回轉(zhuǎn)最大驅(qū)動(dòng)扭矩計(jì)算及校核 .486.5 履帶平均接地比壓計(jì)算 .496.6 小結(jié).507 油門(mén)控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì).517.1 總述 .517.2 總體方案的設(shè)計(jì).517.3 油門(mén)控制系統(tǒng)硬件組成 .527.4 控制系統(tǒng)的軟件設(shè)置 .577.5 電氣控制系統(tǒng)分析.577.6 小結(jié).638 結(jié)論.64參考文獻(xiàn).65致謝.661 緒論液壓挖掘機(jī)是在機(jī)械傳動(dòng)挖掘機(jī)的基礎(chǔ)上發(fā)展起來(lái)的。它的工作過(guò)程是以鏟斗的切削刃切削土壤，鏟斗裝滿(mǎn)后提升、回轉(zhuǎn)

8、至卸土位置，卸空后的鏟斗再回到挖掘位置并開(kāi)始下一次的作業(yè)。因此，液壓挖掘機(jī)是一種周期作業(yè)的土方機(jī)械。液壓挖掘機(jī)與機(jī)械傳動(dòng)挖掘機(jī)一樣，在工業(yè)與民用建筑、交通運(yùn)輸、水利施工、露天采礦及現(xiàn)代化軍事工程中都有著廣泛的應(yīng)用，是各種土石方施工中不可缺少的一種重要機(jī)械設(shè)備。在建筑工程中，可用來(lái)挖掘苦坑、排水溝，拆除舊有建筑物，平整場(chǎng)地等。更換工作裝置后，可進(jìn)行裝卸、安裝、打樁和拔除樹(shù)根等作業(yè)。在水利施工中，可用來(lái)開(kāi)挖水庫(kù)、運(yùn)河、水電站堤壩的基坑、排水或灌溉的溝渠，疏浚和挖深原有河道等。在鐵路、公路建設(shè)中，用來(lái)挖掘土方、建筑路基、平整地面和開(kāi)挖路旁排水溝等。在石油、電力、通信業(yè)的基礎(chǔ)建設(shè)及市政建設(shè)中，用來(lái)挖掘

9、電纜溝和管道等。在露天采礦場(chǎng)上，可用來(lái)剝離礦石或煤，也可用來(lái)進(jìn)行堆棄、裝載和鉆孔等作業(yè)。在軍事工程中，或用來(lái)筑路、挖壕溝和掩體、建造各種軍事建筑物。所以，液壓挖掘機(jī)作為工程機(jī)械的一個(gè)重要品種，對(duì)于減輕工人繁重的體力勞動(dòng)，提高施工機(jī)械化水平，加快施工進(jìn)度，促進(jìn)各項(xiàng)建設(shè)事業(yè)的發(fā)展，都起著很大的作用。據(jù)建筑施工部門(mén)統(tǒng)計(jì)，一臺(tái)斗容量1.0m3的液壓挖掘機(jī)挖掘級(jí)土壤埋，每班生產(chǎn)率大約相當(dāng)于300400個(gè)工人一天的工作量。因此，大力發(fā)展液壓挖掘機(jī)，對(duì)于提高勞動(dòng)生產(chǎn)率和加速?lài)?guó)民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展具有重要意義1。1.1 液壓挖掘機(jī)的工作特點(diǎn)和基本類(lèi)型1.1.1 液壓挖掘機(jī)的主要優(yōu)點(diǎn)液壓挖掘機(jī)在動(dòng)力裝置之間采用容積式液

10、壓靜壓傳動(dòng)，即靠液體的壓力能進(jìn)行工作。液壓傳動(dòng)與機(jī)械傳動(dòng)相比有許多優(yōu)點(diǎn)。能無(wú)級(jí)調(diào)速且調(diào)速范圍大，例如液壓馬達(dá)的最高轉(zhuǎn)速與最低轉(zhuǎn)速之比可達(dá)10001。能得到較低的穩(wěn)定轉(zhuǎn)速，例如柱塞式液壓馬達(dá)的穩(wěn)定轉(zhuǎn)速可低達(dá)1r/min.快速作用時(shí)，液壓元件產(chǎn)生的運(yùn)動(dòng)慣性小，加速性能好，并可作調(diào)整反轉(zhuǎn)。例如電動(dòng)機(jī)在啟動(dòng)時(shí)的慣性力矩比其平穩(wěn)盍?xí)r的驅(qū)動(dòng)力矩大50%，而液壓馬達(dá)則不大于5%，加速中等功率電動(dòng)機(jī)需1s到數(shù)秒，而加速液壓馬達(dá)只需0.1s。傳動(dòng)平穩(wěn)，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，可吸收沖擊和振動(dòng)，操縱省力，易實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化控制。易于實(shí)現(xiàn)標(biāo)準(zhǔn)化、系列化、通用化?；谝簤簜鲃?dòng)的上述優(yōu)點(diǎn)，液壓挖掘機(jī)與機(jī)械傳動(dòng)挖掘機(jī)相比，具有下列主要特點(diǎn)。

11、a大大改善了挖掘機(jī)的技術(shù)性能，挖掘力大、牽引力大，機(jī)器重量，傳動(dòng)平穩(wěn)，作用效率高，結(jié)構(gòu)緊湊。液壓挖掘機(jī)與同級(jí)機(jī)械傳動(dòng)挖掘機(jī)相比，挖掘力約高30%，例如1.0m 液壓挖掘機(jī)鏟斗挖掘力120150KN，3而同級(jí)機(jī)械傳動(dòng)挖掘機(jī)只有100KN左右。挖掘機(jī)在工作時(shí)的主要?jiǎng)幼靼ㄐ凶摺⑥D(zhuǎn)臺(tái)回轉(zhuǎn)和工作裝置的作業(yè)動(dòng)作，其中動(dòng)作最頻繁的是回轉(zhuǎn)和工作裝置的循環(huán)往復(fù)運(yùn)動(dòng)。這種入選運(yùn)動(dòng)一般速度不高，而所需作用力卻很大，要求在短時(shí)間內(nèi)通過(guò)變速或換向來(lái)完成各種復(fù)雜動(dòng)作。機(jī)械傳動(dòng)挖掘機(jī)完成上述運(yùn)動(dòng)需通過(guò)磨擦離合器、減速器、制動(dòng)器、逆轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)、提升和推壓機(jī)構(gòu)等配合來(lái)完成。因此，機(jī)械傳動(dòng)挖掘力不僅結(jié)構(gòu)復(fù)雜，而且還要產(chǎn)生很大的慣性

12、力和沖擊載荷。而液壓挖掘機(jī)則不需要龐大和復(fù)雜的蹭傳動(dòng)，大大簡(jiǎn)化了結(jié)構(gòu)，也減少了易損件。由于結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化，液壓挖掘機(jī)的質(zhì)量大約比相同斗容量的機(jī)械傳動(dòng)挖掘機(jī)輕30%，不僅節(jié)省了鋼材，而且降低了接地比壓。液壓挖掘機(jī)上的各種液壓元件可相對(duì)獨(dú)立布置，使整機(jī)結(jié)構(gòu)緊湊、外形美觀，同時(shí)也易于改進(jìn)或變型。b液壓挖掘機(jī)的液壓系統(tǒng)有防止過(guò)載的能力，所以使用安全可靠，操縱簡(jiǎn)便。由于可采用液壓先導(dǎo)控制，無(wú)論驅(qū)動(dòng)功率多大，操縱均很靈活、省力，司機(jī)的工作條件得到改善。更換工作裝置時(shí)，由于不牽連轉(zhuǎn)臺(tái)上部的其他機(jī)構(gòu)，因此更換工作裝置容易，而機(jī)械式挖掘機(jī)則受到提升機(jī)構(gòu)和推壓機(jī)構(gòu)的牽連和限制。c由于液壓傳動(dòng)易于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)控制，因此現(xiàn)代液

13、壓挖掘機(jī)普遍采用了以微處理器國(guó)核心的電子控制單元（ECU），使發(fā)動(dòng)機(jī)、液壓泵、控制閥和執(zhí)行元件在最佳匹配狀態(tài)下工作，以實(shí)現(xiàn)節(jié)能和提高作業(yè)效率，同時(shí)還可實(shí)現(xiàn)整機(jī)狀態(tài)參數(shù)的電子監(jiān)控和故障診斷。d 液壓元件易于實(shí)現(xiàn)標(biāo)準(zhǔn)化、系列化和通用化，便于組織大規(guī)模專(zhuān)業(yè)化生產(chǎn)，進(jìn)一步提高質(zhì)量和降低成本。1.1.2 液壓挖掘機(jī)的基本類(lèi)型及主要特點(diǎn)液壓挖掘機(jī)種類(lèi)繁多，可以從不同角度對(duì)其類(lèi)型進(jìn)行劃分。根據(jù)液壓挖掘機(jī)種類(lèi)主要機(jī)構(gòu)傳動(dòng)類(lèi)型劃分。根據(jù)液壓挖掘機(jī)主要機(jī)構(gòu)是否全部采用液壓傳動(dòng)，分為全液壓傳動(dòng)和非全液壓（或稱(chēng)半液壓）傳動(dòng)兩種。若挖掘、回轉(zhuǎn)、行走等幾個(gè)主要機(jī)構(gòu)的動(dòng)作均為液壓傳動(dòng)，則為全液壓挖掘機(jī)。若液壓挖掘機(jī)中的某一

14、個(gè)機(jī)構(gòu)采用機(jī)械傳動(dòng)，則稱(chēng)其為非全液壓（或半液壓）挖掘機(jī)。一般說(shuō)來(lái)，這種區(qū)別主要表現(xiàn)在行走機(jī)構(gòu)上。對(duì)液壓挖掘機(jī)來(lái)說(shuō)，工作裝置及回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)必須是液壓傳動(dòng)，只有行走機(jī)構(gòu)有的為液壓傳動(dòng)，有的為機(jī)械傳動(dòng)。根據(jù)行走機(jī)構(gòu)的類(lèi)型劃分根據(jù)行走機(jī)構(gòu)的不同，液壓挖掘機(jī)可分為履帶式、輪胎式、汽車(chē)式、懸掛式及拖式。履帶式液壓挖掘機(jī)應(yīng)用最廣，在任何路面行走均有良好的通過(guò)性，對(duì)土壤有足夠的附著力，接地比壓小，作業(yè)時(shí)不需設(shè)支腿，適用范圍較大。在土質(zhì)松軟或沼澤地帶作業(yè)的液壓挖掘機(jī)，還可通過(guò)加寬履帶來(lái)降低接地比壓。為防止對(duì)路面的碾壓破壞、有些液壓挖掘機(jī)還采用了橡膠履帶。通用通常，履帶行走的液壓挖掘機(jī)多為全液壓傳動(dòng)。輪胎式液壓挖掘機(jī)

15、具有行走速度快，機(jī)動(dòng)性好，可在多種路面通行的特點(diǎn)。近年來(lái)，輪胎式挖掘機(jī)的生產(chǎn)量日漸增長(zhǎng)。懸掛式液壓挖掘機(jī)是將工作裝置安裝在輪胎式或履帶式拖拉機(jī)上，可以達(dá)到一機(jī)多用的目的。這種挖掘機(jī)拆裝方便，成本低廉。汽車(chē)式液壓挖掘機(jī)一般采用標(biāo)準(zhǔn)的汽車(chē)底盤(pán)，速度快，機(jī)動(dòng)性好。拖式液壓挖掘機(jī)沒(méi)有行走傳動(dòng)機(jī)構(gòu)，行走時(shí)由拖拉機(jī)牽引，根據(jù)工作裝置劃分根據(jù)工作裝置結(jié)構(gòu)不同，可分為鉸接式和伸縮臂式挖掘機(jī)。鉸接式工作裝置應(yīng)用較為普遍。這種挖掘機(jī)的工作裝置靠各構(gòu)件繞鉸點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)來(lái)完成作業(yè)動(dòng)作。伸縮臂式挖掘機(jī)的動(dòng)臂由主臂及伸縮臂組成，伸縮臂可在主臂臂內(nèi)伸縮，還可以變幅。伸縮臂前端裝有鏟斗，適于進(jìn)行平整和清理作業(yè)，尤其是修整溝坡。1.

16、2 液壓挖掘機(jī)的發(fā)展概況挖掘機(jī)械的最早雛形，主要用于河道。港口的疏浚工作，第一臺(tái)有確切記載的挖掘機(jī)械是 1796 年英國(guó)人發(fā)明的蒸汽“挖泥鏟” 。而能夠模擬人的掘土工作，在陸地上使用的蒸汽機(jī)驅(qū)動(dòng)的“動(dòng)力鏟”于 1835 年在美國(guó)誕生，主要用于修筑鐵路的繁重工作，被認(rèn)為是現(xiàn)代挖掘機(jī)的先驅(qū)，距今已有 170 多年歷史。1950 年，德國(guó)研制出世界上第一臺(tái)全液壓挖掘機(jī)。由于科學(xué)技術(shù)的飛速發(fā)展，各種新技術(shù)、新材料不斷在挖掘機(jī)上得到應(yīng)用，尤其是電子技術(shù)和信息技術(shù)的應(yīng)用使得液壓挖掘機(jī)在作業(yè)效率、可靠性、安全性和操作舒適性以節(jié)能、環(huán)保等方面有了長(zhǎng)足的進(jìn)步。目前液壓挖掘機(jī)已經(jīng)在全世界范圍內(nèi)得到廣泛應(yīng)用，成為土

17、石方施工不可缺少的重要機(jī)械設(shè)備。1.2.1 國(guó)外液壓挖掘機(jī)目前水平及發(fā)展趨勢(shì)工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家的液壓挖掘機(jī)生產(chǎn)較早，產(chǎn)品線齊全，技術(shù)成熟。美國(guó)、德國(guó)和日本是液壓挖掘機(jī)的主要生產(chǎn)國(guó)，具有較高市場(chǎng)占有率。2220 世紀(jì)后期開(kāi)始，國(guó)際上液壓挖掘機(jī)的生產(chǎn)從產(chǎn)品規(guī)格上看，在穩(wěn)定和完善主力機(jī)型的基礎(chǔ)上向大型化、微型化方向發(fā)展；從產(chǎn)品性能上看，向高效節(jié)能化、自動(dòng)化、信息化、智能化的方向發(fā)展。1.2.2 國(guó)內(nèi)液壓挖掘機(jī)的發(fā)展概況我國(guó)從 1967 年開(kāi)始研制液壓挖掘機(jī)。早期開(kāi)發(fā)成功的產(chǎn)品主要有上海建筑機(jī)械廠的 WY100、貴陽(yáng)礦山機(jī)器廠的 W460、合肥礦山機(jī)器廠的WY60 等。到 20 世紀(jì) 70 年代末 80 年

18、代初，長(zhǎng)江挖掘機(jī)廠和杭州重型機(jī)械研制成功了 WY160 和 WY250 等液壓挖掘機(jī)產(chǎn)品。從 1994 年開(kāi)始，美國(guó)的卡特彼勒公司、日本的神戶(hù)制鋼所、日本的小松制作所、日本的日立建機(jī)株式會(huì)社、韓國(guó)大宇重工、韓國(guó)現(xiàn)代重工業(yè)以及德國(guó)利勃海爾、德國(guó)雪孚、德國(guó)阿特拉斯、瑞典沃爾沃等公司先后在中國(guó)建立了中外合資、外商獨(dú)資挖掘機(jī)生產(chǎn)企業(yè)，生產(chǎn)具有世界先進(jìn)水平的多種型號(hào)和規(guī)格的液壓挖掘機(jī)產(chǎn)品。近年來(lái)我國(guó)經(jīng)濟(jì)增長(zhǎng)迅速，液壓挖掘機(jī)市場(chǎng)需求不斷擴(kuò)大，形成了巨大的挖掘機(jī)市場(chǎng)窨，但該行業(yè)主要由合資企業(yè)和外資企業(yè)所壟斷。國(guó)內(nèi)一些工程機(jī)械待業(yè)的上市股分公司合資的方式介入了挖掘機(jī)產(chǎn)業(yè)，同時(shí)國(guó)內(nèi)還有眾多的企業(yè)也在生產(chǎn)液壓挖掘

19、機(jī)，但在生產(chǎn)規(guī)模、品種、質(zhì)量等方面與國(guó)外大公司相比還有一定差距。為了發(fā)展民族挖掘機(jī)產(chǎn)業(yè)，必須瞄準(zhǔn)國(guó)際先進(jìn)水平，圍繞國(guó)內(nèi)外兩個(gè)市場(chǎng)，在充分利用國(guó)際化配套的國(guó)外先進(jìn)技術(shù)的基礎(chǔ)上，增強(qiáng)自主創(chuàng)新意識(shí)，掌握核心設(shè)計(jì)制造技術(shù)，發(fā)揮性?xún)r(jià)比優(yōu)勢(shì)，提高產(chǎn)品競(jìng)爭(zhēng)力，把我國(guó)液壓挖掘機(jī)產(chǎn)品做大做強(qiáng)1。1.3 本次設(shè)計(jì)概述由于參數(shù)機(jī)重7.5 噸,根據(jù)國(guó)內(nèi)外液壓挖掘機(jī)有關(guān)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，通G過(guò)類(lèi)比法，選出鏟斗容量0.25m3。q本次設(shè)計(jì)斗容量為 0.25m3,全液壓履帶式挖掘機(jī)，由于履帶式液壓挖掘機(jī)因有良好通過(guò)性能應(yīng)用最廣，對(duì)松軟地面或沼澤地帶還可采用加寬、加長(zhǎng)以及浮式履帶來(lái)降低接地比壓。1.4 反鏟裝置的工作原理反鏟工作裝置

20、是液壓挖掘機(jī)的一種主要工作裝置，如圖 11 所示。圖圖 1-11-1 反鏟工作裝置反鏟工作裝置液壓反鏟工作裝置一般由動(dòng)臂 1、動(dòng)臂液壓缸 2、斗桿液壓缸 3、斗桿 4、鏟斗液壓缸 5、鏟斗 6、連桿 7 和搖桿 8 等組成。其構(gòu)造特點(diǎn)是各構(gòu)件之間全部采用鉸接連接，并通過(guò)改變各液壓缸行程來(lái)實(shí)現(xiàn)挖掘過(guò)程中的各種動(dòng)作。動(dòng)臂 1 的下鉸點(diǎn)與回轉(zhuǎn)平臺(tái)鉸接，并以動(dòng)臂液壓缸 2 來(lái)支承動(dòng)臂，通過(guò)改變動(dòng)臂液壓缸的行程即可改變動(dòng)臂傾角，實(shí)現(xiàn)動(dòng)臂的升降。斗桿 4 鉸接于動(dòng)臂的上端，可繞鉸點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)，斗桿與動(dòng)臂的相對(duì)轉(zhuǎn)角由鏟斗液壓缸 5 控制，當(dāng)斗桿液壓缸伸縮時(shí)，斗桿即可繞動(dòng)臂上鉸點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)。鏟斗 6 則鉸接于斗桿 4 的

21、末端，通過(guò)鏟斗液壓缸 5 的伸縮來(lái)使鏟斗繞鉸點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)。為了增大鏟斗的轉(zhuǎn)角，鏟斗液壓缸一般通過(guò)連桿機(jī)構(gòu)（即連桿 7 和搖桿 8）與鏟斗連接。液壓挖掘機(jī)反鏟工作裝置主要用于挖掘停機(jī)面以下的土壤，如挖掘溝壕、基坑等，其挖掘軌跡取決于各液壓缸的運(yùn)動(dòng)及其組合。反鏟液壓挖掘機(jī)的工作過(guò)程為，先下放動(dòng)臂至挖掘位置，然后轉(zhuǎn)動(dòng)斗桿及鏟斗，當(dāng)挖掘至裝滿(mǎn)鏟斗時(shí)，提升動(dòng)臂使鏟斗離開(kāi)土壤，邊提升邊回轉(zhuǎn)至卸載位置，轉(zhuǎn)斗卸出土壤，然后再回轉(zhuǎn)至工作裝置開(kāi)始下一次作業(yè)循環(huán)。動(dòng)臂液壓缸主要用于調(diào)整工作裝置的挖掘位置，一般不單獨(dú)直接挖掘土壤；斗桿挖掘可獲得較大的挖掘行程，但挖掘力小一些。轉(zhuǎn)斗挖掘的行程較短，為使鏟斗在轉(zhuǎn)斗挖掘結(jié)束時(shí)裝滿(mǎn)

22、鏟斗，需要較大的挖掘力以保證能挖掘較大厚度的土壤，因此挖掘機(jī)的最大挖掘力一般由轉(zhuǎn)斗液壓缸實(shí)現(xiàn)的。由于挖掘力大且挖掘行程短，因此轉(zhuǎn)斗挖掘可用于清除障礙或提高生產(chǎn)率。在實(shí)際工作中，熟練的液壓挖掘機(jī)人員可根據(jù)實(shí)際情況，合理操縱各個(gè)液壓缸，往往是各液壓缸聯(lián)合工作，實(shí)現(xiàn)最有效的挖掘作業(yè)。例如，挖掘基坑時(shí)由于挖掘深度較大，并要求有較陡而平整的基坑壁，則采用動(dòng)臂和斗桿同時(shí)工作；當(dāng)挖掘基坑底時(shí)，挖掘行程將結(jié)束，為加速裝滿(mǎn)鏟斗，或挖掘過(guò)程中調(diào)整切削角時(shí)，則需要鏟斗液壓缸和斗桿液壓缸同時(shí)工作1。1.5 本次設(shè)計(jì)任務(wù)本次設(shè)計(jì)斗容量 0.25m3挖掘機(jī)的工作裝置及液壓系統(tǒng)，采用履帶式行走裝置，全液壓驅(qū)動(dòng)。2總體設(shè)計(jì)方

23、案2.1 工作裝置設(shè)計(jì)方案原則設(shè)計(jì)合理的工作裝置應(yīng)能滿(mǎn)足下列要求：主要工作尺寸及作業(yè)范圍能滿(mǎn)足要求，在設(shè)計(jì)通用反鏟裝置時(shí)要考慮與同類(lèi)型、同等級(jí)機(jī)器相比的先進(jìn)性?？紤]國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定，并注意到結(jié)構(gòu)參數(shù)受結(jié)構(gòu)碰撞限制等的可能性。整機(jī)挖掘力的大小及其分布情況應(yīng)滿(mǎn)足使用要求，并具有一定的先進(jìn)性。功率利用情況盡可能好，理論工作時(shí)間盡可能短。確定鉸點(diǎn)布置，結(jié)構(gòu)型式和截面尺寸形狀時(shí)盡可能使受力狀態(tài)有利，在保證強(qiáng)度、剛度和連接剛性的條件下盡量減輕結(jié)構(gòu)自重。作業(yè)條件復(fù)雜，使用情況多變時(shí)應(yīng)考慮工作裝置的通用性。采用變鉸點(diǎn)構(gòu)件或配套構(gòu)件時(shí)要注意分清主次，在滿(mǎn)足使用要求的前提下力求替換構(gòu)件種類(lèi)少，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，換裝方便。運(yùn)

24、輸或停放時(shí)工作裝置應(yīng)有合理的姿態(tài)，使運(yùn)輸尺寸小，行駛穩(wěn)定性好，保證安全可靠，并盡可能使液壓缸卸載或減載。工作裝置液壓缸設(shè)計(jì)應(yīng)考慮三化。采用系列參數(shù)，盡可能減少液壓缸零件種類(lèi)，尤其是易損件的種類(lèi)。工作裝置的結(jié)構(gòu)型式和布置使于裝拆和維修，尤其是易損件的更換。要采取合理措施來(lái)滿(mǎn)足特殊使用要求。2.2 液壓系統(tǒng)選擇方案原則（總體）按照挖掘機(jī)各個(gè)機(jī)構(gòu)和裝置的傳動(dòng)要求，把各種液壓元件用管路有機(jī)連接起來(lái)的組合體叫做挖掘機(jī)的液壓系統(tǒng)。液壓系統(tǒng)的功能是把發(fā)動(dòng)機(jī)的機(jī)械能以油液為介質(zhì)，利用液壓泵轉(zhuǎn)變?yōu)橐簤耗苓M(jìn)行傳送，然后通過(guò)液壓缸和液壓馬達(dá)等執(zhí)行元件轉(zhuǎn)返為機(jī)械能，實(shí)現(xiàn)各種動(dòng)作。2.2.1 單斗液壓挖掘機(jī)作業(yè)過(guò)程液壓

25、挖掘機(jī)的作業(yè)過(guò)程包括下列幾個(gè)間歇?jiǎng)幼鳎簞?dòng)臂升降、斗桿收放、鏟斗裝載、轉(zhuǎn)臺(tái)回轉(zhuǎn)、整機(jī)行走，以及其它輔助動(dòng)作，除輔助動(dòng)作不需要功率驅(qū)動(dòng)外，其它都是挖掘機(jī)的主要?jiǎng)幼?，要考慮全功率驅(qū)動(dòng)。由于挖掘機(jī)的作業(yè)對(duì)象和工作條件變化較大，主機(jī)的工作有兩項(xiàng)特殊要求：實(shí)現(xiàn)各種主要?jiǎng)幼鲿r(shí)，阻力與作業(yè)速度隨時(shí)變化。因此，要求液壓缸和液壓馬達(dá)的壓力和流量也能相應(yīng)變化。為了充分利用發(fā)動(dòng)機(jī)功率和縮短作業(yè)循環(huán)時(shí)間，工作過(guò)程中往往要求有兩個(gè)主要?jiǎng)幼魍瑫r(shí)進(jìn)行，叫做復(fù)合動(dòng)作，這兩項(xiàng)要求需要由液壓系統(tǒng)來(lái)保證。2.2.2 對(duì)液壓系統(tǒng)作業(yè)動(dòng)作要求液壓挖掘機(jī)的動(dòng)作復(fù)雜，機(jī)構(gòu)經(jīng)常啟動(dòng)、制動(dòng)、換向，負(fù)載變化大，沖擊和振動(dòng)頻繁，而且野外施工作業(yè)，溫

26、度變化和地理?xiàng)l件差別大，因此，應(yīng)根據(jù)液壓挖掘機(jī)的工作特點(diǎn)和環(huán)境特點(diǎn)，對(duì)其液壓系統(tǒng)提出一些有別于其他應(yīng)用的基本要求。液壓挖掘機(jī)的液壓系統(tǒng)應(yīng)滿(mǎn)足的作業(yè)動(dòng)作要求如下。保證液壓挖掘機(jī)動(dòng)臂、斗桿和鏟斗可以各自單獨(dú)動(dòng)作，也可以相互配合實(shí)現(xiàn)復(fù)合動(dòng)作。保證工作裝置的動(dòng)作與回轉(zhuǎn)平臺(tái)的回轉(zhuǎn)動(dòng)作既能單獨(dú)動(dòng)作，又能作復(fù)合動(dòng)作，以提高液壓挖掘機(jī)的作業(yè)效率。履帶式液壓挖掘機(jī)的左、右履帶應(yīng)能分別驅(qū)動(dòng)，使挖掘機(jī)行走轉(zhuǎn)彎方便靈活，并能實(shí)現(xiàn)原地轉(zhuǎn)向，以提高挖掘機(jī)的機(jī)動(dòng)性。保證液壓挖掘機(jī)工作安全可靠，對(duì)各機(jī)構(gòu)及液壓執(zhí)行元件應(yīng)具有完善的安全保護(hù)措施。例如，對(duì)回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)和行走裝置有可靠的制動(dòng)和限速；防止動(dòng)臂因自重而下降過(guò)快；防止機(jī)器下坡

27、行駛時(shí)超速溜坡等。2.2.3 對(duì)液壓系統(tǒng)基本的要求根據(jù)液壓挖掘機(jī)的作業(yè)動(dòng)作和環(huán)境特點(diǎn)，對(duì)液壓系統(tǒng)提出如下要求。液壓挖掘機(jī)的液壓系統(tǒng)應(yīng)具有較高效率，以充分發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力性和燃油經(jīng)濟(jì)性。液壓系統(tǒng)和液壓元件在大負(fù)載和劇烈振動(dòng)沖擊作用下，應(yīng)具有足夠的可靠性。選擇輕便、適用、耐振的冷卻散熱系統(tǒng)，減少系統(tǒng)總發(fā)熱量，使液壓系統(tǒng)工作溫度及溫升在規(guī)定范圍內(nèi)。由于液壓挖掘機(jī)作業(yè)現(xiàn)場(chǎng)塵土多，液壓油被污染，因此液壓稭密封性能要好，整個(gè)液壓系統(tǒng)要設(shè)置濾油器和防塵裝置。在必要時(shí)采用液壓先導(dǎo)或電液伺服操縱裝置，提高液壓挖掘機(jī)操作的舒適性，減輕操作人員的勞動(dòng)強(qiáng)度。在液壓系統(tǒng)中采用先進(jìn)的自動(dòng)控制技術(shù)，提高液壓挖掘機(jī)的技術(shù)性能指標(biāo)

28、，使液壓挖掘機(jī)具有節(jié)能、高效和自動(dòng)適應(yīng)負(fù)載變化的特點(diǎn)2。2.3 小結(jié) 本章介紹了液壓挖掘機(jī)的總體設(shè)計(jì)，了解液壓挖掘機(jī)的工作原理、液壓系統(tǒng)的大概理解、主要是工作裝置的設(shè)計(jì)的總體方案等。3挖掘機(jī)的工作裝置設(shè)計(jì)3.1 確定動(dòng)臂、斗桿、鏟斗的結(jié)構(gòu)形式3.1.1 確定動(dòng)臂的結(jié)構(gòu)形式動(dòng)臂是工作裝置中的主要構(gòu)件，斗桿的結(jié)構(gòu)形式往往決定于動(dòng)臂的結(jié)構(gòu)形式。反鏟動(dòng)臂分為整體式和組合式兩類(lèi)。 圖圖 3-1 整體式直動(dòng)臂整體式直動(dòng)臂直動(dòng)臂構(gòu)造簡(jiǎn)單、輕巧、布置緊湊，主要用于懸掛式挖掘機(jī),如圖31 所示。采用整體式彎動(dòng)臂有利于得到較大的挖掘深度，它是專(zhuān)用反鏟裝置的常見(jiàn)形式。整體式彎動(dòng)臂在彎曲處的結(jié)構(gòu)形狀和強(qiáng)度值得注意，有

29、時(shí)采用三節(jié)變動(dòng)臂有利于降低彎曲處的應(yīng)力集中。整體式變動(dòng)臂結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、價(jià)廉，風(fēng)度相同時(shí)結(jié)構(gòu)重量較組合式動(dòng)臂輕。它的缺點(diǎn)是替換工作裝置少，通用性較差。為了擴(kuò)大機(jī)械通用性，提高其利用率。往往需要配備幾套完全不通用的工作裝置。一般說(shuō)，長(zhǎng)期用于作業(yè)相似的反鏟采用整體式動(dòng)臂結(jié)構(gòu)比較合適。如圖 11 所示。組合式動(dòng)臂一般都為彎臂形式。其組合方式有兩類(lèi)，一類(lèi)用輔助連桿（或液壓缸）連接，另一類(lèi)用螺栓連接。組合式動(dòng)臂與整體式動(dòng)臂相比各有優(yōu)缺點(diǎn)，它們分別適用于不同的作業(yè)條件。組合式動(dòng)臂的主要優(yōu)點(diǎn)是：工作尺寸和挖掘力可以根據(jù)作業(yè)條件的變化進(jìn)行調(diào)整。當(dāng)采用螺栓或連桿連接時(shí)調(diào)整時(shí)間只需十幾分鐘，采用液壓缸連接時(shí)可以進(jìn)行無(wú)級(jí)

30、調(diào)節(jié)。較合理地滿(mǎn)足各種類(lèi)型作業(yè)裝置的參數(shù)和結(jié)構(gòu)要求，從而較簡(jiǎn)單地解決主要構(gòu)件的統(tǒng)一化問(wèn)題。因此其替換工作裝置較多，替換也方便。一般情況下，下動(dòng)臂可以適應(yīng)各種作業(yè)裝置要求，不需拆換。 裝車(chē)運(yùn)輸比較方便。由于上述優(yōu)點(diǎn)，組合式動(dòng)臂結(jié)構(gòu)雖比整體式動(dòng)臂復(fù)雜，但得到了較廣泛的應(yīng)用。尤以中小型通用液壓挖掘機(jī)作業(yè)條件多時(shí)采用組合式動(dòng)臂較為合適。本次設(shè)計(jì)作業(yè)條件比較單一，所以選用整體式彎動(dòng)臂1。3.1.2確定斗桿的結(jié)構(gòu)形式斗桿也有整體式和合式兩種，大多數(shù)挖掘機(jī)都采用整體式斗桿，當(dāng)需要調(diào)節(jié)斗桿長(zhǎng)度或杠桿時(shí)采用更換斗桿的辦法，或者在斗桿上設(shè)置24 個(gè)可供調(diào)節(jié)時(shí)選擇的與動(dòng)臂端部鉸接的孔。有些反鏟采用組合式斗桿。3.1

31、.3 確定鏟斗的結(jié)構(gòu)形式和斗齒安裝結(jié)構(gòu)本次設(shè)計(jì)斗容量為 0.25 m3挖掘機(jī)，所以斗齒安裝方式為螺栓連接.3.1.4 鏟斗與鏟斗液壓缸的連接方式鏟斗與鏟斗液壓缸有三種型式（圖 32） ，其區(qū)別主要在于液壓缸活塞桿端部與鏟斗的連接方式不同，圖 32a 為直接連接，鏟斗、斗桿與鏟斗液壓缸組成四連桿機(jī)構(gòu)。圖 32b 中鏟斗液壓缸通過(guò)搖桿 1 和連桿 2 與鏟斗相連，它們與斗桿一起組成六連桿機(jī)構(gòu)。圖 32d 和圖32b 類(lèi)似，區(qū)別在于前者液壓缸活塞桿端接于搖桿兩端之間。圖 32c的機(jī)構(gòu)傳動(dòng)比與 b 差不多，但鏟斗擺角位置順時(shí)針?lè)较蜣D(zhuǎn)動(dòng)了一個(gè)角度。六連桿方式與四連桿方式相比在同樣的液壓缸行程下能得到較大

32、的鏟斗轉(zhuǎn)角，改善了機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)特性。六連桿方式 b 和 d 在液壓缸行程相同時(shí)，后者能得到更大的鏟斗轉(zhuǎn)角。但其鏟斗挖掘力的平均值較小。本設(shè)計(jì)中選用圖 32b 的連接方式。圖圖 3-23-2 鏟斗與鏟斗液壓缸的連接方式鏟斗與鏟斗液壓缸的連接方式3.2 確定動(dòng)臂、斗桿、鏟斗油缸的鉸點(diǎn)布置確定動(dòng)臂、斗桿、鏟斗油缸的鉸點(diǎn)布置反鏟工作裝置實(shí)際上是多個(gè)連桿機(jī)構(gòu)的組合。在發(fā)動(dòng)機(jī)功率、整機(jī)質(zhì)量和鏟斗容量等主要參數(shù)及工作裝置基本形式初步確定的情況下，工作裝置各鉸點(diǎn)在布置及各工作油缸參數(shù)的選擇是否合理，會(huì)直接影響液壓挖掘機(jī)的實(shí)際挖掘能力。3.2.1 動(dòng)臂油缸的布置圖圖 3-23-2 四連桿鏈接方式圖四連桿鏈接方式圖

33、動(dòng)臂油缸一般布置在動(dòng)臂前下方，下端與回轉(zhuǎn)平臺(tái)鉸接，常見(jiàn)的有兩種具體布置方式。油缸前傾布置方案，如圖 33 所示，動(dòng)臂油缸與動(dòng)臂鉸接于 E 點(diǎn)。當(dāng)動(dòng)臂油缸全伸出，將動(dòng)臂舉升至上極限位置，動(dòng)臂油缸軸線向轉(zhuǎn)臺(tái)前方傾斜。油缸后傾布置方案，如圖 34 所示，當(dāng)動(dòng)臂油缸全伸出，將動(dòng)臂舉升到上極限位置時(shí)，動(dòng)臂油缸軸線向后方傾斜。當(dāng)兩方案的動(dòng)臂油缸安裝尺寸 DE、鏟斗最大挖掘高度 H 和地面最大挖掘半徑 R 相等時(shí)，后傾方案的最大挖掘深度比前傾方案小，即2h。此外，在后傾方案中，動(dòng)臂 EF 部分往往比前傾方案的長(zhǎng)，因此動(dòng)臂1h所受彎矩也比較大。以上為動(dòng)臂油缸后傾方案的缺點(diǎn)。然而，后傾方案動(dòng)臂下鉸點(diǎn) C 與動(dòng)臂

34、油缸下鉸點(diǎn) D 的距離 CD 雙前傾方案的大，則動(dòng)臂在上下兩極位置時(shí)，動(dòng)臂油缸的作用力臂 Cp 也較大。因此，在動(dòng)臂油缸作用國(guó)相同時(shí)，后傾方案得到較大的動(dòng)臂作用力矩，這量其優(yōu)點(diǎn)。圖圖 3-33-3 動(dòng)臂油缸前傾布置動(dòng)臂油缸前傾布置圖圖 3-43-4 動(dòng)臂油缸后傾布置動(dòng)臂油缸后傾布置為了增大后傾方案的挖掘深度，有的挖掘機(jī)將長(zhǎng)動(dòng)臂 CEF改換成短動(dòng)臂 CEF（圖 34） ，并配以長(zhǎng)斗桿。在最大深度處挖掘時(shí)，采用鏟斗挖掘而還是斗桿挖掘，這樣得到的最大挖掘深度為。2h2h顯然，不論是動(dòng)臂油缸前傾還是后傾方案，當(dāng) C、D 兩鉸點(diǎn)位置和CE 長(zhǎng)度均不變時(shí)，通過(guò)加大動(dòng)臂油缸長(zhǎng)度可以增大動(dòng)臂仰角，從而增大最大

35、挖掘高度，但會(huì)影響到最大挖掘測(cè)試。所以，在布置油缸時(shí)，應(yīng)綜合考慮動(dòng)臂的結(jié)構(gòu)、工作裝置的作業(yè)尺寸及動(dòng)臂舉升力的挖掘力等因素。本設(shè)計(jì)選用動(dòng)臂油缸前傾布置方案1,2。3.2.2 斗桿油缸的布置確定斗桿油缸鉸點(diǎn)、行程及斗桿力臂比時(shí)應(yīng)該考慮下列因素。保證斗桿油缸產(chǎn)生足夠的斗齒挖掘力。即油缸從最短長(zhǎng)度開(kāi)始推伸時(shí)和油缸最大伸出時(shí)產(chǎn)生的斗齒挖掘力應(yīng)該大于正常挖掘阻力。油缸全伸時(shí)的偷稅漏稅力矩應(yīng)該足以支承滿(mǎn)載鏟斗和斗桿靜止不動(dòng)。油缸力臂最大時(shí)產(chǎn)生的最大斗齒挖掘力應(yīng)大于要求克服的最大挖掘范圍可以取得越小一些。保證斗桿的擺角范圍。斗桿擺角范圍一般取 100130。在斗桿油缸和轉(zhuǎn)斗油缸同時(shí)伸出最長(zhǎng)時(shí)，鏟斗前壁和動(dòng)臂之

36、間的距離應(yīng)大于10cm。一般來(lái)說(shuō)，斗桿越長(zhǎng)，則其擺角范圍可以取得越小一些。鉸點(diǎn)位置的確定需要反復(fù)進(jìn)行。在計(jì)算中初定鉸點(diǎn)位置，如不夠合理，應(yīng)進(jìn)行適當(dāng)修改。3.2.3 鏟斗油缸的布置確定鏟斗油缸鉸點(diǎn)應(yīng)考慮以下因素。保證轉(zhuǎn)斗挖掘時(shí)產(chǎn)生足夠大的斗齒挖掘力，即在鏟斗油缸全行程中產(chǎn)生的斗齒挖掘力應(yīng)大于正常工作情況下的挖掘阻力。當(dāng)鏟斗油缸作用力臂最大時(shí)，所產(chǎn)生的最大斗齒挖掘應(yīng)能使?jié)M載鏟斗靜止不動(dòng).保證鏟斗的擺角范圍。鏟斗的擺角范圍一般取140160，在特殊作業(yè)時(shí)可以大于180，擺角位置可以按圖3-5布置。當(dāng)鏟斗油缸全縮時(shí)，鏟斗與斗桿軸線夾角（在軸線上方）應(yīng)大于10,常取1525，鏟斗油缸全伸、鏟斗滿(mǎn)載回轉(zhuǎn)時(shí)

37、，應(yīng)使土壤不從斗中撒落。鏟斗從位置到位置時(shí)（圖35） ，鏟斗油缸作用力臂最大，這里能得到斗齒最大切削角度的1/2左右，即當(dāng)鏟斗挖掘深度最大時(shí)，正好斗齒挖掘力也最大。實(shí)際上鏟斗的切削轉(zhuǎn)角是可變的。在許多情況下，特別是進(jìn)行復(fù)合動(dòng)作挖掘時(shí)，鏟斗的切削轉(zhuǎn)角一般都小于100，而且鏟斗也不一定都在初始位置開(kāi)始挖掘。因此，目前一般取位置至位置的轉(zhuǎn)角為3050，在這個(gè)角度范圍內(nèi)可以照顧到鏟斗在挖掘過(guò)程中能較好地適應(yīng)挖掘阻力的變化，又可以使鏟斗在開(kāi)始挖掘時(shí)就有一定的挖掘力1。圖圖 3-5 鏟斗擺角范圍鏟斗擺角范圍3.3 動(dòng)臂、斗桿、鏟斗機(jī)構(gòu)參數(shù)的選擇3.3.1 反鏟裝置總體方案的選擇反鏟方案選擇的主要依據(jù)是設(shè)計(jì)

38、任務(wù)書(shū)規(guī)定的使用要求，據(jù)以決定工作裝置是通用或是專(zhuān)用的。以反鏟為主的通用裝置應(yīng)保證反鏟使用要求，并照顧到其它裝置的性能。專(zhuān)用裝置應(yīng)根據(jù)作業(yè)條件決定結(jié)構(gòu)方案，在滿(mǎn)足主要作業(yè)條件要求的同時(shí)照顧其它條件下性能。反鏟裝置總體方案的選擇包括以下方面：動(dòng)臂及動(dòng)臂液壓缸的布置確定用組合式或整體式動(dòng)臂，以及組合式動(dòng)臂的組合方式或整體式動(dòng)臂的形狀。確定動(dòng)臂液壓缸的布置為懸掛式或是下置式。前面已確定采用整體式動(dòng)臂，動(dòng)臂液壓缸的布置為下置式。斗桿及斗桿液壓缸的布置確定用整體式或組合式斗桿，以及組合式斗桿的組合方式或整體式斗桿是否采用變鉸點(diǎn)調(diào)節(jié)。前面已確定采用整體式桿。確定動(dòng)臂與斗桿的長(zhǎng)度比，即特性參數(shù)=。1K21l

39、l對(duì)于一定的工作尺寸而言，動(dòng)臂與斗桿之間的長(zhǎng)度比可在很大內(nèi)選擇。一般當(dāng)2 時(shí)， （有反鏟取3）稱(chēng)為長(zhǎng)動(dòng)臂短斗桿方案，當(dāng)1K1K1.5 葉屬于短動(dòng)臂長(zhǎng)斗桿方案。在 1.52 之間稱(chēng)為中間比例方1K1K案。要求適用性較強(qiáng)而又無(wú)配套替換構(gòu)件或可調(diào)結(jié)構(gòu)的反鏟常取中間比例方案。相反，當(dāng)用配套替換構(gòu)件或可調(diào)連接適應(yīng)不同作業(yè)條件時(shí)，不同的配置或鉸點(diǎn)連接情況可組成各種比例方案。在使用條件單一，作業(yè)對(duì)象明確的條件下采用整體式動(dòng)臂和斗桿固定鉸接，值由作業(yè)條件確1K定。從作業(yè)范圍看，在挖高、挖深與挖掘半徑均相同的條件下，愈大1K作業(yè)范圍愈窄，從挖掘方式看大宜用于斗桿挖掘?yàn)橹?，因其剛度較易1K保證。而值小宜用于以轉(zhuǎn)斗

40、挖掘?yàn)橹鳌?K本設(shè)計(jì)采用中間比例方案,取1.75。1K確定配套鏟斗的種類(lèi)、斗容量及其主參數(shù)，并考慮鏟斗連桿機(jī)構(gòu)傳動(dòng)比是否需要調(diào)節(jié)。根據(jù)液壓缸系統(tǒng)壓力、流量、系統(tǒng)回路供油方式、工廠制造條件和三化要求等確定各液壓缸缸數(shù)、缸徑、全伸長(zhǎng)度與全縮長(zhǎng)度之比?？紤]到結(jié)構(gòu)尺寸、運(yùn)動(dòng)余量、穩(wěn)定性和構(gòu)件運(yùn)動(dòng)幅度等因素一般取1.61.7，個(gè)別情況下因動(dòng)臂擺角和鉸點(diǎn)布置要求可以取11.75，而取1.61.7，1.61.7。1233.3.2 機(jī)構(gòu)自身幾何參數(shù)機(jī)構(gòu)自身幾何參數(shù)有三類(lèi)，第一類(lèi)是決定機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)特性的必要參數(shù)，稱(chēng)原始參數(shù)，本次設(shè)計(jì)主要選擇長(zhǎng)度參數(shù)作為原始參數(shù)；第二類(lèi)是由第一類(lèi)參數(shù)推算出來(lái)的參數(shù)，稱(chēng)推導(dǎo)參數(shù)，多為運(yùn)

41、算中需要的角度參數(shù)；第三類(lèi)是作方案分析比較所需要的其它特性參數(shù)。反鏟機(jī)構(gòu)自身幾何參數(shù)的計(jì)算圖式及有關(guān)符號(hào)于圖 3-7 所示。反鏟機(jī)構(gòu)各部分原始參數(shù)、推導(dǎo)參數(shù)和部分特性參數(shù)見(jiàn)表 3-1 所示。圖圖 3-73-7 反鏟機(jī)構(gòu)自身幾何參數(shù)的計(jì)算簡(jiǎn)圖反鏟機(jī)構(gòu)自身幾何參數(shù)的計(jì)算簡(jiǎn)圖表表 3-13-1 反產(chǎn)機(jī)構(gòu)自身幾何機(jī)構(gòu)表反產(chǎn)機(jī)構(gòu)自身幾何機(jī)構(gòu)表機(jī)構(gòu)組成鏟斗斗桿動(dòng)臂機(jī)體參數(shù)分類(lèi)符號(hào)意義原始參數(shù)L3=QV,l12=MHl13=MN,l14=HNl24=QK,l25=KVl29=KHl2=FQ,l9=EFl10=FG,l11=EGl15=GN,l16=FNl21=NQl1=CF,l6=CDl7=CB,l8=DF

42、l22=BFl4=CP,l5=CAl17=CI,l19=CTl30=CS,l38=JTl39=JI推導(dǎo)參數(shù)9NMH10KQV4EFG5GNF6GFN7NQF8NFQ2BCF3DFC11CAP9TCPK2=,l392llK2=,l34142ll1CZF=57ll特性參數(shù)K2=,l3324llK1=21ll11備注l 斗桿長(zhǎng)2l1動(dòng)臂長(zhǎng)1動(dòng)臂彎角懸掛式11ACU3.3.3 斗形參數(shù)的選擇鏟斗的參數(shù)選擇圖圖 3-83-8 鏟斗主參數(shù)示意圖鏟斗主參數(shù)示意圖斗容量、平均斗寬，轉(zhuǎn)斗挖掘半徑和轉(zhuǎn)斗挖掘裝滿(mǎn)轉(zhuǎn)角qBR（這里令）是鏟斗的四個(gè)主要參數(shù)。、及三者與之2maxRB2q間有以下幾何關(guān)系（圖 38） 。=

43、 (31)qSKBR)2sin2(212其中：0.25 m3 其中：=0.25m3鏟斗斗容量；qq鏟斗挖掘半徑，單位m；R鏟斗斗寬，根據(jù)反鏟斗平均斗寬統(tǒng)計(jì)值和推薦范圍，查表B261，取800mm；B 鏟斗挖掘裝滿(mǎn)轉(zhuǎn)角，一般取90100，取22951.658rad。2把、代入式(31)得：qB20.250.8（1.658sin95）212RSK其中是土壤的松散系數(shù)，取近似值 1.25。SK解得：869mmR鏟斗上兩個(gè)鉸點(diǎn)與的間距（圖 37）太大將影響鏟斗傳動(dòng)KQ24l特性，太小則影響鏟斗結(jié)構(gòu)剛度，一般取特性=0.30.38,取2k324ll0.340.34，=869mm1,2,3。2k324ll

44、R3.3.4 動(dòng)臂機(jī)構(gòu)參數(shù)的選擇由于參數(shù)機(jī)重7.5 噸,根據(jù)國(guó)內(nèi)外液壓挖掘機(jī)有關(guān)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，通G過(guò)類(lèi)比法，選出鏟斗容量0.25m3。q又根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算法，參考表 1-3 機(jī)體尺寸和工作尺寸經(jīng)驗(yàn)系數(shù)表，線尺寸參數(shù):=mLiLik3G得出: 最大挖掘半徑=3.35=6557mm；R13G 最大挖掘深度=2.05=4013mm；Hmax13G 最大卸載高度1.55=3034mm；Hmax33G據(jù)統(tǒng)計(jì)，最大挖掘半徑值一般與+ + 的和值很接近。因R1l1l2l3此由要求，已定的和可按下列經(jīng)驗(yàn)公式初選、：R13l1Kl1l2（3-l21311KLR2） =Kl1l2其中：=6557mm；1.75；L3=

45、869mmR11K經(jīng)計(jì)算得出：=1750mm；l2 = 3720mml1在三角形 CZF 中，、和都可以根據(jù)經(jīng)驗(yàn)初選出：1l13K其中：動(dòng)臂的彎角，采用彎角能增加挖掘深度，但降低了卸載高度，1但太小對(duì)結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度不利，一般取 120140，取140；1前面已算出為 3720mm；l1動(dòng)臂轉(zhuǎn)折處的長(zhǎng)度比，一般根據(jù)結(jié)構(gòu)和液壓缸鉸點(diǎn) B 的位置3KZCZF來(lái)考慮，初步設(shè)計(jì)取1.11.3，取1.2；3K3K動(dòng)臂液壓缸全伸與全縮時(shí)的力臂比 K4按不同情況選取，專(zhuān)用反鏟可取0.8；以反鏟為主的通用機(jī)，0.81.1；斗容量 1m3左右的4K4K通用機(jī)，則可取1。4K本設(shè)計(jì)中取1。4K的取值對(duì)特性參數(shù)、最大挖掘

46、深度和最大挖高114KHmax1有影響。Hmax2加大會(huì)使減小或使增大，這下符合反鏟作業(yè)要求，因此基11Hmax1本用作反鏟的小型機(jī)取60。11本設(shè)計(jì)中取70。11斗桿液壓缸全縮時(shí)=最大，常選 （）CFQ832832=160180.max本設(shè)計(jì)中?。ǎ?70。832max圖圖 3-93-9 液壓缸布置圖液壓缸布置圖取決于液壓缸布置形式， （圖 3-9） ，動(dòng)臂液壓缸結(jié)構(gòu)中這一BCZ夾角較小，可能為零。動(dòng)臂單液壓缸在動(dòng)臂上的鉸點(diǎn)一般置于動(dòng)臂下翼加耳座上，B 在 Z 的下面。初定BCZ5，根據(jù)已知ZCF18.1 ，解得BCF13.1。 由圖 3-12 得最大卸載高度的表達(dá)式為+）211max111

47、15Amax3sin(sinYHll 32118max1max322)180sin(ll（3-4）由圖 3-13 得最大挖掘深度絕對(duì)值的表達(dá)式為 AYllllH1152min111123max1sin)sin( （3-5）將這兩式相加，消去，5l并令，+-，得到：A112BA8max32- -A)Hmax1Hmax3l1)sin(max1Asin(min1+-1=0 （3-2l)Bsin(max16）又特性參數(shù)：圖圖 3-103-10 動(dòng)臂機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)圖動(dòng)臂機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)圖4Kmin11max1sinsin （3-7）因此sinmin114max1sinK=) （3-8）cosmin12124max12si

48、n(1K 將上式代入式（3-6）則得到一元函數(shù) f()=0。式中和max1Hmax1H已根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算法求出，max3經(jīng)計(jì)算得出：29.6；73.5min1max1最后由式（3-5）求為5l（3-9）5l11max1min1123sin)sin(HYAlllA615mm（其中：=3720mm；1750mm；70+13.1=83.1；由于履帶總高1l2lA0.320.626，近似取=63mm）3GAY然后，解下面的聯(lián)立方程，可求 和 ：=arcos()=arc()min1572min125272 llLll2122 =arcos()=arc() （3-10max1572max125272 ll

49、Lll2222）于是：=min1L5l =x max1Lmin1L（3-11） =1Lmin1L經(jīng)計(jì)算得出：1.63；0.67；=952mm；min1L152mm；=161mmmax1L7l得到的結(jié)果符合下列幾何條件：+=2.36；|- =0.9613.3.5 斗桿機(jī)構(gòu)參數(shù)的選擇計(jì)算斗桿挖掘阻力：斗桿挖掘過(guò)程中，切削行程較長(zhǎng)，切土厚度在挖掘過(guò)程中視為常數(shù)，一般取斗桿在挖掘過(guò)程中總轉(zhuǎn)角=5080,取65，在這轉(zhuǎn)角gg過(guò)程中，鏟斗被裝滿(mǎn)，這時(shí)半齒的實(shí)際行程為：grs601745. 0其中：斗桿挖掘時(shí)的切削半徑，；6r6rFV取2.0680.8691750mmmaxFV32ll 斗桿挖掘時(shí)的切土厚度

50、可按下式計(jì)算：ghSgBSKqh SgBKrq601745. 0斗桿挖掘阻力為： (312)sgggKrqKBhKW600101745. 0式中挖掘比阻力，由表 010查得，20（級(jí)土壤以下）0K0K土壤松散系數(shù)近似值取 1.25。sK斗桿與鏟斗和之間，為了滿(mǎn)足開(kāi)挖和最后卸載及運(yùn)輸狀態(tài)2l3lminFV的要求，鏟斗的總轉(zhuǎn)角往往要達(dá)到 150180，322min2322230cosllFVll計(jì)算得：1385mmmin6rminFV把、代入式 3-12 得0Kqmin6rgsK2.546KN1,4sgggKrqKBhKW600101745. 03.3.6 連桿，搖臂參數(shù)的選擇 從幾何可容性與結(jié)構(gòu)

51、布置的角度對(duì)鏟斗機(jī)構(gòu)的要求考慮，必須保證鏟斗六連桿機(jī)構(gòu)在全行程中任一瞬間時(shí)都不會(huì)被破壞，即保證、3lGFN及四邊形在任何瞬間皆成立。根據(jù)鏟斗六連桿機(jī)構(gòu)的要GNMHNQK求，借助電子計(jì)算機(jī)選出可行的方案5,6：HN=420mm； NQ=256mm； HK=360mm； QK=327mm3.4 小結(jié) 本章主要對(duì)工作裝置的各個(gè)參數(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì)，其中包括鏟斗的主要參數(shù)，斗桿，動(dòng)臂的長(zhǎng)度，以及其中各種角度的選擇，一個(gè)四連桿機(jī)構(gòu)參數(shù)的選擇等。4 挖掘力的計(jì)算4.1 工作液壓缸的理論挖掘力 挖掘力是衡量反鏟裝置挖掘性能的重要指標(biāo)之一。關(guān)于挖掘力的概念目前國(guó)內(nèi)尚無(wú)統(tǒng)一的定義，因此可比性較差。4.1.1 鏟斗連桿機(jī)

52、構(gòu)的傳動(dòng)比利用圖中鏟斗連桿機(jī)構(gòu)傳動(dòng)比計(jì)算簡(jiǎn)圖計(jì)算其傳動(dòng)比。鏟斗液壓缸對(duì) N 點(diǎn)的作用力臂為 r1=l4sin(a6+a10)連桿 HK 對(duì) N 點(diǎn)的作用力臂為 r2=l4sin(a8)連桿 HK 對(duì) Q 點(diǎn)的作用力臂為 r3=l2sin(a9)鏟斗連桿機(jī)構(gòu)總的傳動(dòng)比為 i=（r1 r3）/（r2 l1）4.1.2 鏟斗液壓缸的理論挖掘力反鏟裝置主要采用斗桿液壓缸或鏟斗液壓缸進(jìn)行挖掘。假定不考慮下列因素：工作裝置自重和土重；液壓系統(tǒng)和連桿機(jī)構(gòu)的效率；工作液壓缸的被壓。工作液壓缸外伸時(shí)由該液壓缸理論推力所產(chǎn)生的斗齒切向挖掘力稱(chēng)為工作液壓缸的理論挖掘力。圖圖4-14-1 鏟斗液壓缸理論挖掘力計(jì)算簡(jiǎn)圖

53、鏟斗液壓缸理論挖掘力計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖，鏟斗挖掘時(shí)鏟斗液壓缸的理論挖掘力為F=F1 (r1 r3)/(r2 l1)=F1 r式中 F1鏟斗液壓缸的理論推力，F(xiàn)1=p A3，A3為鏟斗液壓缸大腔作用面積，p為液壓系統(tǒng)的工作壓力因挖掘力是隨著鏟斗轉(zhuǎn)角的變化而變化的，計(jì)算位置較多，為了減少計(jì)算量采用 軟件編程計(jì)算各位置的挖掘力，并找到其最大挖掘力。C語(yǔ)言程序如下：#include#include#define 11 1200#define 12 405#define 13 350#define 14 510#define 15 450#define 16 1811#define a1 1.745#defi

54、ne a7 0.224#define F1 226822.99Main()FILE*fp;Float I,17,a2,a4,a6,a8,a9,a10,r,r1,r2,b1,b2,r3,L3,F;For(i=2.966494;i=0;i=i-0.0175)a2=2*3.1415926-a1-i-0.870505;If (a2=3.1415926)a2=a1+i+0.87045;17=sqrt(pow(12,2)+pow(13,2)-2*12*13*cos(a2);a4=acos(pow(l3,2)+pow(l7,2)-pow(l2,2)/(2*l3*l7);a5=acos(pow(l4,2)+p

55、ow(l7,2)-pow(l5,2)/(2*l4*l7);a6=3.1415926-a5-a7;a8=acos(pow(l4,2)+pow(l5,2)-pow(l7,2)/(2*l4*l5);L3=sqrt(pow(l4,2)+pow(l6,2)-2*l4*l6*cos(a6);a10=acos(pow(L3,2)+pow(l6,2)-pow(l4,2)/(2*L3*l6);r1=l4*sin(a6+a10);b1=(3.1415926-a2-a4);b2=(3.1415926-a5-a8);r3=l2*sin(b2-b1);else if(a23.1415926)a2=2*3.1415926

56、-a1-i-0.870405;l7=sqrt(pow(l2,2)+pow(l3,2)-(2*l2*l3*cos(a2);a4=acos(pow(l3,2)+pow(l7,2)-pow(l2,2)/(2*l3*l7);a5=acos(pow(l4,2)+pow(l7,2)-pow(l5,2)/(2*l4*l7);a6=3.1415926-a4-a5-a7;a8=acos(pow(l4,2)+pow(l5,2)-pow(l7,2)/(2*l4*l5);L3=sqrt(pow(l4,2)+pow(l6,2)-2*l4*l6*cos(a6);a10=acos(pow(L3,2)+pow(l6,2)-p

57、ow(l4,2)/(2*L3*l6);b1=(3.1415926-a2-a4);b2=(3.1415926-a5-a8);a9=3.1415926-b1-b2;r1=l4*sin(a6+a10);r3=l2*sin(a9);r2=l4*sin(a8);r=r1*r3/(r2*l1);F=F1*r;printf(%fn,F);fp=fopen(j11.txt,a+);fprintf(fp,%fn,F);fclose(fp); return(i);4.2 鏟斗挖掘阻力的計(jì)算鏟斗挖掘時(shí)，土壤切削阻力隨挖掘深度改變而有明顯變化。經(jīng)過(guò)試驗(yàn)表明，切削阻力與切削深度基本上成正比。但總的說(shuō)前半過(guò)程切削阻力較后

58、半過(guò)程高，因前半過(guò)程的切削角不利，產(chǎn)生了較大的切削阻力，對(duì)斗形切削刃所作的大曲率切削試驗(yàn)得到了同樣結(jié)果，其切削阻力可以用下列公式表達(dá)。 17000)cos1 (501235. 1maxmax1XZABDkkkkRCF式中土壤硬實(shí)密實(shí)計(jì)打擊次數(shù)，對(duì)級(jí)土壤，915，對(duì)級(jí)CC土壤，1635；本設(shè)計(jì)取15。CC鏟斗與斗桿鉸點(diǎn)齒尖距離，即鏟斗的轉(zhuǎn)斗切削半徑，m；DR0.803m.DR 挖掘過(guò)程中總轉(zhuǎn)角的一半，即最大轉(zhuǎn)斗挖掘力位置， （） ；前max面設(shè)計(jì)已得出47.5。max切削刃寬度影響系數(shù)，12.6b,b 為鏟斗寬度 0.75m；BkBk2.95m；Bk切削角變化影響系數(shù)，取1.3；AkAk斗齒的影

59、響系數(shù)，取0.75（無(wú)齒時(shí)取1） ；zkzkzk前邊斗齒對(duì)地面傾斜角度的影響系數(shù)，取1.151；XkXk因計(jì)算位置較多，計(jì)算量較大，故采用計(jì)算機(jī)軟件對(duì)其編程計(jì)算。 C語(yǔ)言程序如下：#include#includemain()FILE *fp;float b,c,i,F;for(i=0;i=1.66;i=i+0.0175) b=cos(0.830)/cos(0.830-i);c=120*(1-b);F=120*pow(c,1.35)*(1+2.6*0.97)*1.3*0.75*1.06+15000;printf(%fde%fn,i,F);fp=fopen(j2.txt,a+);fprintf(f

60、p,%fn,F);fclose(fp); return(i);4.3 理論挖掘力與挖掘阻力的比較分析 鏟斗挖掘力、挖掘阻力以及傳動(dòng)比的關(guān)系如圖 4-2 所示： 圖圖4-24-2 鏟斗機(jī)構(gòu)載荷曲線圖鏟斗機(jī)構(gòu)載荷曲線圖從圖中可以看出鏟斗機(jī)構(gòu)的理論挖掘力能夠完成對(duì)類(lèi)土壤的挖掘要求。其中最大理論挖掘力約為95KN，符合小型挖掘機(jī)設(shè)計(jì)要求。由上表可以看出該工作裝置的最大挖掘力可達(dá)到95KN，是同類(lèi)型產(chǎn)品所不能達(dá)到的，具有一定的領(lǐng)先水平。4.4 小結(jié) 本章主要利用c語(yǔ)言編程來(lái)比較鏟斗的挖掘里和挖掘阻力，結(jié)合傳動(dòng)比，最終得出它們?nèi)哧P(guān)系的曲線圖，使得簡(jiǎn)單明了。5挖掘機(jī)液壓系統(tǒng)的介紹按照液壓挖掘機(jī)工作裝置和各

61、個(gè)機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)要求，把各種液壓元件用管路有機(jī)地連接起來(lái)的組合，稱(chēng)為挖掘機(jī)的液壓系統(tǒng)。液壓挖掘機(jī)的基本液壓系統(tǒng)是由能使挖掘機(jī)完成基本作業(yè)動(dòng)作并以手動(dòng)控制為主的基本功能回路所構(gòu)成的液壓系統(tǒng)。一個(gè)完整的液壓系統(tǒng)由五個(gè)部分組成，即動(dòng)力元件、執(zhí)行元件、控制元件、輔助元件和液壓油。動(dòng)力元件的作用是將原動(dòng)機(jī)的機(jī)械能轉(zhuǎn)換成液體的壓力能，指液壓系統(tǒng)中的油泵，它向整個(gè)液壓系統(tǒng)提供動(dòng)力。液壓泵的結(jié)構(gòu)形式一般有齒輪泵、葉片泵和柱塞泵。執(zhí)行元件（如液壓缸和液壓馬達(dá)）的作用是將液體的壓力能轉(zhuǎn)換成機(jī)械能，驅(qū)動(dòng)負(fù)載做直線往復(fù)運(yùn)動(dòng)或回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)?？刂圃锤鞣N液壓閥）在液壓系統(tǒng)中控制和調(diào)節(jié)液體的壓力、流量和方向。根據(jù)控制功能的不同

62、，液壓閥可分為壓力控制、流量控制閥和方向控制閥。壓力控制閥又分為溢流閥（安全閥） 、減壓閥、順序閥、壓力繼電器等；流量控制閥包括節(jié)流閥、調(diào)整閥、分流集流閥等；方向控制閥包括單向閥、液控單向閥、梭閥、換向閥等。根據(jù)控制方向不同，液壓閥可分為開(kāi)關(guān)式控制閥、定值控制閥和比例閥。輔助元件包括油箱、濾油器、油管及管接頭、密封圈、壓力表、油位油溫計(jì)等。液壓油是液壓系統(tǒng)中傳遞能量的工作介質(zhì)，有各種礦物油、乳化液和合成型液壓油等幾大類(lèi)。液壓系統(tǒng)的主要內(nèi)容是系統(tǒng)設(shè)計(jì)和液壓元件選擇。液壓系統(tǒng)的合理設(shè)計(jì)，要滿(mǎn)足機(jī)械傳動(dòng)要求、并考慮動(dòng)作配合和運(yùn)動(dòng)速度，力求效率高，液壓元件容易制造或購(gòu)置，此外，還要保證工作安全可靠，操

63、作簡(jiǎn)便，造價(jià)低廉和便于檢修。因此，必須充分了解所設(shè)計(jì)挖掘機(jī)的工作條件、負(fù)荷大小與變化、動(dòng)作特性、元件配套和三化要求等8,9。5.1 確定液壓系統(tǒng)類(lèi)型挖掘機(jī)的液壓系統(tǒng)類(lèi)型很多，習(xí)慣上是按主油泵的數(shù)量、功率調(diào)節(jié)方式和回路的數(shù)量來(lái)分類(lèi)。一般有六種基本形式：?jiǎn)伪没螂p泵單回路定量系統(tǒng)；雙泵雙路定量系統(tǒng)；多泵多路定量系統(tǒng)；雙泵雙路分功率調(diào)節(jié)變量系統(tǒng)；雙泵雙路全功率調(diào)節(jié)變量系統(tǒng)；多泵多路定量、變量混合系統(tǒng)。另外，按液流循環(huán)方式的不同，還可分為開(kāi)式與閉式兩種系統(tǒng)10。根據(jù)參考定型產(chǎn)品，選擇雙泵單回路定量系統(tǒng)可以滿(mǎn)足工況要求。5.2 液壓系統(tǒng)的計(jì)算和液壓元件的選擇5.2.1 系統(tǒng)主參數(shù)的選擇系統(tǒng)工作壓力，流量，

64、以及兩者的乘積，即系統(tǒng)液壓功率是pQyN液壓系統(tǒng)的主參數(shù)。在系統(tǒng)設(shè)計(jì)中，往往是先選定工作壓力，然后根p據(jù)各執(zhí)行元件的運(yùn)動(dòng)速度，來(lái)確定流量。Q系統(tǒng)工作壓力要根據(jù)技術(shù)要求、經(jīng)濟(jì)效果和制造可能性等三方面p來(lái)確定。在外負(fù)荷已定情況下，系統(tǒng)壓力選得愈高，各液壓元件的幾何尺寸就越小，可以獲得比較輕巧緊湊的結(jié)構(gòu)，對(duì)大型挖掘機(jī)來(lái)說(shuō)，更為重要，所以，一般應(yīng)盡可能選取較高的工作壓力。但是，壓力的選擇還要考慮制造、裝配、密封、維修等因素，壓力太高，密封要求也高、制造維修困難，增大了液壓振動(dòng)與沖擊，影響了元件壽命和可靠性，此外，壓力增高太多，元件與管道的壁厚相應(yīng)增加，尺寸與重量的減少率交款愈來(lái)愈小?，F(xiàn)有單斗液壓挖掘機(jī)

65、所用工作壓力有：中高壓壓力小于 20000kPa,常用于機(jī)重小于 15t，液壓功率40kW 以下的小型機(jī)。高壓壓力小于 32000kPa，是目前 15t 級(jí)以上的中型、大型機(jī)最普遍采用的壓力等級(jí)，根據(jù)目前生產(chǎn)水平，壓力再進(jìn)一步提高，經(jīng)濟(jì)上不能帶來(lái)相應(yīng)的優(yōu)越性。超高壓壓力超過(guò) 32000kPa，很多液壓元件需要專(zhuān)門(mén)制造，采用這種壓力等級(jí)的只占挖掘機(jī)總數(shù)的 10%左右11。本設(shè)計(jì)中由于機(jī)重小于 15t,液壓功率小于 40kW，工作壓力選用中高壓，取16000 kPa。p5.2.2 挖掘機(jī)液壓缸作用力的確定各油缸的作用力應(yīng)保證工作裝置在挖掘過(guò)程中，斗齒有足夠的挖掘力，以及保證在卸載時(shí)能把滿(mǎn)斗土壤舉升

66、到最大幅度和高度所需的舉升力。工作裝置各油缸作用力有以下兩種情況。當(dāng)油缸兩腔分別接高低壓油路時(shí)產(chǎn)生推動(dòng)機(jī)構(gòu)進(jìn)行運(yùn)動(dòng)的作用力稱(chēng)為主動(dòng)作用力（簡(jiǎn)稱(chēng)作用力或者工作力） ，其最大值取決于該油路的工作壓力和油缸直徑（活塞作用面積） 。工作裝置工作時(shí)作用于閉鎖狀態(tài)（即油缸兩腔與高低壓油路斷開(kāi)）的油缸上的作用力稱(chēng)為被動(dòng)作用力，其最大值則取決于該油缸油路的過(guò)載溢流閥壓力和承載活塞面積。當(dāng)油缸作用力大于外載荷的作用力的時(shí)候，該油缸便無(wú)回縮現(xiàn)象；否則由于過(guò)載溢流閥打開(kāi)而溢流，便使油缸發(fā)生回縮。確定工作裝置各油缸的作用力和可能產(chǎn)生的被動(dòng)作用力后，便可以按照選定的液壓系統(tǒng)的工作壓力確定油缸所需的缸徑以及過(guò)載溢流壓力。油缸的行程則由工作裝置機(jī)構(gòu)方案所確定，它與工作裝置的結(jié)構(gòu)方案及鉸點(diǎn)位置有關(guān)，而機(jī)構(gòu)方案也決定了各油缸在主動(dòng)和被動(dòng)狀態(tài)下的作用力。液壓挖掘機(jī)工作裝置上設(shè)置的油缸主要有三種：鏟斗油缸、斗桿油缸和動(dòng)臂油缸。這些油缸作用力的確定，則取決于工作裝置的形式和工作情況。鏟斗油缸作用力的確定反鏟裝置在作業(yè)過(guò)程中，當(dāng)以轉(zhuǎn)斗挖掘?yàn)橹鲿r(shí)，其最大挖掘力為鏟斗油缸設(shè)計(jì)的依據(jù)。初步設(shè)計(jì)時(shí)按額定斗容量及工作條件（土壤級(jí)別） ，