材料力學(xué)性能

《材料力學(xué)性能》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《材料力學(xué)性能（15頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

1、第一章 單向靜拉伸力學(xué)性能 1、 解釋下列名詞。 1 彈性比功： 金屬材料吸收彈性變形功的能力，一般用金屬開始塑性變形前單位體積吸收的最大彈性變形功表示。 2．滯彈性： 金屬材料在彈性范圍內(nèi)快速加載或卸載后，隨時間延長產(chǎn)生附加彈性應(yīng)變的現(xiàn)象稱為滯彈性，也就是應(yīng)變落 后于應(yīng)力的現(xiàn)象。 3．循環(huán)韌性： 金屬材料在交變載荷下吸收不可逆變形功的能力稱為循環(huán)韌性。 4．包申格效應(yīng)： 金屬材料經(jīng)過預(yù)先加載產(chǎn)生少量塑性變形，卸載后再同向加載，規(guī)定殘余伸長應(yīng)力增加；反向加載，規(guī) 定殘余伸長應(yīng)力降低的現(xiàn)象。 5．解理刻面： 這種大致以晶粒大小為單位的解理面稱為解理刻面。 6．塑性： 金屬材料斷裂前

2、發(fā)生不可逆永久（塑性）變形的能力。 韌性： 指金屬材料斷裂前吸收塑性變形功和斷裂功的能力。 7. 解理臺階： 當(dāng)解理裂紋與螺型位錯相遇時，便形成一個高度為 b 的臺階。 8. 河流花樣： 解理臺階沿裂紋前端滑動而相互匯合 ,同號臺階相互匯合長大 ,當(dāng)匯合臺階高度足夠大時 ,便成為河流花樣。是 解理臺階的一種標(biāo)志。 9. 解理面： 是金屬材料在一定條件下，當(dāng)外加正應(yīng)力達(dá)到一定數(shù)值后，以極快速率沿一定晶體學(xué)平面產(chǎn)生的穿晶斷裂，因 與大理石斷裂類似，故稱此種晶體學(xué)平面為解理面。 10. 穿晶斷裂： 穿晶斷裂的裂紋穿過晶內(nèi)，可以是韌性斷裂，也可以是脆性斷裂。 沿晶斷裂： 裂紋沿晶界擴展，

3、多數(shù)是脆性斷裂。 11. 韌脆轉(zhuǎn)變： 具有一定韌性的金屬材料當(dāng)?shù)陀谀骋粶囟赛c時，沖擊吸收功明顯下降，斷裂方式由原來的韌性斷裂變?yōu)榇?性斷裂，這種現(xiàn)象稱為韌脆轉(zhuǎn)變 12. 彈性不完整性： 理想的彈性體是不存在的，多數(shù)工程材料彈性變形時，可能出現(xiàn)加載線與卸載線不重合、應(yīng)變滯后于 應(yīng)力變化等現(xiàn)象 ,稱之為彈性不完整性。彈性不完整性現(xiàn)象包括包申格效應(yīng)、彈性后效、彈性滯后和循環(huán)韌性等 2、 說明下列力學(xué)性能指標(biāo)的意義。 答：E彈性模量 G切變模量 r規(guī)定殘余伸長應(yīng)力 0.2屈服強度 gt金屬材料拉伸時最大應(yīng)力下的總伸長率 n 應(yīng)變硬化指數(shù) 【 P15】 3、 金屬的彈性模量主要取決于什么因素

4、？為什么說它是一個對組織不敏感的力學(xué)性能指標(biāo)？ 答： 主要決定于原子本性和晶格類型。合金化、熱處理、冷塑性變形等能夠改變金屬材料的組織形態(tài)和晶粒大小，但 是不改變金屬原子的本性和晶格類型。組織雖然改變了，原子的本性和晶格類型未發(fā)生改變，故彈性模量對組織不敏 感?！?P4】 4、 試述退火低碳鋼、中碳鋼和高碳鋼的屈服現(xiàn)象在拉伸力 -伸長曲線圖上的區(qū)別？為什么？ 5、 決定金屬屈服強度的因素有哪些？ 【P12】 答： 內(nèi)在因素：金屬本性及晶格類型、晶粒大小和亞結(jié)構(gòu)、溶質(zhì)元素、第二相。 外在因素：溫度、應(yīng)變速率和應(yīng)力狀態(tài)。 6、 試述韌性斷裂與脆性斷裂的區(qū)別。為什么脆性斷裂最危險？ 【P2

5、1】 答： 韌性斷裂是金屬材料斷裂前產(chǎn)生明顯的宏觀塑性變形的斷裂，這種斷裂有一個緩慢的撕裂過程，在裂紋擴展過程 中不斷地消耗能量； 而脆性斷裂是突然發(fā)生的斷裂， 斷裂前基本上不發(fā)生塑性變形， 沒有明顯征兆， 因而危害性很大。 7、 剪切斷裂與解理斷裂都是穿晶斷裂，為什么斷裂性質(zhì)完全不同？ 【P23】 答： 剪切斷裂是在切應(yīng)力作用下沿滑移面分離而造成的滑移面分離，一般是韌性斷裂，而解理斷裂是在正應(yīng)力作用以 極快的速率沿一定晶體學(xué)平面產(chǎn)生的穿晶斷裂，解理斷裂通常是脆性斷裂。 8、 何謂拉伸斷口三要素？影響宏觀拉伸斷口性態(tài)的因素有哪些？ 答： 宏觀斷口呈杯錐形，由纖維區(qū)、放射區(qū)和剪切唇三個

6、區(qū)域組成，即所謂的斷口特征三要素。上述斷口三區(qū)域的形 態(tài)、大小和相對位置，因試樣形狀、尺寸和金屬材料的性能以及試驗溫度、加載速率和受力狀態(tài)不同而變化。 9、論述格雷菲斯裂紋理論分析問題的思路，推導(dǎo)格雷菲斯方程，并指出該理論的局限性。 【P32】 1 2E 2 答： c -，只適用于脆性固體，也就是只適用于那些裂紋尖端塑性變形可以忽略的情況。 a 第二章 金屬在其他靜載荷下的力學(xué)性能 一、解釋下列名詞： (1 )應(yīng)力狀態(tài)軟性系數(shù)——材料或工件所承受的最大切應(yīng)力 Tax和最大正應(yīng)力(max比值， max 1 3 max 2 1 0.5 2 3 【新書P39舊書P46】

7、【P47 P55】 (2 )缺口效應(yīng) 絕大多數(shù)機件的橫截面都不是均勻而無變化的光滑體，往往存在截面的急劇變化，如鍵槽、油孔、軸 肩、螺紋、退刀槽及焊縫等，這種截面變化的部分可視為“缺口”，由于缺口的存在，在載荷作用下缺口截面上的應(yīng)力狀 態(tài)將發(fā)生變化，產(chǎn)生所謂的缺口效應(yīng)。 【P44 P53】 (3)缺口敏感度一一缺口試樣的抗拉強度 (n的與等截面尺寸光滑試樣的抗拉強度 (的比值，稱為缺口敏感度, (4 )布氏硬度一一用鋼球或硬質(zhì)合金球作為壓頭，采用單位面積所承受的試驗力計算而得的硬度。 【P49 P58】 (5 )洛氏硬度一一采用金剛石圓錐體或小淬火鋼球作壓頭，以測量壓痕

8、深度所表示的硬度【 P51 P60】。 【P53 (6) 維氏硬度一一以兩相對面夾角為 136。的金剛石四棱錐作壓頭， 采用單位面積所承受的試驗力計算而得的硬度。 P62】 (7) 努氏硬度一一采用兩個對面角不等的四棱錐金剛石壓頭，由試驗力除以壓痕投影面積得到的硬度。 (8) 肖氏硬度一一采動載荷試驗法，根據(jù)重錘回跳高度表證的金屬硬度。 (9) 里氏硬度一一采動載荷試驗法，根據(jù)重錘回跳速度表證的金屬硬度。 二、說明下列力學(xué)性能指標(biāo)的意義 (1) (bc ――材料的抗壓強度【P41 P48] (2) (bb ――材料的抗彎強度【P42 P50] (3) ts ――材料的扭轉(zhuǎn)屈

9、服點【P44 P52] (4) Tb――材料的抗扭強度【P44 P52] (5) (bn ——材料的抗拉強度【P47 P55] (6) NSR——材料的缺口敏感度【 P47 P55] (7) HBW ――壓頭為硬質(zhì)合金球的材料的布氏硬度【 P49 P58] (8) HRA ――材料的洛氏硬度【P52 P61] (9) HRB ――材料的洛氏硬度【P52 P61] (10) HRC――材料的洛氏硬度【P52 P61] (11) HV ——材料的維氏硬度【P53 P62I 三、試綜合比較單向拉伸、壓縮、彎曲及扭轉(zhuǎn)試驗的特點和應(yīng)用范圍。 試驗方 法 特點 應(yīng)用范圍 拉伸

10、 溫度、應(yīng)力狀態(tài)和加載速率確定， 采用光滑圓柱試樣，試驗簡單，應(yīng)力狀態(tài) 軟性系數(shù)較硬。 塑性變形抗力和切斷強度較 低的塑性材料。 壓縮 應(yīng)力狀態(tài)軟，一般都能產(chǎn)生塑性 變形，試樣常沿與軸線呈 450方向產(chǎn)生斷 裂，具有切斷特征。 脆性材料，以觀察脆性材料在 韌性狀態(tài)下所表現(xiàn)的力學(xué)行為。 彎曲 彎曲試樣形狀簡單，操作方便； 不存在拉伸試驗時試樣軸線與力偏斜問 題沒有附加應(yīng)力影響試驗結(jié)果，可用試 樣彎曲撓度顯示材料的塑性；彎曲試樣表 面應(yīng)力最大，可靈敏地反映材料表面缺 陷。 測定鑄鐵、鑄造合金、工具鋼 及硬質(zhì)合金等脆性與低塑性材料的強 度和顯示塑性的差別。也常用于比較 和鑒別滲碳

11、和表面淬火等化學(xué)熱處理 機件的質(zhì)量和性能。 扭轉(zhuǎn) 應(yīng)力狀態(tài)軟性系數(shù)為 0.8,比拉伸 時大，易于顯示金屬的塑性行為；試樣在 整個長度上的塑性變形時均勻，沒有緊縮 現(xiàn)象，能實現(xiàn)大塑性變形量下的試驗；較 能敏感地反映出金屬表面缺陷和及表面 硬化層的性能；試樣所承受的最大正應(yīng)力 與最大切應(yīng)力大體相等 用來研究金屬在熱加工條件 下的流變性能和斷裂性能，評定材料 的熱壓力加工型，并未確定生產(chǎn)條件 下的熱加工工藝參數(shù)提供依據(jù)；研究 或檢驗熱處理工件的表面質(zhì)量和各種 表面強化工藝的效果。 四?試述脆性材料彎曲試驗的特點及其應(yīng)用。 五、缺口試樣拉伸時的應(yīng)力分布有何特點？【 P45 P53】 在彈性

12、狀態(tài)下的應(yīng)力分布： 薄板：在缺口根部處于單向拉應(yīng)力狀態(tài)， 在板中心部位處于兩向拉伸平面應(yīng)力狀態(tài)。 厚板： 在缺口根部處于兩向拉應(yīng)力狀態(tài)，缺口內(nèi)側(cè)處三向拉伸平面應(yīng)變狀態(tài)。 無論脆性材料或塑性材料， 都因機件上的缺口造成兩向或三向應(yīng)力狀態(tài)和應(yīng)力集中而產(chǎn)生脆性傾向， 降低了機件的使用安 全性。為了評定不同金屬材料的缺口變脆傾向，必須采用缺口試樣進行靜載力學(xué)性能試驗。 六、 試綜合比較光滑試樣軸向拉伸、缺口試樣軸向拉伸和偏斜拉伸試驗的特點。 偏斜拉伸試驗：在拉伸試驗時在試樣與試驗機夾頭之間放一墊圈，使試樣的軸線與拉伸力形成一定角度進行拉伸。 該 試驗用于檢測螺栓一類機件的安全使用性能。

13、光滑試樣軸向拉伸試驗：截面上無應(yīng)力集中現(xiàn)象，應(yīng)力分布均勻，僅在頸縮時發(fā)生應(yīng)力狀態(tài)改變。 缺口試樣軸向拉伸試驗：缺口截面上出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象，應(yīng)力分布不均，應(yīng)力狀態(tài)發(fā)生變化，產(chǎn)生兩向或三向拉應(yīng)力 狀態(tài)，致使材料的應(yīng)力狀態(tài)軟性系數(shù)降低，脆性增大。 偏斜拉伸試驗：試樣同時承受拉伸和彎曲載荷的復(fù)合作用，其應(yīng)力狀態(tài)更“硬”，缺口截面上的應(yīng)力分布更不均勻， 更能顯示材料對缺口的敏感性。 七、 試說明布氏硬度、洛氏硬度與維氏硬度的實驗原理，并比較布氏、洛氏與維氏硬度試驗方法的優(yōu)缺點。 【P49 P57】 原理 布氏硬度：用鋼球或硬質(zhì)合金球作為壓頭，計算單位面積所承受的試驗力。 洛氏硬度：采用金剛石圓

14、錐體或小淬火鋼球作壓頭，以測量壓痕深度。 維氏硬度：以兩相對面夾角為 136。的金剛石四棱錐作壓頭，計算單位面積所承受的試驗力。 布氏硬度優(yōu)點：實驗時一般采用直徑較大的壓頭球，因而所得的壓痕面積比較大。壓痕大的一個優(yōu)點是其硬度值能反映金 屬在較大范圍內(nèi)各組成相得平均性能；另一個優(yōu)點是實驗數(shù)據(jù)穩(wěn)定，重復(fù)性強。缺點：對不同材料需更換不同直徑的壓頭 球和改變試驗力，壓痕直徑的測量也較麻煩，因而用于自動檢測時受到限制。 洛氏硬度優(yōu)點：操作簡便，迅捷，硬度值可直接讀出；壓痕較小，可在工件上進行試驗；采用不同標(biāo)尺可測量各種軟硬不 同的金屬和厚薄不一的試樣的硬度，因而廣泛用于熱處理質(zhì)量檢測。缺點：壓痕

15、較小，代表性差；若材料中有偏析及組織 不均勻等缺陷，則所測硬度值重復(fù)性差，分散度大；此外用不同標(biāo)尺測得的硬度值彼此沒有聯(lián)系，不能直接比較。 維氏硬度優(yōu)點：不存在布氏硬度試驗時要求試驗力 F與壓頭直徑D之間所規(guī)定條件的約束，也不存在洛氏硬度試驗時 不同標(biāo)尺的硬度值無法統(tǒng)一的弊端；維氏硬度試驗時不僅試驗力可以任意取，而且壓痕測量的精度較高，硬度值較為 準(zhǔn)確。缺點是硬度值需要通過測量壓痕對角線長度后才能進行計算或查表，因此，工作效率比洛氏硬度法低的多。 八?今有如下零件和材料需要測定硬度，試說明選擇何種硬度實驗方法為宜。 （1）滲碳層的硬度分布；（2）淬火鋼；（3）灰鑄鐵；（4）鑒別鋼中的隱

16、晶馬氏體和殘余奧氏體； （5）儀表小黃銅齒輪； （ 6）龍門刨床導(dǎo)軌； （ 7）滲氮層；（ 8）高速鋼刀具； （ 9）退火態(tài)低碳鋼； （ 10）硬質(zhì)合金。 （1）滲碳層的硬度分布 HK 或-顯微 HV （2）淬火鋼 HRC （3）灰鑄鐵 HB （4）鑒別鋼中的隱晶馬氏體和殘余奧氏體 顯微 HV 或者 HK （5）儀表小黃銅齒輪 HV （6）龍門刨床導(dǎo)軌-----HS （肖氏硬度）或 HL（里氏硬度） （ 7）滲氮層 HV （ 8）高速鋼刀具 HRC （ 9）退火態(tài)低碳鋼 HB （ 10）硬質(zhì)合金 HRA 第三章 金屬在沖擊載荷下的力學(xué)性能 沖擊韌

17、性 :材料在沖擊載荷作用下吸收塑性變形功和斷裂功的能力。 【P57】 沖擊韌度：:U形缺口沖擊吸收功 Aku除以沖擊試樣缺口底部截面積所得之商， 稱為沖擊韌度，a ku=Aku/S （J/cm2）, 反應(yīng)了材料抵抗沖擊載荷的能力 ，用aKU表示。P57注釋/P67 沖擊吸收功 ： 缺口試樣沖擊彎曲試驗中，擺錘沖斷試樣失去的位能為 mgH1-mgH2 。此即為試樣變形和斷裂所消耗的 功，稱為沖擊吸收功，以 Ak表示，單位為Jo P57/P67 低溫脆性 ： 體心立方晶體金屬及合金或某些密排六方晶體金屬及其合金， 特別是工程上常用的中、 低強度結(jié)構(gòu)鋼 （鐵 素體-珠光體鋼） ，在試驗溫

18、度低于某一溫度 tk 時，會由韌性狀態(tài)變?yōu)榇嘈誀顟B(tài)，沖擊吸收功明顯下降，斷裂機理由微孔聚 集型變?yōu)榇┚Ы饫硇?，斷口特征由纖維狀變?yōu)榻Y(jié)晶狀，這就是低溫脆性。 韌性溫度儲備：材料使用溫度和韌脆轉(zhuǎn)變溫度的差值，保證材料的低溫服役行為。 二、 （1） Ak :沖擊吸收功。含義見上面。沖擊吸收功不能真正代表材料的韌脆程度，但由于它們對材料內(nèi)部組織 變化十分敏感，而且沖擊彎曲試驗方法簡便易行，被廣泛采用。 AKV （CVN） ： V 型缺口試樣沖擊吸收功 . AKU: U 型缺口沖擊吸收功 . （2） FATT50 :沖擊試樣斷口分為纖維區(qū)、放射區(qū)（結(jié)晶區(qū)）與剪切唇三部分，在不同試驗溫度下，三

19、個區(qū)之間的相對 面積不同。溫度下降，纖維區(qū)面積突然減少，結(jié)晶區(qū)面積突然增大，材料由韌變脆。通常取結(jié)晶區(qū)面積占整個斷口面積 50%時的溫度為tk，并記為50%FATT，或FATT50% , t50o （新書P61,舊書P71） 或：結(jié)晶區(qū)占整個斷口面積 50%是的溫度定義的韌脆轉(zhuǎn)變溫度 . （3） NDT:以低階能開始上升的溫度定義的韌脆轉(zhuǎn)變溫度 ，稱為無塑性或零塑性轉(zhuǎn)變溫度。 （4） FTE:以低階能和高階能平均值對應(yīng)的溫度定義 tk,記為FTE （5） FTP:以高階能對應(yīng)的溫度為 tk,記為FTP 四、試說明低溫脆性的物理本質(zhì)及其影響因素 低溫脆性的物理本質(zhì):宏觀上對于那些有低

20、溫脆性現(xiàn)象的材料,它們的屈服強度會隨溫度的降低急劇增加,而斷裂 強度隨溫度的降低而變化不大。當(dāng)溫度降低到某一溫度時， 屈服強度增大到高于斷裂強度時， 在這個溫度以下材料的屈服 強度比斷裂強度大，因此材料在受力時還未發(fā)生屈服便斷裂了，材料顯示脆性。 從微觀機制來看低溫脆性與位錯在晶體點陣中運動的阻力有關(guān),當(dāng)溫度降低時,位錯運動阻力增大,原子熱激活能 力下降，因此材料屈服強度增加。 影響材料低溫脆性的因素有（ P63， P73）： 1．晶體結(jié)構(gòu)：對稱性低的體心立方以及密排六方金屬、合金轉(zhuǎn)變溫度高，材料脆性斷裂趨勢明顯，塑性差。 2．化學(xué)成分：能夠使材料硬度，強度提高的雜質(zhì)或者合金元素都會

21、引起材料塑性和韌性變差，材料脆性提高。 3?顯微組織：①晶粒大小，細(xì)化晶?？梢酝瑫r提高材料的強度和塑韌性。因為 晶界是裂紋擴展的阻力，晶粒細(xì)小，晶界總面積增加，晶界處塞積的位錯數(shù)減 少，有利于降低應(yīng)力集中；同時晶 界上雜質(zhì)濃度減少，避免產(chǎn)生沿晶脆性斷裂。 ②金相組織：較低強度水平時強度相等而組織不同的鋼，沖擊吸收功和 韌脆轉(zhuǎn)變溫度以馬氏體高溫回火最佳，貝氏體回火組織次之，片狀珠光體組織最差。鋼中夾雜物、碳化物等第二相質(zhì)點對 鋼的脆性有重要影響，當(dāng)其尺寸增大時均使材料韌性下降，韌脆轉(zhuǎn)變溫度升高。 五. 試述焊接船舶比鉚接船舶容易發(fā)生脆性破壞的原因。 焊接容易在焊縫處形成粗大金相組織氣孔

22、、夾渣、未熔合、未焊透、錯邊、咬邊等缺陷，增加裂紋敏感度，增加材料 的脆性，容易發(fā)生脆性斷裂。 七. 試從宏觀上和微觀上解釋為什么有些材料有明顯的韌脆轉(zhuǎn)變溫度，而另外一些材料則沒有？ 宏觀上，體心立方中、低強度結(jié)構(gòu)鋼隨溫度的降低沖擊功急劇下降，具有明顯的韌脆轉(zhuǎn)變溫度。而高強度結(jié)構(gòu)鋼在很 寬的溫度范圍內(nèi)，沖擊功都很低，沒有明顯的韌脆轉(zhuǎn)變溫度。面心立方金屬及其合金一般沒有韌脆轉(zhuǎn)變現(xiàn)象。 微觀上，體心立方金屬中位錯運動的阻力對溫度變化非常敏感，位錯運動阻力隨溫度下降而增加，在低溫下，該材料 處于脆性狀態(tài)。而面心立方金屬因位錯寬度比較大，對溫度不敏感，故一般不顯示低溫脆性。 體心立方金屬的低溫脆

23、性還可能與遲屈服現(xiàn)象有關(guān)， 對低碳鋼施加一高速到高于屈服強度時， 材料并不立即產(chǎn)生屈服， 而需要經(jīng)過一段孕育期（稱為遲屈時間）才開始塑性變形，這種現(xiàn)象稱為遲屈服現(xiàn)象。由于材料在孕育期中只產(chǎn)生彈性變 形，沒有塑性變形消耗能量，所以有利于裂紋擴展，往往表現(xiàn)為脆性破壞。 第四章 金屬的斷裂韌度 1、 名詞解釋 低應(yīng)力脆斷： 高強度、超高強度鋼的機件 ，中低強度鋼的大型、重型機件在屈服應(yīng)力以下發(fā)生的斷裂。 張開型（ 型）裂紋 ： 拉應(yīng)力垂直作用于裂紋擴展面，裂紋沿作用力方向張開，沿裂紋面擴展的裂紋。 應(yīng)力場強度因子 K ： 在裂紋尖端區(qū)域各點的應(yīng)力分量除了決定于位置外，尚與強度因子 K 有關(guān)，

24、對于某一確定的點， 其應(yīng)力分量由 K 確定， K 越大，則應(yīng)力場各點應(yīng)力分量也越大，這樣 K 就可以表示應(yīng)力場的強弱程度，稱 K 為應(yīng)力 場強度因子。 “I”表示I型裂紋?！綪68】 小范圍屈服 ： 塑性區(qū)的尺寸較裂紋尺寸及凈截面尺寸為小時（小一個數(shù)量級以上） ，這就稱為小范圍屈服。 【P71】 有效屈服應(yīng)力：裂紋在發(fā)生屈服時的應(yīng)力。 【新書P73： 舊 P85】 有效裂紋長度 ：因裂紋尖端應(yīng)力的分布特性，裂尖前沿產(chǎn)生有塑性屈服區(qū)，屈服區(qū)內(nèi)松弛的應(yīng)力將疊加至屈服區(qū)之外， 從而使屈服區(qū)之外的應(yīng)力增加，其效果相當(dāng)于因裂紋長度增加 ry 后對裂紋尖端應(yīng)力場的影響，經(jīng)修正后的裂紋長度即為 有

25、效裂紋長度：a+ry?！拘翽74;舊P86】。 裂紋擴展 K判據(jù)：裂紋在受力時只要滿足 K| Kic，就會發(fā)生脆性斷裂?反之，即使存在裂紋，若 K| Kic也不會 斷裂。新P71:舊8 3 裂紋擴展能量釋放率 GI ： I 型裂紋擴展單位面積時系統(tǒng)釋放勢能的數(shù)值。 P76/P88 裂紋擴展G判據(jù)：G| Gic，當(dāng)GI滿足上述條件時裂紋失穩(wěn)擴展斷裂。 P77/P89 J積分：有兩種定義或表達(dá)式：一是線積分：二是形變功率差。 P89/P101 裂紋擴展J判據(jù)：Ji Jic，只要滿足上述條件，裂紋（或構(gòu)件）就會斷裂。 COD :裂紋張開位移。 P91/P102 COD判據(jù)： C，當(dāng)滿

26、足上述條件時，裂紋開始擴展。 P91/P103 2、說明下列斷裂韌度指標(biāo)的意義及其相互關(guān)系 Kc和Kc答：臨界或失穩(wěn)狀態(tài)的 K記作Kc或Kc , Kc為平面應(yīng)變下的斷裂韌度， 表示在平面應(yīng)變條件下材料抵抗 裂紋失穩(wěn)擴展的能力。 Kc為平面應(yīng)力斷裂韌度，表示在平面應(yīng)力條件下材料抵抗裂紋失穩(wěn)擴展的能力。 它們都是型 裂紋的材料裂紋韌性指標(biāo)，但 Kc值與試樣厚度有關(guān)。當(dāng)試樣厚度增加，使裂紋尖端達(dá)到平面應(yīng)變狀態(tài)時，斷裂韌度趨于 一穩(wěn)定的最低值，即為 K c ,它與試樣厚度無關(guān)，而是真正的材料常數(shù)。 P71/P82 Gc答：P77/P89當(dāng)G增加到某一臨界值時， G能克服裂紋失穩(wěn)擴展的阻力，

27、則裂紋失穩(wěn)擴展斷裂。將 G的臨界值 記作Gc，稱斷裂韌度，表示材料阻止裂紋失穩(wěn)擴展時單位面積所消耗的能量，其單位與 G相同，MPa?m JIC :是材料的斷裂韌度，表示材料抵抗裂紋開始擴展的能力，其單位與 GIC相同。P90/P102 C：是材料的斷裂韌度，表示材料阻止裂紋開始擴展的能力 .P91/P104 J判據(jù)和 判據(jù)一樣都是裂紋開始擴展的裂紋判據(jù)，而不是裂紋失穩(wěn)擴展的裂紋判據(jù)。 P91/P104 3、 試述低應(yīng)力脆斷的原因及防止方法。 答：低應(yīng)力脆斷的原因：在材料的生產(chǎn)、機件的加工和使用過程中產(chǎn)生不可避免的宏觀裂紋，從而使機件在低于屈服應(yīng) 力的情況發(fā)生斷裂。 預(yù)防措施：將斷裂

28、判據(jù)用于機件的設(shè)計上，在給定裂紋尺寸的情況下，確定機件允許的最大工作應(yīng) 力，或者當(dāng)機件的工作應(yīng)力確定后，根據(jù)斷裂判據(jù)確定機件不發(fā)生脆性斷裂時所允許的最大裂紋尺寸。 4、 為什么研究裂紋擴展的力學(xué)條件時不用應(yīng)力判據(jù)而用其它判據(jù)？ 答：由4— 1可知，裂紋前端的應(yīng)力是一個變化復(fù)雜的多向應(yīng)力，如用它直接建立裂紋擴展的應(yīng)力判據(jù)，顯得十分復(fù)雜和 困難；而且當(dāng)rt0時，不論外加平均應(yīng)力如何小，裂紋尖端各應(yīng)力分量均趨于無限大，構(gòu)件就失去了承載能力，也就是 說，只要構(gòu)件一有裂紋就會破壞， 這顯然與實際情況不符。 這說明經(jīng)典的強度理論單純用應(yīng)力大小來判斷受載的裂紋體是 否破壞是不正確的。因此無法用應(yīng)力判

29、據(jù)處理這一問題。因此只能用其它判據(jù)來解決這一問題。 5、 試述應(yīng)力場強度因子的意義及典型裂紋 K的表達(dá)式 答：新書P69舊書P80參看書中圖(應(yīng)力場強度因子的意義見上) 幾種裂紋的K表達(dá)式，無限大板穿透裂紋：K . a ; 有限寬板穿透裂紋： K . af(a)；有限寬板單邊直裂紋： K ? a f(-)當(dāng)b a時，K 1.2 ? a ；受彎單邊 b b 6M a 丸 a a2 裂紋梁：K 応f()；無限大物體內(nèi)部有橢圓片裂紋，遠(yuǎn)處受均勻拉伸： K (sin2 2 cos2 )1/4 ； (b a) b c 無限大物體表面有半橢圓裂紋，遠(yuǎn)處均受拉伸: A點的K 6、 試

30、述K判據(jù)的意義及用途。 答：K判據(jù)解決了經(jīng)典的強度理論不能解決存在宏觀裂紋為什么會產(chǎn)生低應(yīng)力脆斷的原因。 K判據(jù)將材料斷裂韌度同機 件的工作應(yīng)力及裂紋尺寸的關(guān)系定量地聯(lián)系起來， 可直接用于設(shè)計計算，估算裂紋體的最大承載能力、允許的裂紋最大尺 寸，以及用于正確選擇機件材料、優(yōu)化工藝等。 P71/P83 7、 試述裂紋尖端塑性區(qū)產(chǎn)生的原因及其影響因素。 答：機件上由于存在裂紋，在裂紋尖端處產(chǎn)生應(yīng)力集中， 當(dāng)(V趨于材料的屈服應(yīng)力時，在裂紋尖端處便開始屈服產(chǎn)生塑性 變形，從而形成塑性區(qū)。 影響塑性區(qū)大小的因素有：裂紋在厚板中所處的位置，板中心處于平面應(yīng)變狀態(tài)，塑性區(qū)較??；板表面處于平面

31、應(yīng)力 狀態(tài)，塑性區(qū)較大。但是無論平面應(yīng)力或平面應(yīng)變，塑性區(qū)寬度總是與( KIC/ ds)2成正比。 8、試述塑性區(qū)對 KI的影響及KI的修正方法和結(jié)果。 由于裂紋尖端塑性區(qū)的存在將會降低裂紋體的剛度，相當(dāng)于裂紋長度的增加，因而影響應(yīng)力場和及 KI的計算，所以 要對KI進行修正。 最簡單而適用的修正方法是在計算 KI時采用“有效裂紋尺寸”，即以虛擬有效裂紋代替實際裂紋，然后用線彈性理 論所得的公式進行計算?；舅悸肥牵核苄詤^(qū)松弛彈性應(yīng)力的作用于裂紋長度增加松弛彈性應(yīng)力的作用是等同的， 從而引 入“有效長度”的概念，它實際包括裂紋長度和塑性區(qū)松弛應(yīng)力的作用 。 因此， 只是近似結(jié)果

32、。當(dāng)塑性區(qū) 4— 15）的計算結(jié)果忽略了在塑性區(qū)內(nèi)應(yīng)變能釋放率與彈性體應(yīng)變能釋放率的差別， 小時，或塑性區(qū)周圍為廣大的彈性去所包圍時，這種結(jié)果還是很精確。但是當(dāng)塑性區(qū)較大時，即屬于大范圍屈服或整體屈 服時，這個結(jié)果是不適用的。 11 COD的意義：表示裂紋張開位移。表達(dá)式 8 sa E In sec(— 2 P91/P103 13、斷裂韌度KIC與強度、塑性之間的關(guān)系：總的來說，斷裂韌度隨強度的升高而降低。詳見新 P80/P93 15、影響KIC的冶金因素：內(nèi)因： 1、學(xué)成分的影響；2、集體相結(jié)構(gòu)和晶粒大小的影響； 3、雜質(zhì)及第二相的影響； 4、 顯微組織的影

33、響。外因：1、溫度；2、應(yīng)變速率。P81/P95 16有一大型板件，材料的 d 0.2=1200MPa KIc=115MPa*m1/2，探傷發(fā)現(xiàn)有 20mm長的橫向穿透裂紋，若在平均軸向拉應(yīng) 力900MPa下工作，試計算 KI及塑性區(qū)寬度 R0,并判斷該件是否安全？ 解：由題意知穿透裂紋受到的應(yīng)力為d =900MPa 根據(jù)d / d 0的直，確定裂紋斷裂韌度 KIC是否休要修正 因為d / d 0.2=900/12=迪75>0.7，所以裂紋斷裂韌度 KIC需要修正 對于無限板的中心穿透裂紋，修正后的 KI為： Ki . = 2 (MPa*m1/2'1 0-177( / s)

34、900.0.01 168.13 ^1 0.177(0.75)2 塑性區(qū)寬度為：R 比較K1與KIc : 1 K| 2、、2 =0.004417937(m)= 2.21(mm) 因為 K仁 168.13 ( MPa*m1/2 ) KIc=115 (MPa*m1/2 ) 所以：K1>KIc ，裂紋會失穩(wěn)擴展 ，所以該件不安全。 17有一軸件平行軸向工作應(yīng)力 150MPa,使用中發(fā)現(xiàn)橫向疲勞脆性正斷， 斷口分析表明有25mm深度的表面半橢圓疲勞區(qū), 根據(jù)裂紋a/c可以確定$ =1，測試材料的 d 0.2=720MPa,試估算材料的斷裂韌度 KIC為多少？ 解： 因為d

35、 / d 0.2=150/720=0.208<0.7 ，所以裂紋斷裂韌度5需要修正 對于無限板的中心穿透裂紋，修正后的 KI為: KIC=Y d cac1/2 對于表面半橢圓裂紋， Y=1.1 * /()=1.1 所以， KIC=Y d cac1/2=1.1 150 25 10 =46.229 (MPa*m1/2 ) 第五章金屬的疲勞 1名詞解釋； 應(yīng)力幅 d：ca=1/2( dnax-omin) p95/p108 平均應(yīng)力 m: dm=1/2( dmax+ dmin) p95/p107 應(yīng)力比 r:r= omin/ dmax p95/p108 疲勞源：是疲勞裂紋萌生的策源

36、地，一般在機件表面常和缺口，裂紋，刀痕，蝕坑相連。 P96 疲勞貝紋線：是疲勞區(qū)的最大特征，一般認(rèn)為它是由載荷變動引起的，是裂紋前沿線留下的弧狀臺階痕跡。 P97/p110 疲勞條帶：疲勞裂紋擴展的第二階段的斷口特征是具有略程彎曲并相互平行的溝槽花樣，稱為疲勞條帶(疲勞輝紋，疲勞 條紋) p113/p132 駐留滑移帶：用電解拋光的方法很難將已產(chǎn)生的表面循環(huán)滑移帶去除，當(dāng)對式樣重新循環(huán)加載時， 則循環(huán)滑移帶又會在原 處再現(xiàn)，這種永留或再現(xiàn)的循環(huán)滑移帶稱為駐留滑移帶。 P111 △ K:材料的疲勞裂紋擴展速率不僅與應(yīng)力水平有關(guān)，而且與當(dāng)時的裂紋尺寸有關(guān)°4 K是由應(yīng)力范圍 △(和a復(fù)

37、合為應(yīng)力強 度因子范圍，AK =Kmax-Kmin=Y dnaxVa-Y dmin Va=Y Add p105/p120 p102/p117 da/dN :疲勞裂紋擴展速率，即每循環(huán)一次裂紋擴展的距離。 P105 疲勞壽命：試樣在交變循環(huán)應(yīng)力或應(yīng)變作用下直至發(fā)生破壞前所經(jīng)受應(yīng)力或應(yīng)變的循環(huán)次數(shù) 過載損傷：金屬在高于疲勞極限的應(yīng)力水平下運轉(zhuǎn)一定周次后，其疲勞極限或疲勞壽命減小，就造成了過載損傷。 P102/p117 2. 揭示下列疲勞性能指標(biāo)的意義 疲勞強度 (-1 P99,100,103/p114 討：對稱應(yīng)力循環(huán)作用下的彎曲疲勞極限；b -p:對稱拉壓疲勞極限；t -1:對

38、稱扭轉(zhuǎn)疲勞極限；b -1N:缺口試樣在對稱應(yīng)力循 環(huán)作用下的疲勞極限。 疲勞缺口敏感度 qf P103/p118 金屬材料在交變載荷作用下的缺口敏感性，常用疲勞缺口敏感度來評定。 Qf=(Kf-1)/ ( kt-1).其中Kt為理論應(yīng)力集中系 數(shù)且大于一，Kf為疲勞缺口系數(shù)。 Kf= ( -b)/( -bN) 過載損傷界 P102,103/p117 由實驗測定，測出不同過載應(yīng)力水平和相應(yīng)的開始降低疲勞壽命的應(yīng)力循環(huán)周次，得到不同試驗點，連接各點便得到過 載損傷界。 疲勞門檻值 AKth P105/p120 在疲勞裂紋擴展速率曲線的I區(qū)，當(dāng) △ K

39、表示裂紋不擴展；只有當(dāng)AK> AKth時，da/dN>0,疲勞裂紋 才開始擴展。因此，AK th是疲勞裂紋不擴展的 AK臨界值，稱為疲勞裂紋擴展門檻值。 3. 試述金屬疲勞斷裂的特點 p96/p109 (1) 疲勞是低應(yīng)力循環(huán)延時斷裂，機具有壽命的斷裂 (2) 疲勞是脆性斷裂 (3) 疲勞對缺陷(缺口，裂紋及組織缺陷)十分敏感 4. 試述疲勞宏觀斷口的特征及其形成過程(新書 P96~98及PPT,舊書P109~111) 答：典型疲勞斷口具有三個形貌不同的區(qū)域一疲勞源、疲勞區(qū)及瞬斷區(qū)。 (1) 疲勞源是疲勞裂紋萌生的策源地，疲勞源區(qū)的光亮度最大，因為這里在整個裂紋亞穩(wěn)擴展過程

40、中斷面不斷摩擦擠 壓，故顯示光亮平滑，另疲勞源的貝紋線細(xì)小。 (2) 疲勞區(qū)的疲勞裂紋亞穩(wěn)擴展所形成的斷口區(qū)域，是判斷疲勞斷裂的重要特征證據(jù)。特征是：斷口比較光滑并分布 有貝紋線。斷口光滑是疲勞源區(qū)域的延續(xù)，但其程度隨裂紋向前擴展逐漸減弱。貝紋線是由載荷變動引起的，如 機器運轉(zhuǎn)時的開動與停歇，偶然過載引起的載荷變動，使裂紋前沿線留下了弧狀臺階痕跡。 (3) 瞬斷區(qū)是裂紋最后失穩(wěn)快速擴展所形成的斷口區(qū)域。其斷口比疲勞區(qū)粗糙，脆性材料為結(jié)晶狀斷口，韌性材料為 纖維狀斷口。 6.試述疲勞圖的意義、建立及用途。 (新書P101~102,舊書P115~117) 答：定義：疲勞圖是各種循環(huán)疲勞極限

41、的集合圖，也是疲勞曲線的另一種表達(dá)形式。 意義：很多機件或構(gòu)件是在不對稱循環(huán)載荷下工作的， 因此還需知道材料的不對稱循環(huán)疲勞極限， 以適應(yīng)這類機件的設(shè)計 和選材的需要。通常是用工程作圖法，由疲勞圖求得各種不對稱循環(huán)的疲勞極限。 1、 m疲勞圖 建立：這種圖的縱坐標(biāo)以 a表示，橫坐標(biāo)以 m表示。然后，以不同應(yīng)力比 r條件下將 max表示的疲勞極限 r分解為 max min ) a和m，并在該坐標(biāo)系中作 ABC曲線，即為 a （用途）：我們知道應(yīng)力比r，將其代入試中，即可求得 m疲勞圖。其幾何關(guān)系為：tan tan 和，而后從坐標(biāo)原點 m min ) O引直

42、線，令其與橫坐標(biāo)的夾角等 于 值，該直線與曲線ABC相交的交點B便是所求的點，其縱、橫坐標(biāo)之和，即為相應(yīng)r的疲勞極限 rB，rB aB mB 2、 max ( min ) m 疲勞圖 建立：這種圖的縱坐標(biāo)以 max或min表示，橫坐標(biāo)以 m表示。然后將不同應(yīng)力比 r下的疲勞極限，分別以 max（ min ）和 m表示于上述坐標(biāo)系中，就形成這種疲勞圖。幾何關(guān)系為: tan max max max min （用途）：我們只要知道應(yīng)力比 r,就可代入上試求得tan 和，而后從坐標(biāo)原點 o引一直線oh，令其與橫坐標(biāo)的夾角 等于 ，該直線與曲線 AHC相交的交點H的縱坐標(biāo)即為疲

43、勞極限。 8.試述影響疲勞裂紋擴展速率的主要因素。 （新書P107~109,舊書P123~125） 答：1、應(yīng)力比r （或平均應(yīng)力 的影響：Forman提出: da dN c( K)n (1 r)Kc K da da 殘余壓應(yīng)力因會減小r,使 降低和 Kth升高，對疲勞壽命有利；而殘余拉應(yīng)力因會增大r,使 升高和 Kth降低，對 dN dN 疲勞壽命不利。 2、 過載峰的影響：偶然過載進入過載損傷區(qū)內(nèi)，使材料受到損傷并降低疲勞壽命。但若過載適當(dāng)，有時反而是有益的。 da 3、 材料組織的影響：①晶粒大?。壕ЯＴ酱执?，其 Kth值越高， 越低，對疲勞壽命越有利。②

44、組織：鋼的含碳量越 dN 低，鐵素體含量越多時，其 Kth值就越高。當(dāng)鋼的淬火組織中存在一定量的殘余奧氏體和貝氏體等韌性組織時，可以提 da 高鋼的 Kth，降低 。③噴丸處理：噴丸強化也能提高 Kth。 dN 9. 試述疲勞微觀斷口的主要特征。 （新書P113~P114,舊書P132） 答：斷口特征是具有略呈彎曲并相互平行的溝槽花樣，稱疲勞條帶（疲勞條紋、疲勞輝紋） 。疲勞條帶是疲勞斷口最典型 的微觀特征?；葡刀嗟拿嫘牧⒎浇饘?，其疲勞條帶明顯；滑移系少或組織復(fù)雜的金屬，其疲勞條帶短窄而紊亂。 疲勞裂紋擴展的塑性鈍化模型 （Laird模型）： 圖中（a）在交變應(yīng)力為零時裂

45、紋閉合。 圖（b），受拉應(yīng)力時，裂紋張開，在裂紋尖端沿最大切應(yīng)力方向產(chǎn)生滑移。 圖（c）,裂紋張開至最大，塑性變形區(qū)擴大，裂紋尖端張開呈半圓形，裂紋停止擴展。由于塑性變形裂紋尖端的應(yīng)力集中減 小，裂紋停止擴展的過程稱為“塑性鈍化”。 圖（d）,當(dāng)應(yīng)力變?yōu)閴嚎s應(yīng)力時，滑移方向也改變了，裂紋尖端被壓彎成“耳狀”切口。 圖（e）,到壓縮應(yīng)力為最大值時，裂紋完全閉合，裂紋尖端又由鈍變銳，形成一對尖角。 e) 12.試述金屬表面強化對疲勞強度的影響。 （新書P117~P118,舊書P135~P136） 答：表面強化處理可在機件表面產(chǎn)生有利的殘余壓應(yīng)力，同時還能提高機件表面的強度和

46、硬度。這兩方面的作用都能提高 疲勞強度。 表面強化方法，通常有表面噴丸、滾壓、表面淬火及表面化學(xué)熱處理等。 （1） 表面噴丸及滾壓 噴丸是用壓縮空氣將堅硬的小彈丸高速噴打向機件表面， 使機件表面產(chǎn)生局部形變硬化； 同時因塑變層周圍的彈性約 束，又在塑變層內(nèi)產(chǎn)生殘余壓應(yīng)力。 表面滾壓和噴丸的作用相似，只是其壓應(yīng)力層深度較大，很適于大工件；而且表面粗糙度低，強化效果更好。 （2） 表面熱處理及化學(xué)熱處理 他們除能使機件獲得表硬心韌的綜合力學(xué)性能外， 還可以利用表面組織相變及組織應(yīng)力、 熱應(yīng)力變化，使機件表面層 獲得高強度和殘余壓應(yīng)力，更有效地提高機件疲勞強度和疲勞壽命。 13?試

47、述金屬的硬化與軟化現(xiàn)象及產(chǎn)生條件。 金屬材料在恒定應(yīng)變范圍循環(huán)作用下，隨循環(huán)周次增加其應(yīng)力不斷增加，即為循環(huán)硬化。 金屬材料在恒定應(yīng)變范圍循環(huán)作用下，隨循環(huán)周次增加其應(yīng)力逐漸減小，即為循環(huán)軟化。 金屬材料產(chǎn)生循環(huán)硬化與軟化取決于材料的初始狀態(tài)、結(jié)構(gòu)特性以及應(yīng)變幅和溫度等。 循環(huán)硬化和軟化與b b / （S有關(guān)： db / （s>1.4，表現(xiàn)為循環(huán)硬化； b / d<1.2，表現(xiàn)為循環(huán)軟化； 1.21硬化。 退火狀態(tài)的塑性材料往往表現(xiàn)為循環(huán)硬化

48、，加工硬化的材料表現(xiàn)為循環(huán)軟化。 循環(huán)硬化和軟化與位錯的運動有關(guān)： 退火軟金屬中，位錯產(chǎn)生交互作用，運動阻力增大而硬化。 冷加工后的金屬中，有位錯纏結(jié)，在循環(huán)應(yīng)力下破壞，阻力變小而軟化。 第六章金屬的應(yīng)力腐蝕和氫脆斷裂 一、名詞解釋 1、應(yīng)力腐蝕：金屬在拉應(yīng)力和特定的化學(xué)介質(zhì)共同作用下，經(jīng)過一段時間后所產(chǎn)生的 低應(yīng)力脆斷現(xiàn)象。 2、氫脆：由于氫和應(yīng)力共同作用而導(dǎo)致的金屬材料產(chǎn)生脆性斷裂的現(xiàn)象。 3、白點：當(dāng)鋼中含有過量的氫時，隨著溫度降低氫在鋼中的溶解度減小。如果過飽和的氫未能擴散逸出，便聚集在某些 缺陷處而形成氫分子。此時，氫的體積發(fā)生急劇膨脹，內(nèi)壓力很大足以將金屬局部撕裂，而

49、形成微裂紋。 4、 氫化物致脆：對于W B或V B族金屬，由于它們與氫有較大的親和力，極易生成脆性氫化物，是金屬脆化，這種現(xiàn)象 稱氫化物致脆。 5、 氫致延滯斷裂：這種由于氫的作用而產(chǎn)生的延滯斷裂現(xiàn)象稱為氫致延滯斷裂。 二、說明下列力學(xué)性能指標(biāo)的意義 1、 oSCC：材料不發(fā)生應(yīng)力腐蝕的臨界應(yīng)力。 2、 KIscc :應(yīng)力腐蝕臨界應(yīng)力場強度因子。 3、 da/dt ：盈利腐蝕列紋擴展速率。 7．如何識別氫脆與應(yīng)力腐蝕？。 答：氫脆和應(yīng)力腐蝕相比，其特點表現(xiàn)在： 1、 實驗室中識別氫脆與應(yīng)力腐蝕的一種辦法是，當(dāng)施加一小的陽極電流，如使開裂加速，則為應(yīng)力腐蝕；而當(dāng)施加一小 的陰極電流

50、，使開裂加速者則為氫脆。 2、 在強度較低的材料中，或者雖為高強度材料但受力不大，存在的殘余拉應(yīng)力也較小這時其斷裂源都不在表面，而是在 表面以下的某一深度，此處三向拉應(yīng)力最大，氫濃集在這里造成斷裂。 3、 氫脆斷裂的主裂紋沒有分枝的悄況．這和應(yīng)力腐蝕的裂紋是截然不同的。 4、 氦脆斷口上一般沒有腐蝕產(chǎn)物或者其量極微。 5、 大多數(shù)的氫脆斷裂 （氫化物的氫脆除外 ），都表現(xiàn)出對溫度和形變速率有強烈的依賴關(guān)系。 氫脆只在一定的溫度范圍內(nèi)出 現(xiàn)，出現(xiàn)氫脆的溫度區(qū)間決定于合金的化學(xué)成分和形變速率。 第七章 金屬的磨損與耐磨性 1. 名詞解釋 磨損： 機件表面相互接觸并產(chǎn)生相對運動，表面逐

51、漸有微小顆粒分離出來形成磨屑，使表面材料逐漸損失、造成表面損傷 的現(xiàn)象。 接觸疲勞： 兩接觸面做滾動或滾動加滑動摩擦?xí)r，在交變接觸壓應(yīng)力長期作用下，材料表面因疲勞損傷，導(dǎo)致局部區(qū)域產(chǎn) 生小片金屬剝落而使材料損失的現(xiàn)象。 【P153】 第八章 金屬高溫力學(xué)性能 蠕變： 在長時間的恒溫、恒載荷作用下緩慢地產(chǎn)生塑性變形的現(xiàn)象。 等強溫度（ TE）： 晶粒強度與晶界強度相等的溫度。 蠕變極限： 在高溫長時間載荷作用下不致產(chǎn)生過量塑性變形的抗力指標(biāo)。 該指標(biāo)與常溫下的屈服強度相似。 持久強度極限 ：在高溫長時載荷作用下的斷裂強度 ---持久強度極限。 一、 和常溫下力學(xué)性能相比，金屬材料在高溫下的力學(xué)行為有哪些特點 ? 答案： 1、首先，材料在高溫將發(fā)生蠕變現(xiàn)象。材料在高溫下不僅強度降低，而且塑性也降 低。應(yīng)變速率越低，載荷作用時間越長，塑性降低得越顯著。 2、 高溫應(yīng)力松弛。 3、 產(chǎn)生疲勞損傷，使高溫疲勞強度下降。 二、 提高材料的蠕變抗力有哪些途徑 ? 答案：加入的合金元素阻止刃位錯的攀移，以及阻止空位的形成與運動從而阻止其擴散。 如有侵權(quán)請聯(lián)系告知刪除，感謝你們的配合！ 精品