【四層】5532平米框架教學樓畢業(yè)設計（計算書、部分建筑結構圖）

【四層】5532平米框架教學樓畢業(yè)設計（計算書、部分建筑結構圖）,【溫馨提示】壓縮包內含CAD圖有預覽點開可看。打包內容里dwg后綴的文件為CAD圖,可編輯,無水印,高清圖,壓縮包內文檔可直接點開預覽,需要原稿請自助充值下載,所見才能所得,請細心查看有疑問可以咨詢QQ：11970985或197216396 25 結構布置方案及結構選型 1.結構承重方案選擇 根據建筑功能要求以及建筑施工的布置圖，本工程確定采用框架承重方案，框架梁、柱布置參見結構平面圖。 2.主要構件選型及尺寸初步估算 2.1. 主要構件選型 （1）梁﹑板﹑柱結構形式：現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構 （2）墻體采用：粉煤灰輕渣空心砌塊 （3）墻體厚度：外墻:240mm，內墻:190mm （4）基礎采用：柱下獨立基礎 2.2. 梁﹑柱截面尺寸估算 （1）主要承重框架: 梁的跨度L=7200mm h=(1/8~1/12)L=900mm~600mm 取h=600mm 300mm~200mm 取b=250mm 滿足b>200mm且b/ 500/2=250mm 故主要框架梁初選截面尺寸為：b×h=250mm×600mm （2）次要承重框架： 取L=3600mm h=(1/8~1/12)L=450mm~300mm 取h=400mm 225mm~150mm 取b=250mm 故次要框架梁初選截面尺寸為：b×h=250mm×400mm （3）框架柱: ×4200=280mm~210mm b=(1~2/3)h 取b=h ① 按軸力估算柱: No=9×15.66m2×(10~14)kN/m2=1409.4kN~1973.16kN ② 按軸壓比驗算:此建筑抗震等級為三級，=0.8 選C30型混凝土 =14.3 N=(1.2~1.4)No 故初選柱截面尺寸為： b×h=500mm×500mm 3.確定結構計算簡圖 三個假設： ①平面結構假定：認為每一方向的水平力只由該方向的抗側力結構承擔，垂直于該方向的抗側力結構不受力； ②樓板在自身平面內在水平荷載作用下，框架之間不產生相對位移； ③不考慮水平荷載作用下的扭轉作用。 計算簡圖 根據結構平面布置圖,選定⑥軸線作為計算單元. 如圖所示 K J H G F E D C B A ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ ⑨ ⑩ 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 結構平面布置圖 框架梁跨度(按柱中心線確定)： AC、DF跨: 7200mm CD跨: 3600mm 框架柱高度： 取底層:H1=4200mm 其它層:H2=H3=H4 =3900mm 4.梁柱線剛度計算 邊跨梁：iAC=iDF== =18750kN.m 中間跨梁：iCD= = =11111 kN.m 底層柱：i == =37200 kN.m 其它層柱：i == =40060 kN.m  荷載統(tǒng)計 一、恒載計算 1.屋面荷載: 1)板自重: 2.5kN/㎡ 2)其它重量(隔熱防水等構造)按最薄處83mm: 1.92kN/㎡ 屋面恒荷載: 4.42kN/㎡ 中間跨梁自重: 0.25*0.4*25=2.5kN/m 邊跨梁自重: 0.25*0.6*25=3.75kN/m 中間跨梁側粉刷： 2*0.4*0.02*17=0.272kN/m 邊跨梁側粉刷： 2*0.6*0.02*17=0.408kN/m 因此，作用在頂層框架梁上的線荷載為： g4AC1=g4DE1=3.75+0.408=4.158kN/m g4CD1 =2.5+0.272=2.772kN/m g4AC2=g4DE2=4.42*3.6=15.912kN/m g4CD2=4.42*3.6=15.912kN/m 2.樓面 1）陶瓷地磚樓面8-10厚地磚鋪實拍平，水泥漿擦縫 2）20厚1：4水泥砂漿 3）素水泥漿結合層一遍 0.60kN/㎡ 4）現(xiàn)澆板厚100 2.5kN/㎡ 5）7mm厚的水泥石灰砂漿1:1:4 6）5mm厚1：0.5：3水泥石灰砂漿 7）表面涂料 8）總厚度12mm 0.24kN/㎡ 樓面恒荷載： 3.34kN/㎡ 中間跨梁自重: 0.25*0.4*25=2.5kN/m 邊跨梁自重: 0.25*0.6*25=3.75kN/m 中間跨梁側粉刷： 2*0.4*0.02*17=0.272kN/m 邊跨梁側粉刷： 2*0.6*0.02*17=0.408kN/m 因此，作用在頂層框架梁上的線荷載為： gAC1=gDE1=3.75+0.408=4.158kN/m gCD1 =2.5+0.272=2.772kN/m gAC2=gDE2=3.34*3.6=12.024kN/m gCD2=3.34*3.6=12.024kN/m 3.屋面框架節(jié)點集中荷載標準值 邊柱連系梁自重： 0.25*0.40*3.6*25=9kN 粉刷層： 0.02*0.40*3.6*17*2=0.9792kN 1.5m高女兒墻自重：1.5*3.6*2.49=13.446 kN 粉刷層： 1.5*0.02*3.6*17*2=3.672 kN 連系梁傳來屋面自重：1/2*3.6*1/2*3.6*4.42=14.3208kN 頂層邊節(jié)點集中荷載 G4A=G4F=41.418 kN 中柱連系梁自重： 0.25*0.40*3.6*25=9kN/m 粉刷層： 0.02*0.40*3.6*17*2=0.9792kN/m 連系梁傳來屋面自重：1/2*3.6*1/2*3.6*4.42=14.3208kN/m 頂層中節(jié)點集中荷載 G4C=G4D=24.3 kN 4.樓面框架節(jié)點集中荷載標準值 邊柱連系梁自重： 0.25*0.40*3.6*25=9kN 粉刷層： 0.02*0.40*3.6*17*2=0.9792kN 連系梁傳來外墻自重： 12.8982kN 連系梁傳來窗自重： 1.9845kN 連系梁傳來樓面自重：1/2*3.6*1/2*3.6*3.34=10.8216kN 中間層邊節(jié)點集中荷載 GA=GF=35.6835 kN 中柱連系梁自重： 0.25*0.40*3.6*25=9kN 粉刷層： 0.02*0.40*3.6*17*2=0.9792kN 連系梁傳來墻自重： 24.955kN 連系梁傳來樓面自重：1/2*3.6*1/2*3.6*3.34=10.8216kN 中間層中節(jié)點集中荷載 GC=GD=45.7558 kN 5.內墻 1）砼小砌塊墻厚190mm： 1.62kN/㎡ 2）內墻面：采用混合砂漿墻面 15mm厚1：1：6水泥石灰砂漿 5mm厚1：0.5：3水泥石灰砂漿 （雙面）0.68kN/㎡ 內墻恒荷載： 2.3kN/㎡ 6.外墻 1）砼小砌塊墻厚240mm： 1.72kN/㎡ 2）外墻面：采用陶瓷錦磚墻面 15mm厚1：3水泥砂漿 3-4mm厚1：1水泥砂漿加水重20%白乳膠鑲貼 4-5mm厚陶瓷錦磚，水泥漿擦縫 0.43 kN/㎡ 3）內墻面：采用混合砂漿墻面 15mm厚1：1：6水泥石灰砂漿 5mm厚1：0.5：3水泥石灰砂漿 0.34kN/㎡ 外墻恒荷載： 2.49kN/㎡ 7.木門：0.2kN/㎡ 8.窗：0.35kN/㎡ 9.恒荷載作用下的計算簡圖如下： 恒載圖 二、活載計算 1.屋面按上人屋面:2.0kN/㎡ 2.樓面: (教室)2.0 kN/㎡；(走廊、門廳、樓梯)2.5kN/㎡。準永久值系數(shù):q=0.5 3.樓面活載作用下的計算簡圖如下 活載圖 三、風荷載: 基本風壓:W0=0.45kN/㎡ 風載體型系數(shù)：μs=0.8-(-0.5)=1.3 風壓高度系數(shù)：按B類地區(qū)，查表列如下表： 離地高度 5 10 15 20 μz 1.0 1.0 1.14 1.25 風振系數(shù)：房屋高度未超過30m，βz=1.0 主體結構計算時，垂直于建筑物表面的風荷載標準值為： ωk=βzμsμzω0,計算結果如下 層次 βZ μS Z μZ W0 A(㎡) Pw(kN) H M(kN.m) 4 1 1.3 16.35 1.1697 0.45 9.6525 7.1130334 3.9 -6.93521 3 1 1.3 12.45 1.0686 0.45 9.6525 6.4982367 3.9 -13.271 2 1 1.3 8.55 1 0.45 9.6525 6.081075 3.9 -19.2 1 1 1.3 4.65 1 0.45 10.58063 6.6657938 4.2 -27.676 左風圖 四、雪荷載 開封市基本雪壓S0取0.30kN/㎡ 屋面積雪分布系數(shù)μr取1.0 屋面雪荷載標準值為：Sk=μr *S0=0.30kN/㎡ 恒荷載作用下的內力計算 豎向荷載作用下的內力計算采用分層法 1）頂層 把梯形荷載轉化為等效均布荷載 =4.158+(1-2*0.25*0.25+0.25*0.25*0.25)*15.912=18.329625kN/m =2.772+5/8*15.912=12.717kN/m 各桿固端彎矩 =79.18398kN*m =54.93744kN*m =27.46872kN*m 彎矩分配法計算過程 0 0.457 0.543 0.511 0 0.429 0.06 上柱 下柱 AC CA 上柱 下柱 CD DC -79.184 79.18398 -54.9374 -27.4687 0 36.18708 42.9969 21.49845 -11.6878 -23.3757 0 -19.6246 -2.7447 2.744699 0 5.341345 6.3465 3.17325 -0.81077 -1.62153 0 -1.36132 -0.19039 0.190395 0 0.37052 0.440246 0.220123 -0.11248 0 -0.09443 -0.01321 0.013207 0 41.89894 -41.8989 78.9661 0 -21.0804 -57.8857 -24.5204 2）中間層 把梯形荷載轉化為等效均布荷載 =4.158+(1-2*0.25*0.25+0.25*0.25*0.25)*12.024=14.866875kN/m =2.772+5/8*12.024=10.287kN/m 各桿固端彎矩 =64.2249kN*m =44.43984kN*m =22.21992kN*m 彎矩分配法計算過程 0.313 0.313 0.374 0.358 0.3 0.3 0.042 上柱 下柱 AC CA 上柱 下柱 CD DC -64.2249 64.2249 -44.4398 -22.2199 20.10239 20.10239 24.02011 12.01006 -5.69133 -11.3827 -9.53853 -9.53853 -1.33539 1.335395 1.781385 1.781385 2.128556 1.064278 -0.19051 -0.38101 -0.31928 -0.31928 -0.0447 0.0447 0.059628 0.059628 0.071249 0.035625 -0.01275 -0.01069 -0.01069 -0.0015 0.001496 21.94341 21.94341 -43.8868 65.55844 -9.86851 -9.86851 -45.8214 -20.8383 3）底層 把梯形荷載轉化為等效均布荷載 =4.158+(1-2*0.25*0.25+0.25*0.25*0.25)*12.024=14.866875kN/m =2.772+5/8*12.024=10.287kN/m 各桿固端彎矩 =64.2249kN*m =44.43984kN*m =22.21992kN*m 彎矩分配法計算過程 0.321 0.298 0.381 0.365 0.307 0.285 0.043 上柱 下柱 AC CA 上柱 下柱 CD DC -64.2249 64.2249 -44.4398 -22.2199 20.61619 19.13902 24.46969 12.23484 -5.84363 -11.6873 -9.83011 -9.12567 -1.37686 1.376856 1.875806 1.741402 2.226424 1.113212 -0.20316 -0.40632 -0.34176 -0.31727 -0.04787 0.047868 0.065215 0.060542 0.077404 0.038702 -0.01413 -0.01188 -0.01103 -0.00166 0.001664 22.55721 20.94096 -43.4982 65.50394 -10.1837 -9.45397 -45.8662 -20.7935 合并各彎矩值。并將彎矩再分配一次 頂層 0 0.457 0.543 0.511 0 0.429 0.06 上柱 下柱 AC CA 上柱 下柱 CD DC 63.84235 -41.8989 78.9661 -30.9489 -57.8857 -24.5204 0 -10.0281 -11.9153 -5.95763 4.043579 8.087158 0 6.789414 0.949568 -0.94957 0 -1.84792 -2.19566 -1.09783 0.280496 0.560992 0 0.47097 0.06587 -0.06587 0 -0.12819 -0.15231 -0.07615 0.038915 0 0.03267 0.004569 -0.00457 0 51.83811 -51.8381 80.52154 0 -23.6558 -56.8657 -25.5404 三層 0.313 0.313 0.374 0.358 0.3 0.3 0.042 上柱 下柱 AC CA 上柱 下柱 CD DC 63.84235 43.88681 -43.8868 65.55844 -30.9489 -19.737 -45.8214 -20.8383 -19.9827 -19.9827 -23.877 -11.9385 7.676842 15.35368 12.86621 12.86621 1.80127 -1.80127 -2.40285 -2.40285 -2.87114 -1.43557 0.256967 0.513934 0.430671 0.430671 0.060294 -0.06029 -0.08043 -0.08043 -0.09611 -0.04805 0.017203 0.014416 0.014416 0.002018 -0.00202 41.37641 21.42088 -62.7973 68.02112 -17.6376 -6.42571 -43.9578 -22.7019 二層 0.313 0.313 0.374 0.358 0.3 0.3 0.042 上柱 下柱 AC CA 上柱 下柱 CD DC 43.88681 43.88681 -43.8868 65.55844 -19.737 -19.737 -45.8214 -20.8383 -13.7366 -13.7366 -16.4137 -8.20683 5.001948 10.0039 8.383154 8.383154 1.173642 -1.17364 -1.56561 -1.56561 -1.87073 -0.93536 0.16743 0.33486 0.280609 0.280609 0.039285 -0.03929 -0.05241 -0.05241 -0.06262 -0.03131 0.011209 0.009393 0.009393 0.001315 -0.00131 28.53223 28.53223 -57.0645 66.7349 -11.0639 -11.0639 -44.6072 -22.0526 底層 0.321 0.298 0.381 0.365 0.307 0.285 0.043 上柱 下柱 AC CA 上柱 下柱 CD DC 44.50062 20.94096 -43.4982 65.50394 -20.0523 -9.45397 -45.8662 -20.7935 -7.04383 -6.53914 -8.36044 -4.18022 2.563892 5.127785 4.312958 4.003887 0.604095 -0.6041 -0.82301 -0.76404 -0.97684 -0.48842 0.089137 0.178274 0.149945 0.1392 0.021002 -0.021 -0.02861 -0.02656 -0.03396 -0.01698 0.006198 0.005213 0.004839 0.00073 -0.00073 36.60516 13.61123 -50.2164 66.13058 -15.5841 -5.30604 -45.2404 -21.4194 得彎矩圖如下 恒荷載彎矩圖 恒荷載作用下的框架剪力計算 梁： 柱： 恒荷載作用下的框架軸力計算 柱自重設計值： 底層：0.54*0.54*25*4.2=30.618kN 其它層：0.54*0.54*25*3.9=28.431kN 活載作用下的內力計算 活荷載作用下的內力計算采用分層法 1）頂層 把梯形荷載轉化為等效均布荷載 =(1-2*0.25*0.25+0.25*0.25*0.25)*7.2=6.4125kN/m =5/8*7.2=4.5kN/m 各桿固端彎矩 =27.702kN*m =19.44kN*m =9.72kN*m 彎矩分配法計算過程 0 0.457 0.543 　 0.511 0 0.429 0.06 　 　 上柱 下柱 AC CA 上柱 下柱 CD DC 　 -27.702 27.702 -19.44 -9.72 0 12.65981 15.04219 7.521093 　 -4.03258 -8.06516 0 -6.77095 -0.94699 0.946986 0 1.842889 2.189691 1.094846 　 -0.27973 -0.55947 0 -0.46969 -0.06569 0.065691 0 0.127838 0.151895 0.075948 　 -0.03881 0 -0.03258 -0.00456 0.004557 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 0 14.63054 -14.6305 27.73045 0 -7.27322 -20.4572 -8.70277 2）中間層 把梯形荷載轉化為等效均布荷載 =(1-2*0.25*0.25+0.25*0.25*0.25)*7.2=6.4125kN/m =5/8*9=5.625kN/m 各桿固端彎矩 =27.702kN*m =24.3kN*m =12.15kN*m 彎矩分配法計算過程 0.313 0.313 0.374 　 0.358 0.3 0.3 0.042 　 　 上柱 下柱 AC CA 上柱 下柱 CD DC 　 -27.702 27.702 -24.3 -12.15 8.670726 8.670726 10.36055 5.180274 　 -1.53623 -3.07245 -2.57468 -2.57468 -0.36046 0.360456 0.480839 0.480839 0.574549 0.287274 　 -0.05142 -0.10284 -0.08618 -0.08618 -0.01207 0.012066 0.016095 0.016095 0.019232 0.009616 　 -0.00344 -0.00288 -0.00288 -0.0004 0.000404 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 9.16766 9.16766 -18.3353 30.00042 -2.66375 -2.66375 -24.6729 -11.7771 3）底層 把梯形荷載轉化為等效均布荷載 =(1-2*0.25*0.25+0.25*0.25*0.25)*7.2=6.4125kN/m =5/8*9=5.625kN/m 各桿固端彎矩 =27.702kN*m =24.3kN*m =12.15kN*m 彎矩分配法計算過程 0.321 0.298 0.381 　 0.365 0.307 0.285 0.043 　 　 上柱 下柱 AC CA 上柱 下柱 CD DC 　 -27.702 27.702 -24.3 -12.15 8.892342 8.255196 10.55446 5.277231 　 -1.58396 -3.16792 -2.66452 -2.47358 -0.37321 0.373207 0.508451 0.47202 0.603489 0.301744 　 -0.05507 -0.11014 -0.09264 -0.086 -0.01298 0.012975 0.017677 0.01641 0.020981 0.010491 　 -0.00383 -0.00322 -0.00299 -0.00045 0.000451 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 9.41847 8.743626 -18.1621 30.00958 -2.76038 -2.56257 -24.6866 -11.7634 合并各彎矩值。并將彎矩再分配一次 頂層 0 0.457 0.543 　 0.511 0 0.429 0.06 　 　 上柱 下柱 AC CA 上柱 下柱 CD DC 　 23.7982 -14.6305 27.73045 -9.93697 -20.4572 -8.70277 0 -4.18962 -4.97804 -2.48902 　 1.316532 2.633065 0 2.210538 0.309166 -0.30917 0 -0.60166 -0.71488 -0.35744 　 0.091326 0.182651 0 0.153341 0.021446 -0.02145 0 -0.04174 -0.04959 -0.02479 　 0.01267 0 0.010637 0.001488 -0.00149 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 0 18.96519 -18.9652 27.68758 0 -7.56245 -20.1251 -9.03487 三層 0.313 0.313 0.374 　 0.358 0.3 0.3 0.042 　 　 上柱 下柱 AC CA 上柱 下柱 CD DC 23.7982 18.33532 -18.3353 30.00042 -9.93697 -5.3275 -24.6729 -11.7771 -7.44884 -7.44884 -8.90053 -4.45026 　 2.575314 5.150628 4.316169 4.316169 0.604264 -0.60426 -0.80607 -0.80607 -0.96317 -0.48158 　 0.086203 0.172407 0.144475 0.144475 0.020227 -0.02023 -0.02698 -0.02698 -0.03224 -0.01612 　 0.005771 0.004836 0.004836 0.000677 -0.00068 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 15.51631 10.05343 -25.5697 30.38126 -5.47149 -0.86202 -24.0478 -12.4022 二層 0.313 0.313 0.374 　 0.358 0.3 0.3 0.042 　 　 上柱 下柱 AC CA 上柱 下柱 CD DC 18.33532 18.33532 -18.3353 30.00042 -5.3275 -5.3275 -24.6729 -11.7771 -5.73896 -5.73896 -6.85741 -3.4287 　 1.56736 3.134721 2.626861 2.626861 0.367761 -0.36776 -0.49058 -0.49058 -0.58619 -0.2931 　 0.052464 0.104929 0.087929 0.087929 0.01231 -0.01231 -0.01642 -0.01642 -0.01962 -0.00981 　 0.003512 0.002943 0.002943 0.000412 -0.00041 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 12.08936 12.08936 -24.1787 29.51197 -2.60977 -2.60977 -24.2924 -12.1576 底層 0.321 0.298 0.381 　 0.365 0.307 0.285 0.043 　 　 上柱 下柱 AC CA 上柱 下柱 CD DC 18.58613 8.743626 -18.1621 30.00958 -5.42413 -2.56257 -24.6866 -11.7634 -2.94282 -2.73196 -3.49288 -1.74644 　 0.804859 1.609719 1.353928 1.256904 0.189638 -0.18964 -0.25836 -0.23985 -0.30665 -0.15333 　 0.027982 0.055964 0.047071 0.043698 0.006593 -0.00659 -0.00898 -0.00834 -0.01066 -0.00533 　 0.001946 0.001636 0.001519 0.000229 -0.00023 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 15.37597 5.763477 -21.1394 29.77211 -4.02149 -1.26045 -24.4902 -11.9598 得內力圖如下 活載彎矩圖 活載剪力圖 活載軸力圖 風荷載作用下的內力計算 基本風壓:W0=0.45kN/㎡ 風載體型系數(shù)：μs=1.3 風壓高度系數(shù)：按B類地區(qū)，查表列如下表： 離地高度 5 10 15 20 μz 1 1 1.14 1.25 風振系數(shù)：房屋高度未超過30m，βz=1.0 主體結構計算時，垂直于建筑物表面的風荷載標準值為： ωk=βzμsμzω0,計算結果如下 層次 βZ μS Z μZ W0 A(㎡) Pw(kN) H M(kN.m) 4 1 1.3 16.35 1.1697 0.45 9.6525 6.60496 3.9 -6.43984 3 1 1.3 12.45 1.0686 0.45 9.6525 6.034077 3.9 -12.3231 2 1 1.3 8.55 1 0.45 9.6525 5.646713 3.9 -17.8286 1 1 1.3 4.65 1 0.45 10.58063 6.189666 4.2 -25.6992 風荷載作用下的內力計算采用D值法 1)各柱剪力如下 系數(shù) 四層 三層 A4A3 C4C3 D4D3 F4F3 A3A2 C3C2 D3D2 F3F2 K 1.19 1.75 1.75 1.19 1.19 1.75 1.75 1.19 α 0.3730 0.4667 0.4667 0.3730 0.3730 0.4667 0.4667 0.3730 D 0.4980 0.623 0.623 0.4980 0.4980 0.623 0.623 0.4980 V 1.4671 1.8353 1.8355 1.4671 2.8074 3.5120 3.5120 2.8074 系數(shù) 二層 一層 A2A1 C2C1 D2D1 F2F1 A1A0 C1C0 D1D0 F1F0 K 1.19 1.75 1.75 1.19 0.64 0.94 0.94 0.64 α 0.3731 0.4667 0.4667 0.3730 0.2424 0.3197 0.3197 0.2424 D 0.4980 0.623 0.623 0.4980 0.3006 0.3964 0.3964 0.3006 V 4.0617 5.0811 5.0811 4.0617 5.2774 6.9602 6.9602 5.2774 2）求反彎點高度 層數(shù) 第四層（m=4，n=4，h=3.9m） 柱號 K y0 α1 y1 α2 y2 α3 y3 y A4A3 1.19 0.36 1 0 0 0 1 0 1.404 C4C3 1.75 0.39 1 0 0 0 1 0 1.521 D4D3 1.75 0.39 1 0 0 0 1 0 1.521 F4F3 1.19 0.36 1 0 0 0 1 0 1.404 層數(shù) 第三層（m=4，n=3，h=3.9m） A3A2 1.19 0.45 1 0 0 0 1 0 1.755 C3C2 1.75 0.45 1 0 0 0 1 0 1.755 D3D2 1.75 0.45 1 0 0 0 1 0 1.755 F3F2 1.19 0.45 1 0 0 0 1 0 1.755 層數(shù) 第二層（m=4，n=2，h=3.9m） A2A1 1.19 0.46 1 0 0 0 1 0 1.794 C2C1 1.75 0.49 1 0 0 0 1 0 1.911 D2D1 1.75 0.49 1 0 0 0 1 0 1.911 F2F1 1.19 0.46 1 0 0 0 1 0 1.794 層數(shù) 第一層（m=4，n=1，h=4.2m） A1A0 0.64 0.68 1 0 0 0 1 0 2.856 C1C0 0.94 0.63 1 0 0 0 1 0 2.646 D1D0 0.94 0.63 1 0 0 0 1 0 2.646 F1F0 0.64 0.68 1 0 0 0 1 0 2.856 3）風荷載作用下側移驗算 位置 ∑Fωk ∑D ⊿u ⊿u/h 限值 4層 7.113033 2.242019 0.373247 0.0000957044 1/500 3層 13.61127 2.242019 0.714234 0.000183137 1/500 2層 19.69235 2.242019 1.033331 0.000264957 1/500 1層 26.35814 1.394137 2.224284 0.000529591 1/500 頂點 　 　 4.345096 0.000273276 1/650 4）風荷載作用下框架的內力值 柱端彎矩：柱上端彎矩M=V*（h-y) 柱下端彎矩M=V*y 梁端彎矩：先求出每個結點柱端彎矩之和，然后按梁的線剛度進行分配。 風荷載作用下框架的內力圖如下： 風載剪力圖 風載軸力圖  水平地震作用計算 抗震設防烈度為7度，Ⅱ類場地土，設計地震分組為第一組，抗震等級為三級，需要進行抗震計算。 水平地震作用采用底部剪力法。 1.各樓層重力荷載代表值 頂層 板自重：4.42*3.6*18=286.416kN 梁自重：（3.75+0.408）*7.2*2+（2.5+0.272）*3.6=69.8544kN 框架柱自重：0.54*0.54*25*（3.9/2+1.5）*4=100.602kN 圍護砌體自重：（2.3+2.49）*3.6*3.9+2.49*3.6*1.5*2=94.1436kN 活載：2.5*3.6*18=162kN G4=386.416+69.8544+100.602+94.1436+162/2=632.016kN 中間層 板自重：3.34*3.6*18=216.432kN 梁自重：（3.75+0.408）*7.2*2+（2.5+0.272）*3.6=69.8544kN 框架柱自重：0.54*0.54*25*3.9*4=113.724kN 圍護砌體自重：（2.3+2.49）*3.6*3.9*2=134.5032kN 活載：2.0*3.6*7.2*2+2.5*3.6*3.6=136.08kN G2=G3=216.432+69.8544+113.724+134.5032+136.08/2=602.5536kN 底層 板自重：3.34*3.6*18=216.432kN 梁自重：（3.75+0.408）*7.2*2+（2.5+0.272）*3.6=69.8544kN 框架柱自重：0.54*0.54*25*（3.9/2+4.2/2）*4=118.098kN 圍護砌體自重：（2.3+2.49）*3.6*4.05*2=139.6764kN 活載：2.0*3.6*7.2*2+2.0*3.6*3.6=136.08kN G1=216.432+69.8544+118.098+139.6764+136.08/2=612.1008kN 2.水平地震作用下框架的側移驗算 梁柱的線剛度 AC跨梁：=1.2*11875=22500kNm CD跨梁：=1.2*11111=13333.2kNm DF跨梁：=1.2*18750=22500kNm 底層柱：=37200kNm 其它層柱：=40060kNm 3.框架柱的側移剛度D值 　 底層 其它層 D K a D K a D 邊柱A 0.6048 0.4241 10733.5566 0.2808 0.1231 3891.4538 邊柱F 0.6048 0.4241 10733.5566 0.2808 0.1231 3891.4538 中柱C 0.9633 0.4938 12496.1738 0.4472 0.1828 5776.0419 中柱D 0.9633 0.4938 12496.1738 0.4472 0.1828 5776.0419 ∑D 46459.4607 19334.9913 4.框架自振周期計算 5.水平地震作用標準值和位移的計算 多遇地震作用下，設防烈度7度，查《抗震規(guī)范》表5.1.4-1，=0.08；Ⅱ類場地，設計地震分組為第一組，查《抗震規(guī)范》表5.1.4-2，=0.35s。 ，除有專門規(guī)定外，建筑結構的阻尼比應取0.05，由地震影響系數(shù)曲線，則 因為，所以不考慮頂部附加地震作用， 結構總水平地震作用標準值 =632.016+2*602.5536+612.1008=2449.224kN =0.066*0.85*2449.224=137.40kN 各層水平地震作用標準值、樓層地震剪力及樓層層間位移計算見下表 層 Gi Hi GiHi ∑GiHi Fi Vi ∑D ⊿Ue 4 632.0160 3.9 2464.8624 9735.6038 34.7870 34.7870 19334.9913 0.0018 3 602.5536 3.9 2349.9590 33.1653 67.9523 19334.9913 0.0035 2 602.5536 3.9 2349.9590 33.1653 101.1176 19334.9913 0.0052 1 612.1008 4.2 2570.8234 36.2824 137.4000 46459.4607 0.0030 其中 底層：=0.0030/4.2=1/1400<1/500（滿足） 二層：=0.0052/3.9=1/750<1/650（滿足） 6.水平地震作用下橫向框架的內力計算 框架柱剪力和柱端彎矩標準值 柱 層 h Vi ∑D D D/∑D Vik K y0 M下 M上 邊柱A 4 3.9 34.7870 19334.9913 3891.4538 0.2013 7.0014 0.2808 0.0800 2.1844 25.1210 3 3.9 67.9523 19334.9913 3891.4538 0.2013 13.6764 0.2808 0.3000 16.0014 37.3366 2 3.9 101.1176 19334.9913 3891.4538 0.2013 20.3514 0.2808 0.5300 42.0664 37.3041 1 4.2 137.4000 46459.4607 10733.5566 0.2310 31.7436 0.6048 0.7000 93.3262 39.9969 中柱C 4 3.9 34.7870 19334.9913 5776.0419 0.2987 10.3921 0.4472 0.1800 7.2952 33.2339 3 3.9 67.9523 19334.9913 5776.0419 0.2987 20.2997 0.4472 0.3300 26.1258 53.0432 2 3.9 101.1176 19334.9913 5776.0419 0.2987 30.2074 0.4472 0.5000 58.9044 58.9044 1 4.2 137.4000 46459.4607 12496.1738 0.2690 36.9564 0.9633 0.6500 100.8910 54.3259 中柱D 4 3.9 34.7870 19334.9913 5776.0419 0.2987 10.3921 0.4472 0.1800 7.2952 33.2339 3 3.9 67.9523 19334.9913 5776.0419 0.2987 20.2997 0.4472 0.3300 26.1258 53.0432 2 3.9