木材刀具切削試驗(yàn)臺增速機(jī)構(gòu)設(shè)計【17張CAD圖紙+PDF圖】
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南京林業(yè)大學(xué)
本科畢業(yè)設(shè)計（論文）
題 目： 木材刀具切削
試驗(yàn)臺增速機(jī)構(gòu)設(shè)計
學(xué) 院： 南方學(xué)院
專 業(yè)： 機(jī)械設(shè)計制造及其自動化
學(xué) 號： n090301126
學(xué)生姓名： 于翠萍
指導(dǎo)教師： 許林云
職 稱： 教授
二O一 三 年 五 月二十七 日
摘要
本文是在LQ-18型鋸鏈切削試驗(yàn)臺的基礎(chǔ)上，分析總結(jié)經(jīng)驗(yàn)，并結(jié)合設(shè)計要求對增速部分進(jìn)行設(shè)計。介紹試驗(yàn)臺的研究意義以及作用。本文主要設(shè)計了一種木材刀具切削試驗(yàn)臺增速機(jī)構(gòu)可以更好的評定油鋸、電鏈鋸鋸鏈的切削性能，即檢測鋸鏈的鋒利性、進(jìn)鋸的輕便性、鋸鏈運(yùn)轉(zhuǎn)的平穩(wěn)性及鋸切效率的高低。根據(jù)目前國內(nèi)外現(xiàn)有的生產(chǎn)鋸鏈品種規(guī)格多，適用于不同的油鋸、電鏈鋸，且工作時的鋸鏈切削速度高低差異很大，切削功耗相差很大。為能評定鋸鏈切削木材時的切削性能，所設(shè)計的試驗(yàn)臺，需能模擬鋸鏈的工作狀態(tài)，反映鋸鏈實(shí)際的切削速度和切削效率，因此應(yīng)具有較寬的切削速度調(diào)節(jié)范圍和進(jìn)給速度調(diào)節(jié)范圍；同時應(yīng)具有較大的傳遞扭矩，可保證大節(jié)距高效率的鋸鏈性能測定。
關(guān)鍵詞： 傳感器 試驗(yàn)臺 切削
Abstract
This paper was designed a kind of experiment table can be used for simultaneous measurement of the sensor to force three, and it can evaluation fire-fighting better, electricity chain saws chain saws the cutting performance, i.e., detecting the sharp sex, chain saws into the lighter materials, saw chain operation of the stability and saw cutting efficiency. In order to further improve the measurement accuracy of the sensor is adopted in this paper, a kind of at the same time use the eight anise ring measurement sensor, and the sensor of the direction of the force measurement high sensitivity, cross sensitivity small. First the ontology to carry on the design, determine its eight ear type anise ring structure, next to other parts design to meet the mechanical design requirements, in the final analysis, research patch position to be measured direction sensitivity, nonlinearity influence, and the measured direction across the influence of sensitivity. This design of four scheme, where each earrings on in a strain gauge set bridge, the same level or take the strain on the vertical line set of bridge, take the strain gauge on the diagonal earrings set bridge, all take the strain gauge set bridge. To contact the production practice, considering the change must be loaded points, finally choosing all take all of the strain gauge earrings set bridge.
Keyword： sensor；experiment table；cutting force
目錄
1 緒論 5
1.1 引言 5
1.2 木材刀具切削試驗(yàn)臺國內(nèi)外研究概況 5
1.2.1 國內(nèi)研究概況 5
1.2.2 國外研究概況 6
1.3 本文設(shè)計工作要求 7
2 增速機(jī)構(gòu)的整體設(shè)計 8
2.1 增速機(jī)構(gòu)整體方案的設(shè)計 8
2.2 電動機(jī)的類型選擇 8
2.3 增速機(jī)構(gòu)輸入和輸出連接裝置的選擇 9
3 增速機(jī)構(gòu)的設(shè)計 10
3.1帶傳動的設(shè)計 11
3.1.1 帶傳動的優(yōu)點(diǎn) 11
3.1.2 帶的選型 11
3.1.3 試驗(yàn)臺帶輪的工作情況 11
3.1.4 帶的工作參數(shù) 11
3.1.5 帶的計算設(shè)計 12
3.1.6 帶的張緊 15
3.2 齒輪級設(shè)計 16
3.2.1 傳動方式選擇 16
3.2.2 齒輪工作參數(shù) 16
3.2.3 齒輪計算設(shè)計 16
3.3 齒輪軸的設(shè)計計算 23
3.3.1 低速軸的設(shè)計與計算 23
3.3.2 高速軸的設(shè)計與計算 25
3.4 軸的強(qiáng)度校核計算 26
3.4.1 低速軸的校核計算 26
3.5 齒輪增速箱的設(shè)計 30
3.6 冷卻潤滑系統(tǒng)的設(shè)計 30
3.6.1 冷卻潤滑系統(tǒng)的設(shè)計 31
3.6.2 冷卻潤滑系統(tǒng)俯視圖 31
3.6.3 增速機(jī)構(gòu)維護(hù) 32
4 結(jié)論 36
致謝 37
參考文獻(xiàn) 38
附錄 40
1 緒論
1.1 引言
目前，能較全面科學(xué)地評定鋸鏈切削木材時切削性能鋸試驗(yàn)臺，市場上僅浙江一家企業(yè)擁有，是由我校機(jī)電院教師自主設(shè)計完成的。該鋸鏈切削性能試驗(yàn)臺可測定鋸鏈鋸齒上切削力的三個方向分力，即主切削力、進(jìn)給力和側(cè)向力；進(jìn)給機(jī)構(gòu)的進(jìn)給速度；驅(qū)動鏈輪軸的軸功率；鋸鏈的鋸切效率。通過該傳感器測定三個相互垂直的切削力可用來衡量刀具的切削性能（如鋸鏈、圓鋸片等），也可反應(yīng)木材或金屬材料的品質(zhì)。同時結(jié)合轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)速測試系統(tǒng)，可測定鋸鏈或圓鋸片的切削功率和切削效率。根據(jù)八角環(huán)式測力傳感器的基本原理，及鋸鏈或圓鋸片切削木材時所承受的最大阻力值，即可設(shè)計出合適的八角環(huán)傳感器結(jié)構(gòu)。而所謂的八角環(huán)八耳式三向測力傳感器是在以上的基礎(chǔ)上設(shè)計出的一款更加靈敏、更加準(zhǔn)確的一種傳感器。通過對八角環(huán)八耳式三向測力傳感器各個方向的力的標(biāo)定,分析研究貼片位置對被測方向靈敏度、非線性度的影響, 以及對非被測方向交叉靈敏度的影響。比較各個方案的貼片位置, 選出靈敏度最好，交叉靈敏度最小，同時非線性度最好的方案。
1.2 木材刀具切削試驗(yàn)臺增速機(jī)構(gòu)國內(nèi)外同類研究概況
1.2.1 國內(nèi)研究概況
我國自本世紀(jì)60年代以來，不斷進(jìn)行木材切削力的測定試驗(yàn)。特別是80年代以來的試驗(yàn)研究成果積累了許多有價值的數(shù)據(jù)。1964年中國東北林學(xué)院研制的T-1型試驗(yàn)臺，用電阻應(yīng)變片（環(huán)）和平衡重塊測量切向力和法向力。這在當(dāng)時的國內(nèi)外已屬于比較領(lǐng)先的技術(shù)。
1982年南京林學(xué)院研制的NL-1型試驗(yàn)臺，是利用薄壁圓筒形應(yīng)變傳感器同時測量兩向力。
1988年南京林業(yè)大學(xué)研制的MQ-30型試驗(yàn)臺，首次用交叉八角環(huán)測力傳感器同時直接測三向力 。
1992年南京林業(yè)大學(xué)研制的LQ-11[9]以及后來的LQ-18型切削平臺[10]都使用了交叉八角環(huán)測力傳感器這一新的技術(shù)。應(yīng)用于LQ-11的三向測力儀可同時測定切向力、法向力和側(cè)向力。側(cè)向力可反映鋸鏈的輕微跑偏, 測側(cè)向力可避免跑偏對切削阻力測定值帶來的嚴(yán)重影響。而LQ-18改善了三向測力傳感，采用先進(jìn)的計算機(jī)技術(shù)，具有測定精度高，重復(fù)性好等特點(diǎn)，使整機(jī)的多項(xiàng)技術(shù)指標(biāo)達(dá)到了國內(nèi)領(lǐng)先水平。
2010年上海大學(xué)對八角環(huán)三向測力的貼片進(jìn)行了研究[11]，提高貼片面應(yīng)變均勻度可以降低因貼片位置誤差引起的測量誤差, 是提高八角環(huán)測力刀架的測量精度的有效方法。應(yīng)用對稱性原理, 在傳統(tǒng)八角環(huán)測力刀架上下方增設(shè)凸起結(jié)構(gòu)可以顯著地改善應(yīng)變分布的均勻程度。
2010年南京航空航天大學(xué)和中國攪拌摩擦焊中心共同研究攪拌摩擦焊用測力八角環(huán)[12]。攪拌摩擦焊用八角環(huán)是一種測力元件，可看做為一個彈性系統(tǒng)，當(dāng)受到一定的激勵時會引起振動。通過對攪拌摩擦焊用測力八角環(huán)的有限元模態(tài)分析，得出了該八角環(huán)結(jié)構(gòu)的前12 階固有頻率和相應(yīng)振型，為該結(jié)構(gòu)的進(jìn)一步優(yōu)化設(shè)計和理論分析提供了可靠的依據(jù)。八角環(huán)的固有頻率跟彈性元件的結(jié)構(gòu)有關(guān)，因此，對彈性元件進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計能提高結(jié)構(gòu)的固有頻率，從而提高測力八角環(huán)的測量精度和工作穩(wěn)定性。
近些年，蘭州工業(yè)高等專科學(xué)校研究了八角環(huán)電阻式車削測力儀在車床三向力靜剛度測定中的應(yīng)用[13]。經(jīng)修復(fù)后的軸瓦在運(yùn)行中情況良好, 檢測振動值在允許范圍內(nèi), 且只花費(fèi)幾百元的人工費(fèi), 給工廠節(jié)約開支。對于剖分式軸瓦磨損較小的使用此法修理比較科學(xué)、經(jīng)濟(jì)。若該處理方法能夠得到推廣, 將延長一批同類型軸承的使用壽命, 給企業(yè)帶來更好的經(jīng)濟(jì)效益。
關(guān)于增速機(jī)構(gòu)的技術(shù)及機(jī)構(gòu)，國內(nèi)為了準(zhǔn)確的測量切削力, 很早就開展了對測力儀的研究, 但迄今為止, 還沒有完整的設(shè)計方案和定型的產(chǎn)品。增速傳動的方式很多, 常用的是齒輪傳動和帶傳動，如采用齒輪傳動必須設(shè)計專用高速齒輪箱, 不僅費(fèi)用高、加工時間長, 而且噪聲大, 影響周圍環(huán)境。而帶傳動傳動平穩(wěn)、噪聲小、造價低, 比較適合鋸鏈切削試驗(yàn)臺。但在上述功率、轉(zhuǎn)速、傳動比條件下, 一般需采用兩級帶傳動, 尺寸加大，造價也會上升, 故決定采用一級帶傳動。一般設(shè)計手冊上推薦普通2帶傳動的使用范圍是：傳動比i=2 ～4(≤7)，（減速傳動），帶輪轉(zhuǎn)速n≤7000r/min , 帶的線速度v≤25m/s,最好采用高速帶傳動,同時考慮購買和維修的方便。
1.2.2 國外研究概況
雖然近幾年國外也有利用雙延伸式八角環(huán)制成測力儀測拖拉機(jī)掛鉤處的二向力和用多個單一八角環(huán)組合測磨床工作時單向切削力和扭矩的案例，但是國外仍然以電阻應(yīng)變片形式來測量切削阻力。
1978年，日本研制的試驗(yàn)臺，用桁架式以電阻應(yīng)變片形式測量切向力和法向力。
1985年，德國STIHL公司研制的試驗(yàn)臺，利用測力電阻應(yīng)變形式測量切向力和法向力。A．Kissellaach教授在高速切削技術(shù)方面的研究有一些新的進(jìn)展。高速切削通過提高切削速度來減少加工時間并同時改進(jìn)切削質(zhì)量。高速切削提高了CNC機(jī)械的生產(chǎn)力，是木材加工中最有效益的加工方法之一。高速切削除了要有合適的機(jī)器設(shè)備外，最需要的是特殊刀具來輔助解決高速加工問題。傳統(tǒng)的鏤銑機(jī)主軸轉(zhuǎn)速為18000dmin，而高速切削主軸轉(zhuǎn)速則達(dá)30000dmin甚至更高。削進(jìn)給速度同主軸轉(zhuǎn)速是成比例的，因此主軸轉(zhuǎn)速加倍進(jìn)給速度也要加倍。
九十年代中期，美國McCULLOCH公司，澳大利亞林產(chǎn)品實(shí)驗(yàn)室，芬蘭農(nóng)業(yè)工程研究所都使用自己的方法測量切削阻力，但是都無法同時測量法向，切向和側(cè)向三個方向的切削阻力。
關(guān)于增速機(jī)構(gòu)的技術(shù)及機(jī)構(gòu)方面，國外關(guān)于測力儀的研究進(jìn)展快得多, 已處于實(shí)用階段。在國際市場上已有專門的廠商提供多種型號的切削和磨削測力儀。定型的測力儀特點(diǎn) 為 1g, 固有振動頻率不低于2.5千赫。最大相互干擾小于1%,且能補(bǔ)償。
1.2.3國內(nèi)外同類概況總結(jié)
國內(nèi)外對于木材切削試驗(yàn)臺增速機(jī)構(gòu)的發(fā)展正在逐步發(fā)展，改進(jìn)。機(jī)構(gòu)的細(xì)節(jié)設(shè)計還需要適當(dāng)?shù)母倪M(jìn)與調(diào)試。還需要一批技術(shù)人才進(jìn)行設(shè)計、研發(fā)。總的來說，國外的增速機(jī)構(gòu)設(shè)計技術(shù)相對先進(jìn)些。一般切削速度的調(diào)節(jié)范圍為10～15000rpm，增速齒輪箱高速運(yùn)轉(zhuǎn)時要進(jìn)行冷卻、潤滑。現(xiàn)在，高性能、高壽命、高速度、重切削的圓鋸機(jī)是鋸機(jī)圓鋸設(shè)計的基本要求，國產(chǎn)圓鋸機(jī)已經(jīng)打入國際市場，但我們的產(chǎn)品在技術(shù)上還沒有和國際接軌。國外鋸機(jī)主軸轉(zhuǎn)速超過4000r／min的已經(jīng)非常普遍，圓鋸機(jī)工作臺移動的速度最高可達(dá)80m／min，多鋸片圓鋸機(jī)的基本功能和質(zhì)量已經(jīng)和帶鋸機(jī)接軌。
1.3 本文設(shè)計工作要求
根據(jù)本次設(shè)計任務(wù)，切削速度的調(diào)節(jié)范圍為10～15000rpm，鏈鋸驅(qū)動功率18.5Kw，增速齒輪箱高速運(yùn)轉(zhuǎn)時要進(jìn)行冷卻，潤滑。本次內(nèi)容要求有：試驗(yàn)臺增速機(jī)構(gòu)方案、結(jié)構(gòu)、輸入和輸出連接裝置設(shè)計，以及齒輪箱冷卻潤滑系統(tǒng)設(shè)計。即在設(shè)計傳動部分時，從帶傳動出發(fā)，經(jīng)高速齒輪箱。因?yàn)槭歉咚冽X輪，所以對冷卻、潤滑要求較高，所以需考慮潤滑方式和設(shè)計相適應(yīng)的冷卻裝置。
2 增速機(jī)構(gòu)的整體設(shè)計
2.1 增速機(jī)構(gòu)整體方案的設(shè)計
為能評定鋸鏈切削木材時的切削性能，所設(shè)計的試驗(yàn)臺，要能夠模擬鏈鋸的工作狀態(tài)，反映鋸鏈的實(shí)際切削速度和切削效率，因此要具有較寬的切削速度調(diào)節(jié)范圍和進(jìn)給速度調(diào)節(jié)范圍；同時應(yīng)具有較大的傳遞扭矩，以保證大節(jié)距高效率的鏈鋸性能測定。
根據(jù)設(shè)計要求,本次需設(shè)計的是一臺能夠滿足切削速度在10~15000rpm范圍內(nèi)進(jìn)行調(diào)節(jié)，并且鏈鋸驅(qū)動功率達(dá)到18.5kw的增速機(jī)構(gòu)。
2.2 電動機(jī)的類型選擇
能大范圍進(jìn)行無極調(diào)速的電動機(jī)主要有兩類，一類是直流電動機(jī)，另一類是調(diào)速電動機(jī)。由于直流電動機(jī)的缺點(diǎn)是要另加直流電源，價格高，體積大，且外特性比較軟，不適合木材刀具切削試驗(yàn)臺。所以本次設(shè)計的切削試驗(yàn)臺我們選擇調(diào)速電動機(jī)為YTP系列變頻調(diào)速三相異步電動機(jī)，如下圖2-1所示。
圖2-1 YTP系列變頻調(diào)速三相異步電機(jī)
YTP系列變頻調(diào)速三相異步電動機(jī)是以變頻調(diào)速裝置為供電電源的變頻調(diào)速三相異步電動機(jī)，與變頻裝置組成的系統(tǒng)能夠?qū)崿F(xiàn)無級調(diào)速，達(dá)到節(jié)能和控制自動化的目的。 YTP系列變頻調(diào)速電動機(jī)是在公司原YSPA系列變頻調(diào)速電動機(jī)基礎(chǔ)上改進(jìn)設(shè)計的更新?lián)Q代產(chǎn)品。具有效率高、調(diào)速范圍廣、精度好、運(yùn)行穩(wěn)定、操作和維修方便等特點(diǎn)。適用于驅(qū)動軋鋼、起重、運(yùn)輸、機(jī)床、印染、造紙、化工、紡織、制藥等要求連續(xù)調(diào)速和頻繁正反轉(zhuǎn)的各種機(jī)械設(shè)備上，可與國內(nèi)外各種變頻裝置配套使用。
YTP系列變頻調(diào)速三相異步電動機(jī)是一種交流、高效、節(jié)能調(diào)速電動機(jī)，與變頻器配合使用，是機(jī)電一體化的調(diào)速新產(chǎn)品。
A: YTP系列變頻調(diào)速三相異步電動機(jī)優(yōu)點(diǎn)。
（1） 效率高，節(jié)能效果明顯。
（2） 調(diào)頻范圍廣，能在5Hz~100Hz甚至更寬的范圍內(nèi)平滑無極調(diào)速。
（3） 噪音低、振動小。
（4） 起動力矩大，低頻起動對負(fù)載沖擊小。
（5） 結(jié)構(gòu)簡單，運(yùn)行穩(wěn)定（尤其在低頻時）、使用可靠，維護(hù)方便。
（6） 體積小、重量輕，除風(fēng)罩比Y系列異步電動機(jī)稍長外，其它外形及安裝尺寸皆相同。便于安裝。
（7） 起動電流小，無須附加起動設(shè)備。
（8） 單獨(dú)裝有軸流風(fēng)機(jī)，在不同轉(zhuǎn)速下均有較好的冷卻效果。
（9）應(yīng)有范圍廣，可作恒轉(zhuǎn)矩（50Hz以下）、恒功率（50Hz以上）或遞減轉(zhuǎn)矩負(fù)載機(jī)械無級調(diào)速之用，基本可以取代任何一種調(diào)速產(chǎn)品。
2.3 增速機(jī)構(gòu)輸入和輸出連接裝置的選擇
增速傳動的方式非常多，常用的有齒輪傳動和帶傳動。
齒輪傳動有高效率、工作可靠、結(jié)構(gòu)緊湊、傳動比穩(wěn)定、壽命長等優(yōu)點(diǎn)，但齒輪傳動的制造安裝的精度要求高，且價格貴，不宜用于傳動距離太大的場合，所以可采用由變頻電動機(jī)經(jīng)皮帶傳動送至齒輪箱后實(shí)現(xiàn)增速，增速后實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)速從10~15000r/min。
帶傳動傳動平穩(wěn)，價格低廉，緩沖吸振，通過帶傳動的緩沖，高速齒輪箱的壽命可以延長，避免了齒輪折斷的問題。所以使用帶傳動的方式。
帶輪的另一端與增速齒輪箱通過平鍵連接，經(jīng)過增速齒輪箱加速后，輸出軸由花鍵軸套與轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)矩傳感器相連，以便轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)矩傳感器能測出實(shí)時的轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)矩，通過轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)矩傳感器之后，最終通過花鍵軸套與切削機(jī)構(gòu)相連。
傳動示意圖:
圖2-2 增速機(jī)構(gòu)傳動示意圖
3 增速機(jī)構(gòu)設(shè)計
3.1帶傳動的設(shè)計
3.1.1 帶傳動的優(yōu)點(diǎn)
變頻調(diào)速電機(jī)的輸出接帶輪，因?yàn)閹鲃泳哂袃r格低廉，傳動平穩(wěn)，緩沖吸振等特點(diǎn)，通過帶傳動的緩沖，可以延長高速齒輪箱的壽命，避免齒輪折斷的問題。
3.1.2 帶的選型
帶傳動的主要類型按傳動原理分：
（1）摩擦帶傳動，靠傳動帶與帶論間的摩擦力實(shí)現(xiàn)傳動，如V帶傳動、平帶傳動等。
（2）嚙合帶傳動，靠帶內(nèi)側(cè)凸齒與帶輪外緣上的齒槽相嚙合實(shí)現(xiàn)傳動，如同步帶傳動。
通過對各種帶傳動的比較，V帶的截面形狀為梯形，工作面為兩側(cè)面，帶輪的輪槽截面為梯形。在相同張緊力和摩擦力系數(shù)的條件下，V帶產(chǎn)生的摩擦力要比平帶的摩擦力大，所以V帶傳動能力強(qiáng)，結(jié)構(gòu)更緊湊，在機(jī)械傳動中應(yīng)用最廣泛。且V帶已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化，所以第一級增速傳動選擇V帶。
查閱 《機(jī)械設(shè)計手冊單行本—帶傳動和鏈傳動》，對比各種類型的V帶，我們可以選擇普通V帶或?qū)扸帶。寬V帶曲撓性好，耐熱性和耐側(cè)壓性能較好，主要應(yīng)用于無級變速傳動，但是考慮購買和維修的方便，最后還是決定選用普通V帶。
3.1.3 試驗(yàn)臺帶輪的工作情況
鋸鏈切削試驗(yàn)臺不同于一般機(jī)械設(shè)備，屬于間斷工作，年累計工作時間非常短，所以可以根據(jù)零件短時間工作能力進(jìn)行計算，而不需按照常規(guī)計算考慮帶傳動長期連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)，以帶的疲勞應(yīng)力作為計算基礎(chǔ)。
3.1.4 帶的工作參數(shù)
1.帶傳動工作情況：載荷變動小 ，主要是空、輕載啟動；
2.所需傳遞的額定功率：P=18.5Kw；
3.大帶輪的轉(zhuǎn)速：n2=2930r/min；
4.初步設(shè)計傳動比為。
為了與減速V帶傳動的符號一致，本文代號角標(biāo)1的代表小輪，下標(biāo)2代表大輪，以下不另說明。
3.1.5 帶的計算設(shè)計
1. 設(shè)計功率：
P=18.5Kw P－傳遞的功率
KA =1.11 KA－工況系數(shù)。載荷變動小 ，主要是空、輕載啟動，故KA取1.1
查閱 《機(jī)械設(shè)計手冊單行本》帶傳動：增速傳動時KA應(yīng)乘下列系數(shù)
增速比
1.25~1.74
1.75~2.49
2.5~3.49
≥3.9
系數(shù)
1.05
1.11
1.18
1.28
Pd=1.05KAP=1.05×1.1×18.5Kw=21.3675Kw
2. 傳動比：
因?yàn)閚2=2930r/min 那么n1=4395r/min。
3. 選定帶型：
增速型V帶傳動的帶型選擇，同樣借助選型圖，根據(jù)計算功率Pd和小輪轉(zhuǎn)速來確定。可以選擇A型號。其截面尺寸節(jié)寬bP=11，頂寬b=13，高度h=8.0，楔角α=40°，適用的槽形的基準(zhǔn)寬度11 。
4. 小帶輪基準(zhǔn)直徑：
參考帶傳動表14.1-18，取dd1=125mm
大輪基準(zhǔn)直徑dd2=i dd1(1-ε)=1.5×125（1-0.02）mm=183.75mm由表14.1-18取dd2=180mm。
5． 驗(yàn)算帶速：
普通Vmax=25~30m/s,帶速合適。
6. 初定軸間距：
0.7(dd1+ dd2)≤a0<2(dd1+ dd2) 即213.5mm≤a0<610mm 初定中心距a0=400mm。
7. 所需基準(zhǔn)長度：
由帶傳動表14.1-7 取Ld=1250mm。
8. 實(shí)際軸間距：
a取整460mm。
安裝時所需最小軸間距：
張緊或補(bǔ)償伸長所需最大軸間距：
9. 小帶輪包角：
s
10． 單根V帶傳遞的額定功率
根據(jù)dd1=125mm和
由表14.1-17查得A型帶P1=3.25Kw。
11. 考慮傳動比的影響，額定功率的增量由表14.1-17c查得。
12. V帶的根數(shù)：
由表14.1-13查得Kα=0.98
由表14.1-15查得KL=0.96
根
因?yàn)榍邢髟囼?yàn)臺使用頻率和工作時間都較短，所以可以選擇6根帶。
13. 單根V帶的預(yù)緊力：
由表14.1-14查得m=0.10Kg/m
14. V帶的傳動效率：
查手冊取0.92，則
15. 帶輪的結(jié)構(gòu)和尺寸：
大帶輪的結(jié)構(gòu)和尺寸
A. 由Y160L-2電動機(jī)可知，軸直徑為d=42mm，長度L=645，故大帶輪的軸孔直徑應(yīng)取d0=42mm，長度應(yīng)小于110mm。
B. 由表14.1-24查得（d0=42mm，dd2=180mm），大帶輪結(jié)構(gòu)為輻板輪。
C. 大帶輪圖：
圖3-1 大帶輪圖
小帶輪的結(jié)構(gòu)和尺寸
A. 小帶輪的孔直徑：初步確定齒輪軸的最小直徑，選取軸的材料為45號鋼，調(diào)質(zhì)處理，根據(jù)《機(jī)械設(shè)計—高教版》表15-3，取A0=120，于是得，為了增加齒輪軸的剛度以及結(jié)合手冊，取d0=20mm。
B. 由表14.1-24查得（d0=20mm，dd1=125mm），小帶輪結(jié)構(gòu)為輻板輪。
C. 小帶輪圖：
圖3-2小帶輪圖
16.齒輪級的功率：
查手冊聯(lián)軸器取0.99，
注：以上所有的表和圖（除了特別指明的）都是參考《機(jī)械設(shè)計手冊單行本—帶傳動和鏈傳動》
3.1.6 帶的張緊
V帶傳動運(yùn)轉(zhuǎn)一段時間后，會因?yàn)閹У乃苄宰冃魏湍p而松弛。為了保證傳動正常工作，應(yīng)定期檢查帶的松弛程度，采取相應(yīng)的補(bǔ)就措施。
這里我們采用滑道式定期張緊裝置，采用改變中心距的方法來調(diào)節(jié)帶的拉應(yīng)力，使帶重新恢復(fù)張緊。
圖3-3 滑道式張緊裝置
3.2 齒輪級設(shè)計
3.2.1 齒輪傳動
齒輪級的傳動，我們可選擇漸開線圓柱齒輪傳動、圓錐齒輪傳動、蝸桿傳動等。圓錐齒輪傳動主要用于空間交錯軸，蝸桿傳動缺點(diǎn)傳動效率低，所以我們選擇漸開線圓柱齒輪傳動。漸開線圓柱齒輪傳動的特點(diǎn)是傳動速度和功率范圍很大；傳動效率高，一對齒輪可達(dá)98~99.5%，且精度愈高，效率愈高；對中心距的敏感性小，裝配和維修都比較簡單；可以進(jìn)行變位切削及各種修形、修緣，以適應(yīng)提高傳動質(zhì)量的要求；利于進(jìn)行精確加工。它的傳動比單級1~8，最大可到10，傳動功率25000~105Kw，且該種傳動應(yīng)用很廣。
漸開線圓柱齒輪有直齒圓柱齒輪和斜齒圓柱齒輪，我們選擇斜齒圓柱齒輪。因?yàn)樵摷壥歉咚偌墸x用斜齒圓柱齒輪傳動工作平穩(wěn)，在精度等級相同時，允許傳遞的圓周速度較高，在忽略摩擦力的影響下，高速級的轉(zhuǎn)矩是低速級的1/i，其軸向力小。
注：為了與減速傳動的符號一致，本文代號標(biāo)3的代表小齒輪，下標(biāo)4代表大齒輪。
3.2.2 齒輪工作參數(shù)
輸入功率P=16.84Kw，大齒輪的轉(zhuǎn)速n4=4395r/min，設(shè)定傳動比i=3.5，單向運(yùn)轉(zhuǎn)，假設(shè)壽命10年，以每年200天，每天工作4小時。
3.2.3 齒輪計算設(shè)計
1. 選定齒輪的類型、精度等級、材料及齒數(shù)：
a) 選用斜齒圓柱齒輪傳動。
b) 由于轉(zhuǎn)速較高，故初選6級精度。
c) 材料選擇。由《機(jī)械設(shè)計手冊單行本—齒輪傳動》表16.2-59、60、64、65選擇齒輪
材料為:
小齒輪：40Cr，調(diào)質(zhì)，硬度為280 HBS
大齒輪：45鋼，調(diào)質(zhì)，硬度為240HBS，二者材料硬度差40HBS。
由圖16.2-17及圖16.2-26按MQ級質(zhì)量要求取值，查得
2. 按接觸強(qiáng)度初步確定中心距，并初選主要參數(shù)：
a) 按表16.2-33
式中 大齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩T3：
斜齒圓柱齒輪傳動的效率取0.97，，則T3=10.78Nm
載荷系數(shù)K：考慮機(jī)構(gòu)為增速傳動，兩支撐相對于小齒輪做對稱布置，速度較高，載荷均勻平穩(wěn)，取K=1.6。
齒寬系數(shù)：取。
齒數(shù)比u：暫取u=i=3.5。
許用接觸應(yīng)力為 ：按表16.2-33
按表16.2-33，取安全系數(shù)最小，按大齒輪計算
將以上數(shù)據(jù)代入計算中心距的公式得：
考慮加工影響，中心距取a=100mm。
b) 按經(jīng)驗(yàn)公式，。
標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)取mn=1.5。
c) 初取β=9°，cosβ=cos9°=0.98800。
，取，，取
精求螺旋角β
所以
。
3. 校核齒面接觸疲勞強(qiáng)度：
按表16.2-34
式中 分度圓上的圓周力Ft
使用系數(shù)KA：查表16.2-36，得KA=1。
動載荷系數(shù)KV：
查 《機(jī)械設(shè)計—高教版》圖10-8，取KV=1.15
齒向載荷分布系數(shù)按表16.2-40
齒向載荷分配系數(shù)：按
查表16.2-42, 。
節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)：按，x=0，查圖16.2-15，
查表16.2-43，
按接觸強(qiáng)度計算的重合度及螺旋角系數(shù):
首先計算當(dāng)量齒數(shù)
求當(dāng)量齒輪的端面重合度：。
按，， ，從圖16.2-10可分別查得。所以。
按，，查圖16.2-11，縱向重合度
按，，，查圖16.2-16，。
將以上各數(shù)值代入齒面接觸應(yīng)力計算公式得：
計算安全系數(shù)SH：按表16.2-34
式中，壽命系數(shù)：先計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)：
對調(diào)質(zhì)鋼，從圖16.2-18,按查得。按查得。
潤滑油膜影響系數(shù):取
工作硬化系數(shù)：因小齒輪齒面未硬化處理，齒面未光整，故取。
接觸強(qiáng)度計算的尺寸系數(shù)：根據(jù)圖16.2-22，。
將以上數(shù)值代入安全系數(shù)的計算公式得
按表16.2-46，。
，故安全。
4. 校核齒根疲勞彎曲強(qiáng)度：
式中 彎曲強(qiáng)度計算的載荷分布系數(shù)：
彎曲強(qiáng)度計算的載荷分配系數(shù)：
。
復(fù)合齒形系數(shù)：按，
查圖16.2-23，得,。
彎曲強(qiáng)度計算的重合度與螺旋角系數(shù)
按，，查圖16.2-11，
將以上數(shù)值代入齒根彎曲計算公式得
計算安全系數(shù)SF:按表16.2-25
式中，壽命系數(shù)YNT：對調(diào)質(zhì)鋼，由圖16.2-27按，查得，
按，查得。
相對齒根圓角敏感系數(shù)：由圖16.2-23知，。查表16.2-48，
。
相對齒根表面狀況系數(shù)為；查表16.2-71，齒面粗糙度，得
。
尺寸系數(shù)：根據(jù)圖16.2-28，。
將以上數(shù)值代入安全系數(shù)SF的公式得
、都大于,故安全。
5. 主要尺寸：
mn=1.5
6. 齒輪的結(jié)構(gòu)：
圖3-4 齒輪結(jié)構(gòu)
7. 齒輪的選擇：
按，從圖16.2-7，P4線的上方區(qū)域初選。
在圖16.2-9中從及決定的點(diǎn)引L射線上按
，，，
8. 齒輪的加工精度：
圖3-5 大齒輪加工精度《機(jī)械設(shè)計手冊單行本—齒輪傳動》
3.3 齒輪軸的設(shè)計計算
3.3.1 低速軸的設(shè)計與計算
1. 根據(jù)表19.3-1公式初步計算軸徑，由于材料選的是45號鋼，由表19.3-2選取A0=120，則得
考慮需要用到鍵鏈接，需將其軸徑增加4％~5％，取d0=20mm。
2. 軸段①的設(shè)計：
相應(yīng)的軸端①的直徑d0=20mm，其長度L1待定。
3. 軸段②的設(shè)計：
考慮到與密封圈的配合，軸肩的高度為h=(0.07~0.1)d1=1.4~2mm，軸端②的軸徑，其最終由密封圈決定，結(jié)合該處軸的圓周速度，可選用氈圈油封，查《機(jī)械設(shè)計手冊單行本—密封件、密封與潤滑》，表10.1-73，選取氈圈d=25mm，D=39mm，d1=24mm，B=7mm，溝槽D0=38mm，d0=26mm，b=6mm，則d2=25mm，軸②的長度L2根據(jù)箱體尺寸來確定。
4. 軸段③的設(shè)計：
軸段③上安裝軸承，考慮斜齒輪受徑向力，圓周力，軸向力，軸承類型選角接觸球軸承，其直徑應(yīng)既便于軸承安裝，又應(yīng)符合軸承內(nèi)徑系列?，F(xiàn)暫時取軸承型號為7006C，其內(nèi)徑d=30 mm，外徑D=47mm，寬度B=12mm，內(nèi)圈可以采用套筒定位，軸肩直徑da=36mm，套筒長度a=15mm,外圈定位軸肩Da=49mm,所以軸段③的直徑d3=30mm。L3待定。
5. 軸段④的設(shè)計：
因?yàn)閎4=50mm，所以取軸段④的長度L4=48mm。軸段④用來安裝齒輪，這里軸徑可以取d4=34mm。因?yàn)辇X寬b=50mm，取L4=48mm。
6. 軸段⑤的設(shè)計：
大齒輪采用軸肩定位，通常軸肩的高度h=（0.07~0.1）d=（0.07~0.1）×34=2.38~3.4mm，結(jié)合軸承的內(nèi)圈尺寸，所以取d5=37mm，軸段⑤長度L5待定。
7. 軸段⑥的設(shè)計：
取d6=36mm，長度L6由裝配草圖決定。
8. 軸段⑦的設(shè)計：
軸段⑦安裝軸承，取軸承型號為7006C，其內(nèi)徑d=30 mm，外徑D=47mm，寬度B=12mm，內(nèi)圈可以采用套筒定位，軸肩直徑da=36mm，外圈定位軸肩Da=49mm，所以軸段的直⑦徑d7=30mm。L7待定。
9. 根據(jù)裝配圖，各軸段的長度和直徑如下圖：
圖3-6 低速軸各軸段長度和直徑
3.3.2 高速軸的設(shè)計與計算
1. 根據(jù)表19.3-1公式計算軸徑，由于材料為45號鋼，由表19.3-2選取A0=120，則得斜齒圓柱齒輪傳動的效率取0.97。
2. 軸段①的設(shè)計：
綜合實(shí)際情況，取軸端①的直徑d1=13mm。
3. 軸段②的設(shè)計：
考慮到與密封圈的配合，軸肩的高度為h=(0.07~0.1)d1=1.4~2mm，軸端②的軸徑 其最終由密封圈決定，結(jié)合該處軸的圓周速度，可選用氈圈油封，查《機(jī)械設(shè)計手冊單行本—密封件、密封與潤滑》，表10.1-73，選取氈圈公稱軸徑為d=16mm，D=29mm，d1=14mm，B=6mm，溝槽D0=28mm，d0=16mm，b=5mm，則d2=16mm。
4. 軸段③的設(shè)計
軸段③上安裝軸承，考慮斜齒輪受徑向力，圓周力，軸向力，軸承類型選角接觸球軸承，其直徑應(yīng)既便于軸承安裝，又應(yīng)符合軸承內(nèi)徑系列?，F(xiàn)暫時取軸承型號為7004C，其內(nèi)徑d=20 mm，外徑D=42mm，寬度B=12mm，其他尺寸d2=26.9mm，D2=35.1mm內(nèi)圈可以采用套筒定位，軸肩直徑da=25mm，,外圈定位軸肩Da=37mm,故軸段③的直徑d3=20mm。
5. 軸段④的設(shè)計
該軸段為小齒輪。
6. 軸段⑤的設(shè)計：
同軸段③。
7. 根據(jù)裝配圖，各軸段的長度和直徑如下圖：
圖3-7個高速軸各軸段直徑和長度
3.4 軸的強(qiáng)度校核計算
3.4.1 低速軸的校核計算
1. 按轉(zhuǎn)矩初步估算軸徑：
初選軸的材料為45號鋼，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，由表19.1-1查得材料的力學(xué)性能數(shù)據(jù)為
=650MPa
=360MPa
=270MPa
=155MPa
根據(jù)表19.3-1公式初步計算軸徑，由于材料為45號鋼，由表19.3-2選取A0=120，則得
考慮需要用到鍵鏈接，需將其軸徑增加為4％~5％，故取d0=20mm。
2. 軸的機(jī)構(gòu)設(shè)計如圖3.4.a：
3. 軸上的受力分析：
已知：P=17.02Kw，大齒輪的轉(zhuǎn)速n4=4395r/min ，
∴傳遞轉(zhuǎn)矩T4=36.59
4. 求支反力：
1) 在水平平面內(nèi)的支反力（圖3.4.b）由得
同理 ，則。
2) 在垂直平面內(nèi)的支反力（圖3.4.c）由圖可知
3) 總彎矩：
4) 彎矩圖：
圖3-8 彎矩圖
5. 扭矩T：
6． 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度：
進(jìn)行校核時，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面的強(qiáng)度。根據(jù)相應(yīng)公式及上圖中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力，取α=0.6，軸的計算應(yīng)力為
前已選定軸的材料為45鋼，查表得，，故安全。
7. 校核軸的抗彎強(qiáng)度：
由彎矩圖可知，齒輪處軸剖面左側(cè)彎矩最大，且作用有轉(zhuǎn)矩，故此剖面為危險剖面。
抗彎截面系數(shù)為 ：
抗扭曲截面系數(shù)為 ：
截面上的彎曲應(yīng)力：
截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力：
按彎曲合成強(qiáng)度進(jìn)行校核計算，對于單向轉(zhuǎn)動的轉(zhuǎn)軸，轉(zhuǎn)矩按脈動循環(huán)處理，故折合系數(shù)α=0.6，則當(dāng)量應(yīng)力為：
由機(jī)械設(shè)計第八版課本表10-1查得45鋼常化抗拉強(qiáng)度極限650MPa
運(yùn)用插值法查得軸的許用彎曲應(yīng)力，，強(qiáng)度滿足要求。
8. 校核鍵的連接強(qiáng)度：
選用鍵 6×6 GB/T1096-2003 b=6mm,h=6mm,L=90mm
10×8 GB/T1096-2003 b=10mm,h=8mm,L=40mm
小帶輪鍵鏈接的擠壓應(yīng)力為：
大齒輪鍵鏈接的擠壓應(yīng)力為：
鍵，軸及聯(lián)軸器的材料都為鋼，，，強(qiáng)度足夠。
8. 校核軸承的壽命：
1) 軸承的軸向力
查機(jī)械設(shè)計手冊，7006C基本額定載荷Cr=15.1kN，Cor=172kN，e=0.38，X=0.44，Y=1.47
，即。
外部軸向力：
此軸有左移趨勢，但由軸承部件的結(jié)構(gòu)圖分析可知軸承Ⅰ將使得軸保持平衡，故兩軸承的軸向力分別為：
2) 計算當(dāng)量動載荷
因?yàn)?，則軸承1的當(dāng)量動載荷為：
因?yàn)?，則軸承1的當(dāng)量動載荷為：
，∴
預(yù)期壽命為：，預(yù)期壽命小于軸承1的設(shè)計所得壽命，所以設(shè)計合理。
3.5 齒輪增速箱的設(shè)計
高速齒輪箱的基本尺寸,如下：
名稱
符號
尺寸
機(jī)座壁厚
8
機(jī)蓋壁厚
8
機(jī)座凸緣厚度
12
機(jī)蓋凸緣厚度
12
機(jī)座底凸緣厚度
20
地腳螺釘直徑
16粗牙全螺紋六角螺栓
地腳螺釘數(shù)目
4
軸承旁連接螺栓直徑
12
機(jī)蓋與機(jī)座連接螺栓直徑
8
聯(lián)接螺栓d2的間距
150
軸承端蓋螺釘直徑
8
窺視孔蓋螺紋直徑
8
定位銷直徑
8
d1、d2、d3至外機(jī)壁的距離
18,13,13
d1、d2至凸緣邊緣距離
16,11,
軸承旁凸臺半徑
16
外機(jī)壁至軸承座端面距離
1
大齒輪頂圓與內(nèi)機(jī)壁的距離
10
齒輪端面與內(nèi)機(jī)壁距離
10
機(jī)蓋、機(jī)座肋厚
7,7
軸承端蓋凸緣厚度
12
軸旁連接螺栓距離
S
D2
箱體圖如下：
圖3-9 增速箱
3.6 冷卻潤滑系統(tǒng)的設(shè)計
3.6.1 冷卻潤滑系統(tǒng)的設(shè)計
當(dāng)齒輪傳動件的線速度較高時，常用的潤滑方式有浸潤潤滑和壓力潤滑。在一般情況下，當(dāng)齒輪的線速度小于12m/s時，箱體內(nèi)采用浸潤潤滑即可滿足使用要求，當(dāng)齒輪線速度大于12m/s時，應(yīng)考慮采用壓力潤滑方式，壓力潤滑不僅可以使箱體內(nèi)各部分的傳動件得以充分的潤滑而且可以使被攪熱的潤滑油在從油箱到齒輪箱循環(huán)的過程中得到較好的冷卻，從而改善齒輪箱工作條件延長壽命。12m/s的齒輪線速度并不是采用浸油潤滑或者壓力潤滑的嚴(yán)格界限，還應(yīng)根據(jù)傳動功率的大小齒輪材料的精度及工作條件等因素進(jìn)行綜合考慮。當(dāng)齒輪箱傳遞功率小而且傳動件的抗膠合能力強(qiáng)、工作環(huán)境好時，即使齒輪箱線速度高于12m/s，也可以使用浸油潤滑：反之，則采用壓力潤滑。
我們這里傳遞的功率顯然比較大，達(dá)到了18.5kW，所以必然要選擇壓力潤滑。
圖3-10噴油潤滑
壓力潤滑的油路選擇：壓力潤滑油路的兩端件是油箱和齒輪箱，中間由進(jìn)油管，回油管和油泵連接。潤滑油的噴油壓力為（1.5~3）×105Pa根據(jù)這個參數(shù)可選取適當(dāng)?shù)挠捅?，油泵的流量?yīng)根據(jù)齒輪箱的結(jié)構(gòu)要求而定。在滿足齒輪箱潤滑條件的前提下，應(yīng)盡可能采用小的流量。因?yàn)楫?dāng)油泵流量較大時，因攪油過程而產(chǎn)生的能量損失增大，油溫也因此升高；另一方面又量較大時，回油管道的管徑也要因流量的要求增加，從而使結(jié)構(gòu)復(fù)雜，體積龐大。油箱還有散熱作用，其容量應(yīng)滿足油泵的流量要求和潤滑油的散熱，如果因空間
限制而無法滿足散熱要求時，我們應(yīng)設(shè)置冷卻系統(tǒng)對潤滑油進(jìn)行冷卻。
關(guān)于油泵動力的問題，在高速齒輪箱的潤滑油路中，油泵常用電動機(jī)作為動力源，這種方法比較簡單但由于要單獨(dú)為油泵設(shè)置電機(jī)而增加了成本。另一種方法是直接從齒輪箱的傳動軸中抽取動力。這種方法結(jié)構(gòu)緊湊，操作方便，制造成本低。但是，由于油泵要安裝在傳動軸的延伸端，箱體的軸承蓋不得不由悶蓋換為透蓋，增加了泄漏環(huán)節(jié)，降低了密封效果，那樣噪聲會比較大。我們在這里采取的是使用電動機(jī)作為動力源。
齒輪泵和驅(qū)動電機(jī)的綜合選擇：CB-B型齒輪油泵是將機(jī)械能轉(zhuǎn)換為液壓能的轉(zhuǎn)換裝置，由于該泵結(jié)構(gòu)簡單、噪音低、輸油平穩(wěn)、高轉(zhuǎn)速、自吸性能好。能用以輸送黏度為1~8礦物油，如液壓油，機(jī)械油，燃料油等。所以廣泛應(yīng)用于機(jī)床，液壓機(jī)械，工程機(jī)械的液壓系統(tǒng)作為系統(tǒng)的動力源，也可用于稀油站，冶金，礦山，石油，化工，紡織機(jī)械等設(shè)備中作輸油泵，潤滑泵，燃油泵用。
根據(jù)CB-B型齒輪油泵具體參數(shù)表，我們最終選擇CB-B10型齒輪油泵。它的額定轉(zhuǎn)速1450r/min，額定壓力2.5MPa，額定流量10L/min,容積效率那么與之配備一個JW7124三相異步電動機(jī)。具體參數(shù)如下，電壓380V，頻率50Hz，輸出功率550w，轉(zhuǎn)速1400r/min，輸入功率750w，額定電流值1.6A。重量7.2.Kg。
關(guān)于潤滑系統(tǒng)的回油問題，試驗(yàn)表明了回油的過程中會產(chǎn)生大量泡沫，造成回油障礙，使進(jìn)油、回油得不到平衡，潤滑油越積越多，為了消除泡沫可以采用兩種方法：一種是選用低泡沫潤滑油，另一種是在潤滑系統(tǒng)的回油口上設(shè)置濾油網(wǎng)，增設(shè)濾油網(wǎng)后產(chǎn)生的泡沫在回油時被濾油網(wǎng)打破，因而消除了氣泡堵塞回油通道的障礙，保證了潤滑系統(tǒng)的正常循環(huán)，設(shè)計濾網(wǎng)時為了保證潤滑系統(tǒng)的正常循環(huán)，濾油網(wǎng)網(wǎng)眼不可過小，另外一個要注意的問題是箱上方設(shè)一個氣孔，以保持壓力平衡。
為了使結(jié)構(gòu)緊湊，省去油箱，在潤滑油路中增設(shè)一個油冷卻器，油冷卻器種類繁多，常用的有板式冷卻器，風(fēng)冷式卻器，列管式冷卻器。板式冷卻器體積比較大，結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，在這里不適合。風(fēng)冷卻器，需要在冷卻油時鼓風(fēng)，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，也不是太適合，所以在這里就采用列管式油冷卻器。
3.6.2 冷卻潤滑系統(tǒng)俯視圖
圖3-11 冷卻潤滑系統(tǒng)
3.6.3 增速機(jī)構(gòu)維護(hù)
增速機(jī)構(gòu)安裝完畢后，要詳細(xì)檢查各連結(jié)部件是否有松動。初次啟動時確認(rèn)齒輪箱內(nèi)潤滑油已達(dá)到規(guī)定要求，并使冷卻潤滑系統(tǒng)電機(jī)通電，開啟潤滑系統(tǒng)電機(jī)泵，讓齒輪箱在一個較低的轉(zhuǎn)速下運(yùn)行30min。每次啟動時首先要檢查油位，要在靜止一段時間的情況下檢查油位，確保沒有油沫。正式開啟之前，所有管路應(yīng)該充滿油。如果要開啟視孔蓋，在開啟視孔蓋之前要徹底清除視孔蓋上及其周圍的灰塵、沙子等雜質(zhì)。確保不會有異物在開啟窺視孔蓋的時候落入齒輪箱。卸除視孔蓋螺栓，小心從箱體上卸下視孔蓋。蓋上孔蓋時應(yīng)嚴(yán)格按照力矩要求擰緊螺栓。在齒輪箱啟動前，務(wù)必保證供油系統(tǒng)工作正常，保證所有與箱體連接的管路除了放油口全部打開。在啟動時我們需要監(jiān)測以下項(xiàng)目（1）潤滑系統(tǒng)的牢固性(2)軸、齒輪是否轉(zhuǎn)動正常（3）齒輪箱整體的密封性。在齒輪箱工作12天后必須再次檢查密封性和油位。
齒輪箱內(nèi)部零件至少一年檢查一次，任何隱患都應(yīng)該被立即清除，齒輪箱的內(nèi)部檢查可以很容易的通過窺視孔實(shí)現(xiàn)。注意，當(dāng)開啟窺視孔蓋時，務(wù)必確保不能有任何東西進(jìn)入齒輪箱，以免造成齒輪箱的損壞。
4 結(jié) 論
本論文設(shè)計的試驗(yàn)臺是在LQ-18型鋸鏈切削性能試驗(yàn)臺的基礎(chǔ)上，采用的無極變頻調(diào)速，為增大轉(zhuǎn)速范圍。試驗(yàn)臺優(yōu)化了進(jìn)給機(jī)構(gòu)，實(shí)現(xiàn)了無極調(diào)速進(jìn)給運(yùn)動。本文的主要設(shè)計內(nèi)容有帶傳動級的設(shè)計、變頻電動機(jī)的類型選擇、齒輪增速級的設(shè)計以及通過理論計算繪制出V帶輪、齒輪和軸的工程圖。由于內(nèi)容相對較多、時間上安排不夠緊湊，設(shè)計過程中有些地方難免會有缺陷。總的來說 ，設(shè)計本身還是有不少需要完善和改進(jìn)的地方。例如我們沒有考慮到木材刀具切削試驗(yàn)臺操作過程中V帶和齒輪運(yùn)動過程的振動會對設(shè)計所帶來的影響；增速箱采用的是閉式硬齒，需計算齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度，考慮抗膠合、點(diǎn)蝕等得影響因素；還有油冷卻缺少詳細(xì)的理論設(shè)計計算等一些不全面的設(shè)計之處，還有待改進(jìn)。
總的來講，通過這次畢業(yè)設(shè)計的過程，我們確實(shí)熟練了許多機(jī)械設(shè)計專業(yè)方面的知識也熟練了自身的CAD繪圖技術(shù)。
致謝
為期三個月的畢業(yè)設(shè)計已然接近尾聲，回想這個做畢業(yè)設(shè)計的過程，離不開許林云老師在整個畢業(yè)設(shè)計過程中對我們的細(xì)心指引與教導(dǎo)，同時離不開與張衛(wèi)良同學(xué)跟張齊元同學(xué)的合作。我們一起討論、解決設(shè)計過程的疑難。
從開始到現(xiàn)在做畢業(yè)設(shè)計的過程中，不管是CAD制圖還是論文，許老師每次都認(rèn)真的幫我看，細(xì)心指出出現(xiàn)的錯誤，并教導(dǎo)我改進(jìn)的方法。導(dǎo)師嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)的態(tài)度、創(chuàng)新的思維方法和孜孜不倦的科研精神深深地感染了我。在此，向許老師表示最誠摯的感謝，以及對您的敬意。這些都是我以后走上工作崗位，走上社會，應(yīng)該學(xué)習(xí)并發(fā)揚(yáng)的。同時，我也要感謝大學(xué)期間辛苦培養(yǎng)我們的各位老師，是你們不知辛苦的教誨，讓我們得到健康的成長。同時，感謝學(xué)校為我們提供這么好的學(xué)習(xí)環(huán)境和機(jī)會！在南林如此美麗的環(huán)境，度過自己的四年大學(xué)生涯，學(xué)習(xí)，領(lǐng)悟人生道理，我覺得很幸福。
于翠萍
2013年5月
參考文獻(xiàn)
1.??許林云. 自制實(shí)驗(yàn)儀器設(shè)計及在課程教學(xué)中的應(yīng)用. 中國現(xiàn)代教育裝備，2009，84：5-7
2.?? 許林云，劉軍，周克寧，林石.自制測力儀用于木材三向切削力的測定. 森林工程，2009，25（4）：49-52
3.???許林云，林石，封曉強(qiáng). 用新型試驗(yàn)方法測定鋸鏈的鋸切效率. 林業(yè)科學(xué)，2003，39（6）：141-145
4.???張志惠，許林云，續(xù)開東. LQ-18型鋸鏈切削性能試驗(yàn)臺進(jìn)給系統(tǒng)設(shè)計. 林業(yè)機(jī)械與木工設(shè)備，2006，34（4）：31-32，34.
5.?? 許林云，劉軍，李趙春. 八角環(huán)式三向測力傳感器的研究. 南京林業(yè)大學(xué)學(xué)報，2008，32（4）：121-124
6.???林石. LQ－11型鋸鏈切削試驗(yàn)臺研制. 南京林業(yè)大學(xué)學(xué)報1996，4（20）：26~30
7.?? 林石 凌慶躍. 交叉八角環(huán)木材切削測力臺. 木材加工機(jī)械，1990，(3)：22~23
8.?? 藍(lán)樟仁. 漸開線油鋸導(dǎo)板的線型設(shè)計. 中南林學(xué)院學(xué)報，1995，1(15)：61~66
9.??尹智敏. 刨型萬能鋸鏈質(zhì)量系統(tǒng)的設(shè)計. 林業(yè)機(jī)械與木工設(shè)備，1998，3(26)：14~17
10.? 高燕秋 林石. 新型平衡鋸鏈的基本工作原理. 林業(yè)科技開發(fā)，2002，6(16)：37~38
11.? 孫喜燕等. 影響鋸鏈切削功率與鋸木生產(chǎn)率的主要因素. 林業(yè)機(jī)械與木工設(shè)備，2001，6(29)：18~19
12.? 林石. 影響鋸鏈與鏈輪嚙合傳動的幾何參數(shù)分析. 南京林業(yè)大學(xué)學(xué)報，1997，4(21)：53~58
13.? 高燕秋. 用非常規(guī)法設(shè)計鋸鏈切削試驗(yàn)臺增速傳動裝置. 林業(yè)機(jī)械與木工設(shè)備，2001，9(29)：13~15
14.? 張成伍等. 油鋸導(dǎo)板的分析與新線形的探討. 湖南林業(yè)科技，1995，3(22)
15.? 林石等. 油鋸伐木的生產(chǎn)率和耗油率. 林業(yè)機(jī)械，1991，(5)：18-21
16.? 盛大德. 鋸木生產(chǎn)率和鋸切油耗率之研討. 林業(yè)機(jī)械，1987，(5)：13-16
17.? I.T.Al-Zahamah. Suppressing vibrations of machining processes in both feed and radial directions using an optimal control strategy: The case of interrupted cutting. Journal of Materials Processing Technology 172(2006) 305-310
18.? A.Ersoy, U. Atici. Performance characteristics of circular diamond saws in cutting different types of rocks. Diamond and Related Materials 13(2004) 22-37
19.? Lan Sun etl. A new approach to improve the performance of diamond sawblades. Materials Letters 57(2002) 1010-1014
20.? Sung-Joon Kim etl. Feedrate scheduling for indexable end milling process based on an improved cutting force model. Intermational Jourmal of Machine Tools & Manufacture。
21. ? CHEN Huiyan etl. Steering control of wheeled armored vehicle with brushless DC motor. Jorumal of Neijing Institute of Technology, 2005,3 (14)
附錄
序號
名稱
圖紙代號
圖幅
數(shù)量
1
整體裝配圖
SYT-01
0#
1
2
齒輪增速箱裝配圖
SYT-01-15
0#
1
3
上箱體
SYT-01-15-01
1#
1
4
下箱體
SYT-01-15-20
1#
1
5
支撐座1
SYT-01-14
2#
1
6
支撐座2
SYT-01-04
3#
1
7
V帶小輪
SYT-01-13-03
4#
1
8
V帶小輪端蓋
SYT-01-13-05
4#
1
9
低速軸
SYT-01-15-25
4#
1
10
大齒輪
SYT-01-15-24
4#
1
11
高速齒輪軸
SYT-01-15-35
3#
1
12
低速軸端蓋1
SYT-01-15-27
4#
1
13
高速軸端蓋2
SYT-01-15-13
4#
1
14
高速軸端蓋3
SYT-01-15-14
4#
1
15
低速軸端蓋4
SYT-01-15-19
4#
1
16
V帶大輪
SYT-01-13-01
3#
1
17
V帶大輪端蓋
SYT-01-13-04
4#
1
40
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