BWD型擺線針輪減速器設(shè)計及虛擬裝配研究【說明書+CAD+PROE】
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河南理工大學(xué)萬方科技學(xué)院本科畢業(yè)論文
緒 論
擺線針輪行星傳動屬于K-H-V型的一種比較新型的傳動。它與漸開線少齒差行星傳動的區(qū)別，在于嚙合齒廓的不同，它是一種以針齒齒輪與擺線齒輪為共軛齒廓的內(nèi)嚙合行星傳動。這種傳動形式，國外是在30年代出現(xiàn)的，我國在60年代已開始生產(chǎn)這種減速器。
自20世紀(jì)60年代以來，我國先后制訂了JB1130-70《圓柱齒輪減速器》等一批通用減速器的標(biāo)淮，除主機廠自制配套使用外，還形成了一批減速器專業(yè)生產(chǎn)廠。目前，全國生產(chǎn)減速器的企業(yè)有數(shù)百家，年產(chǎn)通用減速器25萬臺左右，對發(fā)展我國的機械產(chǎn)品做出了貢獻(xiàn)。
20世紀(jì)60年代的減速器大多是參照蘇聯(lián)20世紀(jì)40-50年代的技術(shù)制造的，后來雖有所發(fā)展，但限于當(dāng)時的設(shè)計、工藝水平及裝備條件，其總體水平與國際水平有較大差距。
改革開放以來，我國引進(jìn)一批先進(jìn)加工裝備，通過引進(jìn)、消化、吸收國外先進(jìn)技術(shù)和科研攻關(guān)，逐步掌握了各種高速和低 速重載齒輪裝置的設(shè)計制造技術(shù)。材料和熱處理質(zhì)量及齒輪加工精度均有較大提高，通用圓柱齒輪的制造精度可從JB179-60的8-9級提高到GB10095-88的6級，高速齒輪的制造精度可穩(wěn)定在4-5級。部分減速器采用硬齒面后，體積和質(zhì)量明顯減小，承載能力、使用壽命、傳動效率有了較大的提高，對節(jié)能和提高主機的總體水平起到很大的作用。
我國自行設(shè)計制造的高速齒輪減(增)速器的功率已達(dá)42000kW ，齒輪圓周速度達(dá)150m/s以上。但是，我國大多數(shù)減速器的技術(shù)水平還不高，老產(chǎn)品不可能立即被取代，新老產(chǎn)品并存過渡會經(jīng)歷一段較長的時間。
通用減速器的發(fā)展趨勢如下：
①高水平、高性能。圓柱齒輪普遍采用滲碳淬火、磨齒，承載能力提高4倍以上，體積小、重量輕、噪聲低、效率高、可靠性高。
②積木式組合設(shè)計?；緟?shù)采用優(yōu)先數(shù)，尺寸規(guī)格整齊，零件通用性和互換性強，系列容易擴(kuò)充和花樣翻新，利于組織批量生產(chǎn)和降低成本。
③型式多樣化，變型設(shè)計多。擺脫了傳統(tǒng)的單一的底座安裝方式，增添了空心軸懸掛式、浮動支承底座、電動機與減速器一體式聯(lián)接，多方位安裝面等不同型式，擴(kuò)大使用范圍。
促使減速器水平提高的主要因素有：
①理論知識的日趨完善，更接近實際(如齒輪強度計算方法、修形技術(shù)、變形計算、優(yōu)化設(shè)計方法、齒根圓滑過渡、新結(jié)構(gòu)等)。
②采用好的材料，普遍采用各種優(yōu)質(zhì)合金鋼鍛件，材料和熱處理質(zhì)量控制水平提高。
③結(jié)構(gòu)設(shè)計更合理。
④加工精度提高到ISO5-6級。
⑤軸承質(zhì)量和壽命提高。
⑥潤滑油質(zhì)量提高。
現(xiàn)有的各類減速器多存在著消耗材料和能源較多，對于大傳動比的減速器，該問題更為突出。由于減速裝置在各部門中使用廣泛，因此，人們都十分重視研究這個基礎(chǔ)部件。不論在減小體積、減輕重量、提高效率、改善工藝、延長使用壽命和提高承載能力以及降低成本等等方面，有所改進(jìn)的話，都將會促進(jìn)資源(包括人力、材料和動力)的節(jié)省。 可以預(yù)見，新型減速器在國內(nèi)外市場中的潛力是很大的，特別是我國超大型減速器(如水泥生產(chǎn)行業(yè)，冶金，礦山行業(yè)都需要超大型減速器)大多依靠進(jìn)口，而本減速器的一個巨大優(yōu)勢就是可以做超大型的減速器，完全可以填補國內(nèi)市場的空白，并將具有較大的經(jīng)濟(jì)效益和社會效益。
第一章 減速器的工作原理、特點、功能
1.1 工作原理
在輸入軸上裝有一個錯位180°的雙偏心套，在偏心套上裝有兩個稱為轉(zhuǎn)臂的滾柱軸承，形成H機構(gòu)、兩個擺線輪的中心孔即為偏心套上轉(zhuǎn)臂軸承的滾道，并由擺線輪與針齒輪上一組環(huán)形排列的針齒相嚙合，以組成齒差為一齒的內(nèi)嚙合減速機構(gòu)，（為了減小摩擦，在速比小的減速機中，針齒上帶有針齒套）。 當(dāng)輸入軸帶著偏心套轉(zhuǎn)動一周時，由于擺線輪上齒廓曲線的特點及其受針齒輪上針齒限制之故，擺線輪的運動成為既有公轉(zhuǎn)又有自轉(zhuǎn)的平面運動，在輸入軸正轉(zhuǎn)周時，偏心套亦轉(zhuǎn)動一周，擺線輪于相反方向轉(zhuǎn)過一個齒從而得到減速，再借助W輸出機構(gòu)，將擺線輪的低速自轉(zhuǎn)運動通過銷軸，傳遞給輸出軸，從而獲得較低的輸出轉(zhuǎn)速。
1.2 特點
a) 體積小、重量輕
由于采用了行星傳動結(jié)構(gòu)與緊湊的W輸出機構(gòu)，使整個擺線針輪減速器裝置結(jié)構(gòu)十分緊湊，因此縮小了體積，減輕了重量，與同功率的定軸輪系圖同減速器相比，擺線針減速器的體積可減小1/2~2/3；重量約減輕1/3~1/2.
b) 傳動比范圍大。單級傳動為6~119,兩級傳動比為121~7569；三級傳動比可達(dá)658503
c) 效率高。一般單級效率為0.9~0.95.
d) 運行平穩(wěn)，噪聲低
擺線針齒嚙合齒數(shù)較多，重迭系數(shù)大以及具有機械平衡的原理，使振動和噪聲限制在最小程度。
e) 使用可靠，壽命長
由于擺線針輪行星減速器裝置是多齒嚙合，每個齒的承載相應(yīng)減小，并且使部分滑動摩擦改善為滾動摩擦，有加上制造精度高，因此使用壽命比一般的減速裝置提高1~2倍。
1.3 功能
減速器是一種動力傳達(dá)機構(gòu)，將電動機輸出的較高轉(zhuǎn)速通過直徑、模數(shù)不同的齒輪傳動，將回轉(zhuǎn)數(shù)減速到所需要的回轉(zhuǎn)數(shù)，并得到較大轉(zhuǎn)矩的機構(gòu)。減速器用來降低轉(zhuǎn)速增大扭矩和降低負(fù)載/電機的轉(zhuǎn)動慣量比。
第二章Pro/e簡介
1985年，PTC公司成立于美國波士頓，開始參數(shù)化建模軟件的研究。1988年，V1.0的Pro/ENGINEER誕生了。經(jīng)過10余年的發(fā)展，Pro/ENGINEER已經(jīng)成為三維建模軟件的領(lǐng)頭羊。目前已經(jīng)發(fā)布了Pro/ENGINEER2000i2。PTC的系列軟件包括了在工業(yè)設(shè)計和機械設(shè)計等方面的多項功能，還包括對大型裝配體的管理、功能仿真、制造、產(chǎn)品數(shù)據(jù)管理等等。Pro/ENGINEER還提供了目前所能達(dá)到的最全面、集成最緊密的產(chǎn)品開發(fā)環(huán)境。下面就Pro/ENGINEER的特點及主要模塊進(jìn)行簡單的介紹。
Pro／Engineer Pro/Engineer是軟件包，并非模塊，它是該系統(tǒng)的基本部分，其中功能包括參數(shù)化功能定義、實體零件及組裝造型，三維上色實體或線框造型棚完整工程圖產(chǎn)生及不同視圖（三維造型還可移動，放大或縮小和旋轉(zhuǎn)）。Pro/Engineer是一個功能定義系統(tǒng)，即造型是通過各種不同的設(shè)計專用功能來實現(xiàn)，其中包括：筋（Ribs）、槽（Slots）、倒角（Chamfers）和抽空（Shells）等，采用這種手段來建立形體，對于工程師來說是更自然，更直觀，無需采用復(fù)雜的幾何設(shè)計方式。這系統(tǒng)的參數(shù)比功能是采用符號式的賦予形體尺寸，不象其他系統(tǒng)是直接指定一些固定數(shù)值于形體，這樣工程師可任意建立形體上的尺寸和功能之間的關(guān)系，任何一個參數(shù)改變，其也相關(guān)的特征也會自動修正。這種功能使得修改更為方便和可令設(shè)計優(yōu)化更趨完美。造型不單可以在屏幕上顯示，還可傳送到繪圖機上或一些支持Postscript格式的彩色打印機。Pro/Engineer還可輸出三維和二維圖形給予其他應(yīng)用軟件，諸如有限元分析及后置處理等，這都是通過標(biāo)準(zhǔn)數(shù)據(jù)交換格式來實現(xiàn)，用戶更可配上 Pro/Engineer軟件的其它模塊或自行利用 C語言編程，以增強軟件的功能。它在單用戶環(huán)境下(沒有任何附加模塊)具有大部分的設(shè)計能力，組裝能力(人工)和工程制圖能力(不包括ANSI， ISO， DIN或 JIS標(biāo)準(zhǔn))，并且支持符合工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)的繪圖儀(HP，HPGL)和黑白及彩色打印機的二維和三維圖形輸出。Pro/Engineer功能如下：
1） 特征驅(qū)動（例如：凸臺、槽、倒角、腔、殼等）；
2） 參數(shù)化（參數(shù)=尺寸、圖樣中的特征、載荷、邊界條件等）；
3） 通過零件的特征值之間，載荷/邊界條件與特征參數(shù)之間（如表面積等）的關(guān)系來進(jìn)行設(shè)計。
4） 支持大型、復(fù)雜組合件的設(shè)計(規(guī)則排列的系列組件，交替排列，Pro／PROGRAM的各種能用零件設(shè)計的程序化方法等)。
5） 貫穿所有應(yīng)用的完全相關(guān)性(任何一個地方的變動都將引起與之有關(guān)的每個地方變動)。其它輔助模塊將進(jìn)一步提高擴(kuò)展 Pro／ENGINEER的基本功能。
Pro／DETAIL Pro/ENGINEER提供了一個很寬的生成工程圖的能力，包括：自動尺寸標(biāo)注、參數(shù)特征生成，全尺寸修飾，自動生成投影面，輔助面，截面和局部視圖，Pro/DETAIL擴(kuò)展了Pro/ENGINEER這些基本功能，允許直接從Pro/ENGINEER的實體造型產(chǎn)品。
第三章 擺線針輪減速器傳動理論與設(shè)計方法
3.1 擺線針輪減速器的傳動原理與結(jié)構(gòu)特點
3.1.1 擺線針輪行星傳動的傳動原理
圖所示為擺線針輪行星傳動示意圖。其中為針輪，為擺線行星輪，H為系桿，V為輸出軸。運動由系桿H輸入，通過W機構(gòu)由V軸輸出。同漸開線一齒差行星傳動一樣，擺線針輪傳動也是一種K－H－V型一齒差行星傳動。兩者的區(qū)別在于：擺線針輪傳動中，行星輪的齒廓曲線不是漸開線，而是變態(tài)擺線，中心內(nèi)齒采用了針齒，以稱針輪，擺線針輪傳動因此而得名。
同漸開線少齒差行星傳動一樣，其傳動比為
.
圖3－1 擺線針輪減速器原理圖
由于＝1，故＝－，“－”表示輸出與輸入轉(zhuǎn)向相反，即利用擺線針輪行星傳動可獲得大傳動比。
3.1.2 擺線針輪減速器的結(jié)構(gòu)特點
它主要由四部分組成：
（1） 行星架H，又稱轉(zhuǎn)臂，由輸入軸10和偏心輪9組成，偏心輪在兩個偏心方向互成。
（2） 行星輪C，即擺線輪6，其齒廓通常為短幅外擺線的內(nèi)側(cè)等距曲線.為使輸入軸達(dá)到靜平衡和提高承載能力,通采用兩個相同的奇數(shù)齒擺線輪,裝在雙偏心套上,兩位置錯開,擺線輪和偏心套之間裝有滾動軸承,稱為轉(zhuǎn)臂軸承,通常采用無外座圈的滾子軸承,而以擺線輪的內(nèi)表面直接作為滾道。近幾年來,優(yōu)化設(shè)計的結(jié)構(gòu)常將偏心套與軸承做成一個整體,稱為整體式雙偏心軸承。
(3) 中心輪b,又稱針輪,由針齒殼3上沿針齒中心圓圓周上均布一組針齒銷5(通常針齒銷上還裝有針套7)組成。
(4)輸出機構(gòu)W, 與漸開線少齒差行星齒輪傳動一樣,通常采用銷軸式輸出機構(gòu)。
圖3－2 擺線針輪減速器基本結(jié)構(gòu)圖
1.輸出軸 2.機座 3.針齒殼 4.針齒套 5.針齒銷 6.擺線輪
7.銷軸套 8.銷軸 9.偏心輪 10.主動軸
圖3－2為擺線針輪傳動的典型結(jié)構(gòu)
3.1.3 擺線針輪傳動的嚙合原理
為了準(zhǔn)確描述擺線形成及其分類,我們引進(jìn)圓的內(nèi)域和圓的外域這一概念。所謂圓的內(nèi)域是指圓弧線包容的內(nèi)部范圍,而圓的外域是包容區(qū)域以外的范圍。
按照上述對內(nèi)域外域的劃分,則外擺線的定義如下:
外擺線:滾圓在基圓外域與基圓相切并沿基圓作純滾動,滾圓上定點的軌跡是外擺線。
外切外擺線:滾圓在基圓外域與基圓外切形成的外擺線(此時基圓也在滾圓的外域)。
內(nèi)切外擺線:滾圓在基圓外域與基圓內(nèi)切形成的外擺線(此時基圓在滾圓的內(nèi)域)。
短幅外擺線:外切外擺線形成過程中,滾圓內(nèi)域上與滾圓相對固定的某點的軌跡;或內(nèi)切外擺線形成過程中,滾圓外域上與滾圓相對固定的某點的軌跡。
長幅外擺線:與短幅外擺線相反,對外切外擺線而言相對固定的某點在滾圓的外域;對內(nèi)切外擺線而言相對固定的某點在滾圓的內(nèi)域。
短幅外擺線與長幅外擺線通稱為變幅外擺線。變幅外擺線變幅的程度用變幅系數(shù)來描述,分別稱之為短幅系數(shù)或長幅系數(shù)。
外切外擺線的變幅系數(shù)定義為擺桿長度與滾圓半徑的比值。所謂擺桿長度是指滾圓內(nèi)域或滾圓外域上某相對固定的定點至滾圓圓心的距離。
（3.1——1）
式中 ——變幅系數(shù)。
a———外切外擺線擺桿長度
———外切外擺線滾圓半徑
對于內(nèi)切外擺線而言,變幅系數(shù)則相反,它表示為滾圓半徑與擺桿長度的比值。
（3.1——2）
式中 K1———變幅系數(shù)
r2′———內(nèi)切外擺線滾圓半徑
A———內(nèi)切外擺線擺桿長度
根據(jù)變幅系數(shù)K1值的不同范圍,將外擺線劃分為3類:
短幅外擺線01。
變幅外切外擺線與變幅內(nèi)切外擺線在一定的條件下完全等同。這個等同的條件是,內(nèi)切外擺線滾圓與基圓的中心距等于外切外擺線的擺桿長度a,相應(yīng)地外切外擺線滾圓與基圓的中心距等于內(nèi)切外擺線的擺桿長度A。根據(jù)這一等同條件,就可以由外切外擺線的有關(guān)參數(shù)推算出等同的內(nèi)切外擺線的對應(yīng)參數(shù)。它們的參數(shù)關(guān)系參看圖3－3。令短幅外切外擺線基圓半徑代號為r1,滾圓半徑為r2,短幅系數(shù)為K1,則外切外擺線的擺桿長度和中心距可分別表示如下(長幅外擺線的表示形式完全相同):
根據(jù)式(1),擺桿長度a=K1r2;
根據(jù)等同條件,中心距A=r1+r2。
按等同條件,上述A又是內(nèi)切外擺線的擺桿長度,故推算出內(nèi)外擺線的滾圓半徑為r2′=k1A;內(nèi)切外擺線的基圓半徑為
兩種外擺線的參數(shù)換算關(guān)系歸納如表3－1
表3－1
參 數(shù) 名 稱
主 要 參 數(shù) 代 號
變幅外切外擺線
變幅內(nèi)切外擺線
基圓半徑
滾圓半徑
滾圓與基圓中心距
A
a
擺桿長度
a
A
根據(jù)上述結(jié)果,很容易推導(dǎo)出等同的兩種外擺線基圓半徑的相互關(guān)系為 （3.1——3）
短幅外擺線以基圓圓心為原點,以兩種外擺線的中心距和短幅系數(shù)為已知參數(shù),以滾圓轉(zhuǎn)角為變量的參數(shù)方程建立如下：
在以后的敘述中將滾圓轉(zhuǎn)角律記為,并稱之為相位角。
（1）直角坐標(biāo)參數(shù)方程
根據(jù)圖1,擺線上任意點的坐標(biāo)為
圖3－3 短幅外擺線原理圖
根據(jù)純滾動原理可知，故，又，于是有， ， 將與γ的結(jié)果代入上述方程,
（3.1——4）
（3.1——5）
式(3.1——4)與式(3.1——5)是變幅外擺線通用直角坐標(biāo)參數(shù)方程。
若令上兩式中的K1=1,即可得標(biāo)準(zhǔn)外擺線的參數(shù)方程。對于外切外擺線,式中的A=r1+r2,a=r2。
對于內(nèi)切外擺線,式中的A=r2′,A=r2′-r1′。
為了與直角坐標(biāo)表示的曲線相一致,將Y軸規(guī)定為極軸,將極角沿順時針方向的角度規(guī)定為正方向,方程表述如下(參看圖3—3)：
（3.1——6）
（3.1——7）
同理,K1=1時,變幅外擺線通用極坐標(biāo)參數(shù)方程變?yōu)闃?biāo)準(zhǔn)外擺線極坐標(biāo)方程,參數(shù)a和A的變換同上。
當(dāng)動圓繞基圓順時針方向作純滾動時，每滾過動圓的周長2時，動圓上的一點B在基圓上就形成一整條外擺線。動圓的周長比基圓的周長長p=2-＝，當(dāng)圓上的B點在動圓滾過周長再次與圓接觸時，應(yīng)是在圓上的另一點，而＝，這也就是擺線輪基圓上的一個基節(jié)p，即 （3.1——8）
由此可得擺線輪的齒數(shù)為
（3.1——9）
針輪齒數(shù)為 （3.1——10）
3.1.4 擺線輪的齒廓曲線與齒廓方程
由上一節(jié)分析，選擇擺線輪的幾何中心作為原點，通過原點并與擺線輪齒槽對稱軸重合的軸線作為軸，見圖3-4，針齒中心圓半徑為，針齒套外圓半徑為 。
圖3-4 擺線輪參數(shù)方程圖
則擺線輪的直角坐標(biāo)參數(shù)方程式如下：
（3.1——11）
實際齒廓方程
（3.1——12）
——針齒中心圓半徑 ——針齒套外圓半徑 ——轉(zhuǎn)臂相對某一中心矢徑的轉(zhuǎn)角，即嚙合相位角（） ——針齒數(shù)目
3.1.5 擺線輪齒廓曲率半徑
變幅外擺線曲率半徑參數(shù)方程的一般表達(dá)式為
（3.1——13）
式中 ———變幅外擺線的曲率半徑
———x對的一階導(dǎo)數(shù),
———y對的一階導(dǎo)數(shù),
———x對的二階導(dǎo)數(shù),
———y對的二階導(dǎo)數(shù),
將式(3.1——4)和式(3.1——5)中x和y分別對取一階和二階
導(dǎo)數(shù)后代入的表達(dá)式得
（3.1——14）
以K1=1代入式(3.1——14),得標(biāo)準(zhǔn)外擺線的曲率半徑為=-[4A·a/(A+a)]sin(/2)
式中 A=r1+r2或A=r2′
a=r2或a=r2′-r1′
由本式可知,標(biāo)準(zhǔn)外擺線≤0,曲線永遠(yuǎn)呈外凸形狀,故它不適于作傳動曲線。以K1>1代入式(3.1——14)進(jìn)行運算表明,<0,故長幅外擺線也永遠(yuǎn)呈外凸形狀,故它也不適合于用作傳動曲線。以K1<1代入式(3.1——14)進(jìn)行運算表明,曲率半徑呈現(xiàn)出由正值經(jīng)過拐點到負(fù)值的多樣性變化。
擺線輪實際齒廓曲線的曲率半徑為
＝+（3.1——15）
對于外凸的理論齒廓（<0），當(dāng)>時，理論齒廓在該處的等距曲線就不能實現(xiàn)，這種情況稱為擺線齒廓的“頂切”，嚴(yán)重的頂切會破壞連續(xù)平穩(wěn)的嚙合，顯然是不允許的。當(dāng)＝時，＝0，即擺線輪在該處出現(xiàn)尖角，也應(yīng)防止，若為正值，不論取多大的值，都不會發(fā)生類似現(xiàn)象。
擺線輪是否發(fā)生頂切，不僅取決于理論外凸齒廓的最小曲率半徑，而且與針齒齒形半徑（帶針齒套的為套的半徑）有關(guān)。擺線輪齒廓不產(chǎn)生頂切或尖角的條件可表示為
（3.1——16）
3.2 擺線針輪傳動的受力分析
擺線輪在工作過程中主要受三種力：針輪與擺線輪嚙合時的作用力;輸出機構(gòu)柱銷對擺線輪的作用力，轉(zhuǎn)臂軸承對擺線輪作用力。
3.2.1 針齒與擺線輪齒嚙合時的作用力
（1）確定初始嚙合側(cè)隙
標(biāo)準(zhǔn)的擺線輪以及只經(jīng)過轉(zhuǎn)角修形的擺線輪與標(biāo)準(zhǔn)針輪嚙合，在理論上都可達(dá)到同時嚙合的齒數(shù)約為針輪齒數(shù)的一半，但擺線輪齒形只要經(jīng)過等距，移距或等距加移距修形，如果不考慮零件變形補償作用，則多齒同時嚙合的條件便不存在，而變?yōu)楫?dāng)某一個擺線輪齒和針輪齒接觸時，其余的擺線輪齒與針輪齒之間都
圖3—5 修形引起的初始嚙合側(cè)隙
圖3—6 輪齒嚙合力
存在大小不等的初始側(cè)隙，見圖3—5。對第i對輪齒嚙合點法線方向的初始側(cè)隙可按下式表計算：
（3.2—1）
式中，為第i個針齒相對轉(zhuǎn)臂的轉(zhuǎn)角，為短幅系數(shù)。
令，由上式解得，即
這個解是使初始側(cè)隙為零的角度，空載時，只有在處的一對嚙合。從到的初始側(cè)隙分布曲線如圖3—7所示
圖3—7 與的分布曲線
（2）判定擺線輪與針輪同時嚙合齒數(shù)的基本原理
設(shè)傳遞載荷時，對擺線輪所加的力矩為，在的作用下由于擺線輪與針齒輪的接觸變形W及針齒銷的彎曲變形f，擺線輪轉(zhuǎn)過一個角，若擺線輪體、安裝針齒銷的針齒殼和轉(zhuǎn)臂的變形影響較小，可以忽略不計，則在擺線輪各嚙合點公法線方向的總變形W+f或在待嚙合點法線方向的位移為
（i=1，2，……）
式中 ——加載后，由于傳力零件變形所引起的擺線輪的轉(zhuǎn)角； ——第i個齒嚙合點公法線或待嚙合點的法線至擺線輪中心的距離
——擺線輪節(jié)圓半徑 ——第i個齒嚙合點的公法線或待嚙合點的法線與轉(zhuǎn)臂之間的夾角。
（3） 針齒與擺線輪齒嚙合的作用力
假設(shè)第i對輪齒嚙合的作用力正比于該嚙合點處擺線輪齒實際彈性變形。由于這一假設(shè)科學(xué)考慮了初始側(cè)隙及受力零件彈性變形的影響，已被實踐證明有足夠的準(zhǔn)確性。
按此假設(shè)，在同時嚙合傳力的個齒中的第對齒受力可表示為
處亦即在或接近于的針齒處最先受力，顯然在同時受力的諸齒中， 這對齒受力最大，故以表示該對齒的受力。
設(shè)擺線輪上的轉(zhuǎn)矩為由i＝m至i=n的個齒傳遞，由力矩平衡條件可得
得最大所受力（N）為
＝
T——輸出軸上作用的轉(zhuǎn)矩; ——一片擺線輪上作用的轉(zhuǎn)矩，由于制造誤差和結(jié)構(gòu)原因，建議?。?.55T；——受力最大的一對嚙合齒在最大力的作用下接觸點方向的總接觸變形，
——針齒銷在最大力作用下，在力作用點處的彎曲變形。
當(dāng)針齒銷為兩支點時，
當(dāng)針齒銷為三支點時，
3.2.2 輸出機構(gòu)的柱銷（套）作用于擺線輪上的力
若柱銷孔與柱銷套之間沒有間隙，根據(jù)理論推導(dǎo)，各柱銷對擺線輪作用力總和為
式中，——輸出機構(gòu)柱銷數(shù)目
（1） 判斷同時傳遞轉(zhuǎn)矩的柱銷數(shù)目
考慮到分配不均勻，設(shè)每片擺線輪傳遞的轉(zhuǎn)矩為，（T——為擺線輪上輸出轉(zhuǎn)矩）傳遞轉(zhuǎn)矩時，＝處力臂最大，必先接觸，受力最大，彈性變形也最大，設(shè)處于某任意位置的柱銷受力后彈性變形為，則因變形與力臂成正比，可得下述關(guān)系：
，
又因
故
柱銷是否傳遞轉(zhuǎn)矩應(yīng)按下述原則判定：
如果，則此處柱銷不可能傳遞轉(zhuǎn)矩；
如果，則此處柱銷傳遞轉(zhuǎn)矩。
（2）輸出機構(gòu)的柱銷作用于擺線輪上的力
由于柱銷要參與傳力，必須先消除初始間隙；因此柱銷與柱銷孔之間的作用力大小應(yīng)與成正比。
設(shè)最大受力為，按上述原則可得
由擺線輪力矩平衡條件，整理得
3.2.3 轉(zhuǎn)臂軸承的作用力
轉(zhuǎn)臂軸承對擺線輪的作用力必須與嚙合的作用力及輸出機構(gòu)柱銷數(shù)目的作用力平衡。將各嚙合的作用力沿作用線移到節(jié)點P，則可得
方向的分力總和為
Y方向的分力總和為 ＝
3.3 擺線針輪行星減速器主要強度件的計算
為了提高承載能力，并使結(jié)構(gòu)緊湊，擺線輪常用軸承鋼GCr15、GCr15siMn,針齒銷、針齒套、柱銷、套采用GCr15。熱處理硬度常取58～62HRC。
3.3.1 齒面接觸強度計算
為防止點蝕和減少產(chǎn)生膠合的可能性，應(yīng)進(jìn)行擺線輪齒與針齒間的接觸強度計算。
根據(jù)赫茲公式，齒面接觸強度按下式計算
式中 －針齒與擺線輪嚙合的作用力，
－當(dāng)量彈性模量，因擺線輪與針齒為軸承鋼，＝2.06105MPa
－擺線輪寬度，＝（0.1～0.15），－當(dāng)量曲率半徑。
3.3.2 針齒抗彎曲強度計算及剛度計算
針齒銷承受擺線輪齒的壓力后，產(chǎn)生彎曲變形，彎曲變形過大，易引起針齒銷與針齒套接觸不好，轉(zhuǎn)動不靈活，易引起針齒銷與針齒套接觸面發(fā)生膠合，并導(dǎo)致擺線輪與針齒膠合。因此，要進(jìn)行針齒銷的風(fēng)度計算，即校核其轉(zhuǎn)角值。另外，還必須滿足強度的要求。
針齒中心圓直徑<390mm時，通常采用二支點的針齒；時，為提高針齒銷的彎曲應(yīng)力及剛度，改善銷、套之間的潤滑，必須采用三支點針齒。
二支點針齒計算簡圖，假定在針齒銷跨距的一半受均布載荷，則針齒銷的彎曲強應(yīng)力（Mpa）和轉(zhuǎn)角（rad）為
三支點的針齒計算，針齒銷的彎曲應(yīng)力和支點處的轉(zhuǎn)角為
式中
——針齒上作用之最大壓力，按式計算（N）；
L——針齒銷的跨度（mm）,通常二支點L=3.5.若實際結(jié)構(gòu)已定，應(yīng)按實際之L值代入；
——針齒銷的直徑
——針齒銷許用彎曲應(yīng)力，針齒銷材料為GCr15時，＝150～200MPa
——許用轉(zhuǎn)角，＝（0.001～0.003）
3.3.3 轉(zhuǎn)臂軸承選擇
因為擺線輪作用于轉(zhuǎn)臂軸承的較大，轉(zhuǎn)臂軸承內(nèi)外座圈相對轉(zhuǎn)速要高于入軸轉(zhuǎn)速，所以它是擺線針輪傳動的薄弱環(huán)節(jié)。>650mm時，可選用帶外座圈的單列向心短圓柱滾子軸承。軸承外徑=（0.4～0.5），軸承寬度B應(yīng)大于擺線輪的寬度。
3.3.4 輸出機構(gòu)柱銷強度計算
輸出機構(gòu)柱銷的受力情況（見圖2.7-31），相當(dāng)一懸臂梁，在作用下，柱銷的彎曲應(yīng)力為
設(shè)計時，上式可化為
式中 ——間隔環(huán)的厚度，針齒為二支點時，，三支點時，若實際結(jié)構(gòu)已定，按實際結(jié)構(gòu)確定。
B——轉(zhuǎn)臂軸承寬度
——制造和安裝誤差對柱銷載荷影響系數(shù)，一般情況下取＝1.35～1.5
第四章 擺線針輪減速器的設(shè)計計算
4.1擺線輪、針齒、柱銷的計算
設(shè)計計算如下：
項目
代號
單位
計算、結(jié)果及說明
功率
22
跟據(jù)使用條件,確定為針輪固定的臥式減速器,不帶電機
輸入轉(zhuǎn)速
r/min
1450
傳動比
11
擺線輪齒數(shù)的確定
＝11
為使擺線輪齒廓和銷軸孔能正好重疊加工,以提高生產(chǎn)率和精度,齒數(shù)盡可能取奇數(shù),即也應(yīng)盡可能取奇數(shù),在平穩(wěn)載荷下選材料為GCr15,硬度為60HRC以上
針輪齒數(shù)
選材為GCr15,硬度為60HRC以上
輸出轉(zhuǎn)矩
T
由文獻(xiàn)[1]表2.7-8,取=0.92
初選短幅系數(shù)
＝0.5
由文獻(xiàn)[1]表2.7-2, =0.42~0.55
初選針徑系數(shù)
，由文獻(xiàn)[1]表2.7-3,
針齒中心圓半徑
mm
取
取
材料為軸承鋼58~62HRC時,=1000~1200MPa
擺線輪齒寬
bc
mm
取
偏心距
a
mm
由文獻(xiàn)[3]表2.7-5查得＝6mm?。?mm
實際短幅系數(shù)
針徑套半徑
mm
，?。?2mm
驗證齒廓不產(chǎn)生頂切或尖角
＝47.32
由文獻(xiàn)[3]表2.7-1及公式2.7-17算得，由計算結(jié)果知，擺線齒廓不產(chǎn)生頂切或尖角。
針齒銷半徑
mm
?。?mm
針齒套壁厚一般為2～6mm。
實際針徑系數(shù)
若針徑系數(shù)小于1.3，則考慮抽齒一半。
齒形修正
mm
＝0.35， ＝0.2
考慮合理修形，建立優(yōu)化模型，由計算機求出。
齒面最大接觸壓力
N
其中整個結(jié)果由計算機求出。
傳力齒號
m
n
m=2， n=4
參看上一章介紹，由計算機求出。
擺線輪嚙與針齒最大接觸應(yīng)力
MPa
＝1416.7MPa
__m~n齒中的最大值。
轉(zhuǎn)臂軸承徑向負(fù)載
N
＝＝16988
轉(zhuǎn)臂軸承當(dāng)量負(fù)載
P
N
＝1.0516988＝17837
時，=1.05
時，＝1.1。
選擇圓柱滾子軸承
mm
＝260（0.4～0.5）＝104～130
由文獻(xiàn)[13］GB/T283-94，選N2213軸承，d=65,B=31,=142,D=108.5。
轉(zhuǎn)臂軸承內(nèi)外圈相對轉(zhuǎn)速
n
r/min
＝1582
轉(zhuǎn)臂軸承壽命
h
＝＝10613
—壽命指數(shù)，球軸承＝3，滾子軸承＝10/3。
針齒銷跨距
L
mm
由結(jié)構(gòu)及前面的擺線輪寬度，得L＝70
采用三支點型式。
針齒銷抗彎強度
MPa
<
選用三支點，材料為軸承鋼時＝150～200MPa
針齒銷轉(zhuǎn)角
rad
＝
＝0.000618<，材料為軸承鋼時＝0.01～0.03rad。
擺線輪齒跟圓直徑
mm
擺線輪齒頂圓直徑
mm
擺線輪齒高
mm
銷孔中心圓直徑
mm
取，選取時考慮了同一機型輸出機構(gòu)的通用性。
間隔環(huán)
mm
＝15
柱銷直徑
mm
＝21.8
取＝22 由文獻(xiàn)[1]表2.7—7，取＝22。
柱銷套直徑
mm
＝32 由文獻(xiàn)[1]表2.7—7，知＝32
擺線輪柱銷孔直徑
mm
為使柱銷孔與柱銷套之間有適當(dāng)間隙，值應(yīng)增加值：＝0.15；>550mm時，＝0.2～0.3。
4.2 輸出軸的計算
結(jié)構(gòu)圖如圖4-1，
圖4-1 輸出軸結(jié)構(gòu)裝配圖
設(shè)計計算如下：
項目
代號
單位
設(shè)計計算、結(jié)果及說明
轉(zhuǎn)矩
T
N·mm
前面已經(jīng)算出，T＝1466353
輸出轉(zhuǎn)速
r/min
初步確定軸的最小直徑
mm
選材為鋼，調(diào)質(zhì)處理，由文獻(xiàn)[12]表15-3，取A0＝110，mm
輸出軸最小直徑顯然安裝聯(lián)軸器與其配合的部分，為了使所選直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，須選取聯(lián)軸器，聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩＝，由文獻(xiàn)[12］表14-1，＝1.3，
＝
由文獻(xiàn)[13]表8-7，選HL5彈性柱銷聯(lián)軸器，軸孔徑為d=60,半聯(lián)軸器L＝142mm，?。?12mm。
軸結(jié)構(gòu)設(shè)計
其裝配結(jié)構(gòu)圖如圖4-1，上選用滾動深溝球軸承6214，由文獻(xiàn)[13]表6—1查得，d=70,D=125,B=24,=79，則可知=70，=65；上選用深溝球軸承6215，，D=130，B=25， =84，所以，=75，所以，=22，=30，=120，套筒長93，外圈直徑84。軸承端蓋由減速器結(jié)構(gòu)定，總寬度為33mm。軸上聯(lián)軸器定位采用平鍵聯(lián)接，由文獻(xiàn)[13]GB/T1095-1979，選用平鍵＝，鍵槽用鍵槽銑刀加工，同時為了保證聯(lián)軸器與軸的配合，選擇配合為H7/k6，滾動軸承與軸的周向定位借過渡配合來保證，安裝軸承處選軸的尺寸公差為m6。由文獻(xiàn)[12]，表15-2，取軸端倒角為，各軸肩圓角半徑為.5 。
求軸上載荷
N
由前面的軸的結(jié)構(gòu)知， 、受力中心距離為116mm,、受力中心距離為50mm,因＝5600N，故
得＝8014N ， ＝2414N 。
按彎扭合成應(yīng)力校核
進(jìn)行校核時，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險截面4）的強度。根據(jù)下式及上表中的數(shù)值，并取=0.6，軸的計算應(yīng)力
28.29Mpa，
前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由文獻(xiàn)[12]表15—1查得=60MPa，因此〈，故安全。
精確校核軸的疲勞強度
1）判斷危險截面
截面2、3、5、9只受扭矩作用，雖然鍵槽，軸肩及過渡配合所引起的應(yīng)力集中均將削弱軸的疲勞強度，但由于軸的最小直徑是按扭轉(zhuǎn)強度較為寬裕地確定的，所以截面2、3、5、9 均無需校核。從應(yīng)力集中對軸的疲勞強度的影響來看，截面 4 和5 處過渡配合引起的應(yīng)力集中較為嚴(yán)重；從受載的情況來看，截面4、5上的應(yīng)力最大。由于5軸徑也較大，故不必做強度校核。截面4上應(yīng)力最大，，因而該軸只需校核截面4左側(cè)即可。
2）截面4左側(cè)
抗彎截面系數(shù) ＝421875
抗扭截面系數(shù) ＝84375
彎矩 ＝560050＝280000
扭矩 T＝1466353
截面上的彎曲應(yīng)力 ＝6.637 MPa
截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力＝17.38MPa
軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由文獻(xiàn)［12］表15-1，得＝640MPa，＝275MPa，＝155MPa。
截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及，按文獻(xiàn)［12］表3-2查取，因，，經(jīng)插值后可查得
＝2.0，＝1.3；又由[12]附圖3-1，可得材料敏性系數(shù)為，＝0.85。
故有效應(yīng)力集中系數(shù)為
＝1.82
＝1.26
由文獻(xiàn)［12］附圖3-2得尺寸系數(shù)=0.67 ；由文獻(xiàn)［12］附圖3-3的扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)= 0.82 。
軸按磨削加工，又附圖的表面質(zhì)量系數(shù)為＝0.92
軸未經(jīng)表面強化處理，即，則按式得綜合系數(shù)值為
＝2.8
＝1.62
又由文獻(xiàn)［12］及3-2得碳鋼的特性系數(shù)＝0.1，＝0.05
于是，計算安全系數(shù)值，則得
＝20.21
10.62
＝9.40S＝0.05
故可知其安全。
4.3輸入軸的計算
其結(jié)構(gòu)裝配圖如圖4-2
圖4-2 輸入軸結(jié)構(gòu)裝配圖
項目
代號
單位
計算、結(jié)果、說明
轉(zhuǎn)矩
T
N·mm
由前面已經(jīng)算出，T＝144897
公稱轉(zhuǎn)矩
N·mm
由文獻(xiàn)[12］表14-1，?。?.3，
＝
初步確定軸的最小直徑
mm
選材為鋼，調(diào)質(zhì)處理，由文獻(xiàn)［12］表15-3，取A0＝110，mm
輸出軸最小直徑顯然是安裝軸承的部分，為了使所選直徑與軸承孔徑相適應(yīng)，須選取軸承，由文獻(xiàn)[13]GB/T ，選取圓柱滾子軸承N406，d=30 mm,D=90 mm,B=23 mm, =57.2 KN。
校核該軸承：
該軸承符合壽命要求，所以，＝30mm, =25mm
軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計
其裝配結(jié)構(gòu)圖如圖4-2，上選用滾動深溝球軸承6408，由文獻(xiàn)[13]表6—1查得，d=40,D=110,B=27,= ，則可知=40，=40mm；=24mm,由減速器的結(jié)構(gòu)知，＝75mm，＝18mm。軸上第4-5段與聯(lián)軸器相配合,由文獻(xiàn)[13]表8-7，選HL3彈性柱銷聯(lián)軸器，軸孔徑為d=35,半聯(lián)軸器＝70mm，?。?0mm。軸承端蓋由減速器結(jié)構(gòu)定，總寬度為57mm。軸上偏心輪和聯(lián)軸器周向定位采用平鍵聯(lián)接，由文獻(xiàn)[13]GB/T1095-1979，分別選用平鍵＝和=,鍵槽用鍵槽銑刀加工，同時為了保證聯(lián)軸器與軸的配合及偏心輪與軸的配合，選擇配合為H7/k6和H7/h6，滾動軸承與軸的周向定位借過渡配合來保證，安裝軸承處選軸的尺寸公差為m6。由文獻(xiàn)[12]，表15-2，取軸端倒角為，各軸肩圓角半徑為.
力的計算
由前面知， 作用點到、作用點的距離相等，都為54mm，
得，＝8494N，＝8494N。
按彎扭合成強度校核
進(jìn)行校核時，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險截面2）的強度。根據(jù)下式及上表中的數(shù)值，并取=0.6，軸的計算應(yīng)力
21.49 Mpa，
前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由文獻(xiàn)[12]表15－1查得=60MPa，因此〈，故安全。
精確校核軸的疲勞強度
1）判斷危險截面
截面4、5只受扭矩作用，雖然鍵槽，軸肩及過渡配合所引起的應(yīng)力集中均將削弱軸的疲勞強度，但由于軸的最小直徑是按扭轉(zhuǎn)強度較為寬裕地確定的，所以截面4 、均無需校核。從應(yīng)力集中對軸的疲勞強度的影響來看，截面 2、3、4 處過渡配合引起的應(yīng)力集中較為嚴(yán)重；從受載的情況來看，截面2、3上的應(yīng)力最大。所以只需校核2截面，顯然左側(cè)比右側(cè)直徑小，因而該軸只需校核截面2左側(cè)即可。
2）截面2左側(cè)
抗彎截面系數(shù) ＝42875
抗扭截面系數(shù) ＝85750
彎矩 ＝917352
扭矩 T＝144897
截面上的彎曲應(yīng)力 ＝11.89 MPa
截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力＝1.69 MPa
軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由文獻(xiàn)[12]表15-1，得＝640MPa，＝275MPa，＝155MPa。
截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及，按文獻(xiàn)[12]表3-2查取，因，，經(jīng)插值后可查得
＝1.34，＝1.66；又由文獻(xiàn)[12]附圖3-1，可得材料敏性系數(shù)為，＝0.85。
故有效應(yīng)力集中系數(shù)為
＝1.2788
＝1.561
由文獻(xiàn)［12］附圖3-2得尺寸系數(shù)=0.95 ；由文獻(xiàn)［12］附圖3-3的扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)= 0.9 。
軸按磨削加工，又附圖的表面質(zhì)量系數(shù)為＝0.92
軸未經(jīng)表面強化處理，即，則按式得綜合系數(shù)值為
＝2.8
＝1.62
又由文獻(xiàn)［12］及3-2得碳鋼的特性系數(shù)＝0.1，＝0.05
于是，計算安全系數(shù)值，則得
＝20.21
10.62
＝9.40S＝0.05
故可知其安全。
第五章 關(guān)鍵零件三維設(shè)計
下面將介紹輸出軸、輸入軸、箱體的三維設(shè)計：
5.1 輸出軸的設(shè)計
如圖5.1所示。
圖5.1 傳動軸
一、打開pro/e，新建零件：
（1）單擊按鈕，打開新建對話框如圖5.2所示。
圖5.2
（2）選擇零件類型及子類型。在名稱欄中輸入名稱。
（3）單擊確定按鈕，進(jìn)入零件設(shè)計工作環(huán)境。
二、使用拉伸、旋轉(zhuǎn)工具，建立模型：
（1）單擊按鈕，打開拉伸操控板如圖5.3所示。
圖5.3
（2）單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（3）繪制草繪平面如圖5.4所示。
圖3.4
（4）單擊按鈕，退出草繪界面。
（5）單擊按鈕，輸入40.00，單擊按鈕。如圖5.5所示。
圖5.5
（6）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（7）繪制草繪平面如圖5.6所示。
圖5.6
（8）單擊按鈕，退出草繪界面。
（9）單擊按鈕，輸入40.00，單擊按鈕。如圖5.7所示。
圖5.7
（10）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（11）繪制草繪平面如圖5.8所示。
圖5.8
（12）單擊按鈕，退出草繪界面。
（13）單擊按鈕，輸入110.00，單擊按鈕。如圖5.9所示。
圖5.9
（14）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（15）繪制草繪平面如圖5.10所示。
圖5.10
（16）單擊按鈕，退出草繪界面。
（17）單擊按鈕，輸入50.00，單擊按鈕。
（18）單擊【陣列】按鈕，選取軸線，輸入項目10，輸入角度36°，單擊【完成】按鈕。如圖5.11所示。
圖5.11
（19）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（20）繪制草繪平面如圖5.12所示。
圖5.12
（21）單擊按鈕，退出草繪界面。
（22）單擊按鈕，輸入15.00，選擇除料，單擊按鈕。如圖5.13所示。
圖5.13
（23）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（24）繪制草繪平面如圖5.14所示。
圖5.14
（25）單擊按鈕，退出草繪界面。
（26）單擊按鈕，輸入30.00，選擇除料，單擊按鈕。如圖5.15所示。
圖5.15
（27）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（28）繪制草繪平面如圖5.16所示。
圖5.16
（29）單擊按鈕，退出草繪界面。
（30）單擊按鈕，輸入10.00，選擇除料，單擊按鈕。如圖5.17所示。
圖5.17
（31）單擊按鈕，打開拉伸操控板如圖。
（32）單擊實體，旋轉(zhuǎn)角度為360度。
（33）單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（34）繪制草繪平面如圖5.18所示。
圖5.18
（35）單擊按鈕，退出草繪界面。
（36）單擊按鈕，旋轉(zhuǎn)完成如圖5.19所示。
圖5.19
（37）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（38）繪制草繪平面如圖5.20所示。
圖5.20
（39）單擊按鈕，退出草繪界面。
（40）單擊按鈕，輸入16.00，單擊按鈕。如圖5.21所示。
圖5.21
（41）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（42）繪制草繪平面如圖5.22所示。
圖5.22
（43）單擊按鈕，退出草繪界面。
（44）單擊按鈕，輸入159.00，單擊按鈕，所得到是輸出軸。如圖5.23所示。
圖5.23
5.2 輸入軸的設(shè)計
參照輸出軸的設(shè)計步驟，建好的模型如圖5.24所示。
如圖5.24
5.3 箱體的設(shè)計
如圖5.25所示。
圖5.25
一、打開pro/e，新建零件：
（1）單擊按鈕，打開新建對話框。
（2）選擇零件類型及子類型。在名稱欄中輸入名稱，大箱體。
（3）單擊確定按鈕，進(jìn)入零件設(shè)計工作環(huán)境。
二、使用拉伸工具，建立模型：
（1）用鼠標(biāo)在圖形區(qū)選擇TOP標(biāo)準(zhǔn)基準(zhǔn)面，然后在點擊【草繪】選項。
（2）繪制草繪平面如圖5.26所示。
圖5.26
（3）單擊按鈕，退出草繪界面。
（4）單擊按鈕，輸入26.00, 單擊按鈕，完成。如圖5.27所示。
圖5.27
（5）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（6）繪制草繪平面如圖5.28所示。
圖5.28
（7）單擊按鈕，退出草繪界面。
（8）單擊按鈕，輸入160.00, 單擊按鈕，完成。如圖5.29所示。
圖5.29
（9）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（10） 繪制草繪平面如圖5.30所示。
圖5.30
（11）單擊按鈕，退出草繪界面。
（12）單擊按鈕，輸入26.00，單擊按鈕。
（13）單擊【陣列】按鈕，選取軸線，輸入項目12，輸入角度30°，單擊【完成】按鈕。如圖5.31所示。
圖5.31
（14）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（15）繪制草繪平面如圖5.32所示。
圖5.32
（16）單擊按鈕，退出草繪界面。
（17）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（18）繪制草繪平面如圖5.33所示。
圖5.33
（19）單擊按鈕，退出草繪界面。
（20）單擊按鈕，輸入7.00, 單擊按鈕，完成。如圖5.34所示。
圖5.34
（21）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（22） 繪制草繪平面如圖5.35所示。
圖5.35
（23）單擊按鈕，退出草繪界面。
（24）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（25） 繪制草繪平面如圖5.36所示。
圖5.36
（26）單擊按鈕，退出草繪界面。
（27）單擊按鈕，輸入7.00, 單擊按鈕，完成。如圖5.37所示。
圖5.37
（28）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（29） 繪制草繪平面如圖5.38所示。
圖5.38
（30）單擊按鈕，退出草繪界面。
（31）單擊按鈕，輸入40.00, 單擊按鈕，完成。如圖5.39所示。
圖5.39
（32）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（33） 繪制草繪平面如圖5.40所示。
圖5.40
（34）單擊按鈕，退出草繪界面。
（35）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（36） 繪制草繪平面如圖5.41所示。
圖5.41
（37）單擊按鈕，輸入10.00，單擊按鈕。
（38）單擊【陣列】按鈕，選取軸線，輸入項目4，輸入角度90°，單擊【完成】按鈕。如圖5.42所示。
圖5.42
（39）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（40） 繪制草繪平面如圖5.43所示。
圖5.43
（41）單擊按鈕，輸入40.00, 單擊按鈕，完成。如圖5.44所示。
圖5.44
（42）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（43）繪制草繪平面如圖5.45所示。
圖5.45
（44）單擊按鈕，退出草繪界面。
（45）單擊按鈕，輸入148.93, 單擊按鈕，完成。如圖5.46所示。
圖5.46
（46）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（47）繪制草繪平面如圖5.47所示。
圖5.47
（48）單擊按鈕，退出草繪界面。
（49）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（50）繪制草繪平面如圖5.48所示。
圖5.48
（51）單擊按鈕，退出草繪界面。
（52）單擊按鈕，輸入20.00, 單擊按鈕，完成。如圖5.49所示。
圖5.49
（53）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（54）繪制草繪平面如圖5.50所示。
圖5.50
（55）單擊按鈕，退出草繪界面。
（56）單擊按鈕，輸入150.56, 單擊按鈕，完成。如圖5.51所示。
圖5.51
（57）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（58）繪制草繪平面如圖5.52所示。
圖5.52
（59）單擊按鈕，退出草繪界面。
（60）單擊按鈕，輸入50.00，單擊按鈕。
（61）單擊【陣列】按鈕，選取軸線，輸入項目6，輸入角度60°，單擊【完成】按鈕。如圖5.53所示。
圖5.53
（62）單擊按鈕，輸入2.00，倒角.如圖5.54所示。
圖5.54
（63）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（64）繪制草繪平面如圖5.55所示。
圖5.55
（65）單擊按鈕，退出草繪界面。
（66）單擊按鈕，輸入26.00, 單擊按鈕，完成。如圖5.56所示。
圖5.56
（67）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（68）繪制草繪平面如圖5.57所示。
圖5.57
（69）單擊按鈕，退出草繪界面。
（70）單擊按鈕，輸入100.00, 單擊按鈕，完成。如圖5.58所示。
圖5.58
（71）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（72）繪制草繪平面如圖5.59所示。
圖5.59
（73）單擊按鈕，退出草繪界面。
（74）單擊按鈕，輸入100.00, 單擊按鈕，完成。如圖5.60所示。
圖5.60
（75）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（76）繪制草繪平面如圖5.61所示。
圖5.61
（77）單擊按鈕，退出草繪界面。
（78）單擊按鈕，輸入1000.00, 單擊按鈕，完成。如圖5.62所示。
圖5.62
（79）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（80）繪制草繪平面如圖5.63所示。
圖5.63
（81）單擊按鈕，退出草繪界面。
（82）單擊按鈕，輸入32.00, 單擊按鈕，完成。如圖5.64所示。
圖5.64
（83）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（84）繪制草繪平面如圖5.65所示。
圖5.65
（85）單擊按鈕，退出草繪界面。
（86）單擊按鈕，輸入200.00, 單擊按鈕，完成。如圖5.66所示。
圖5.66
（87）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（88）繪制草繪平面如圖5.67所示。
圖5.67
（89）單擊按鈕，退出草繪界面。
（90）單擊按鈕，輸入160.00, 單擊按鈕，完成。如圖5.68所示。
圖5.68
（91）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（92）繪制草繪平面如圖5.69所示。
圖5.69
（93）單擊按鈕，退出草繪界面。
（94）單擊按鈕，輸入160.00, 單擊按鈕，完成。如圖5.70所示。
圖5.70
（95）單擊按鈕，輸入5.00，倒角。如圖5.71所示。
圖5.71
（96）單擊按鈕，輸入5.00，倒角。如圖5.72所示。
圖5.72
（97）單擊按鈕，輸入5.00，倒角。如圖5.73所示。
圖5.73
（98）選中目標(biāo)如圖，單擊按鈕，選取基準(zhǔn)面RIGHT為鏡像面，單擊按鈕，完成。
（99）單擊按鈕，單擊放置上拉菜單定義選項，打開草繪對話框。
（100）繪制草繪平面如圖5.74所示。
圖5.74
（101）單擊按鈕，退出草繪界面。
（102）單擊按鈕，輸入160.00, 單擊按鈕，完成。如圖5.75所示。
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