懸臂式半煤巖掘進(jìn)機(jī)總體及截割部設(shè)計(jì)

資源目錄里展示的全都有預(yù)覽可以查看的噢，，下載就有,,請(qǐng)放心下載，原稿可自行編輯修改=【QQ：11970985 可咨詢(xún)交流】====================喜歡就充值下載吧。。。資源目錄里展示的全都有，，下載后全都有,,請(qǐng)放心下載，原稿可自行編輯修改=【QQ：197216396 可咨詢(xún)交流】==================== 1目 錄1 前言.41.1 設(shè)計(jì)背景和目的.41.2 國(guó)外巖石隧道掘進(jìn)機(jī)法的發(fā)展歷史.41.3 中國(guó)巖石隧道掘進(jìn)機(jī)法歷史的概況 .61.4 巖石隧道掘進(jìn)機(jī)的現(xiàn)狀.71.5 國(guó)際掘進(jìn)機(jī)，盾構(gòu)機(jī)發(fā)展趨勢(shì).91.5.1 巖石隧道掘進(jìn)機(jī)的分類(lèi).101.5.2 掘進(jìn)機(jī)分類(lèi).111.6 EBZ-125XK 型掘進(jìn)機(jī)簡(jiǎn)介.121.6.1 產(chǎn)品特點(diǎn).121.6.2 主要用途、適用范圍.131.6.3 產(chǎn)品型號(hào)、名稱(chēng)及外形.131.6.4 型號(hào)的組成及其代表意義.142 總體設(shè)計(jì).142.1 總體參數(shù).142.1.1 截割都.152.2 掘進(jìn)機(jī)各組成部分基本結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì).152.2.1 截割部.152.2.2 裝載部.172.3 刮板輸送機(jī).172.4 行走部.182.5 機(jī)架和回轉(zhuǎn)臺(tái).192.6 液壓系統(tǒng).202.7 電氣系統(tǒng).223 截割機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì).223.1 截割頭.223.2 截割減速器.233.3 電動(dòng)機(jī).233.4 懸臂伸縮裝置.2423.5 回轉(zhuǎn)臺(tái).254 減速器設(shè)計(jì)和校核.254.1 減速機(jī)構(gòu)概述.254.2 2K-H 減速器高速級(jí)齒輪設(shè)計(jì).254.2.1 齒輪材料、熱處理工藝及制造工藝選定.254.2.2 減速器原理圖.264.2.3 確定各主要參數(shù).264.2.4 幾何尺寸計(jì)算.294.2.5 齒輪嚙合要素計(jì)算.304.2.6 齒輪強(qiáng)度驗(yàn)算.304.2.7 行星輪嚙合強(qiáng)度驗(yàn)算.355 .2K-H 減速器低速級(jí)速級(jí)齒輪設(shè)計(jì).435.1 齒輪材料、熱處理工藝及制造工藝選定.435.2 確定各主要參數(shù).435.3 計(jì)算幾何尺寸.455.4 齒輪強(qiáng)度驗(yàn)算.465.5 減速器其他零件校核.465.5.1 輸入軸校核.465.5.2 軸承校核.505.5.3 鍵的校核.516. 掘進(jìn)機(jī)的檢修及維護(hù)保養(yǎng).536.1 機(jī)器的日常維護(hù)保養(yǎng).536.2 機(jī)器的定期維護(hù)保養(yǎng).546.3 潤(rùn)滑.546.4 液壓系統(tǒng)用油.566.5 電氣.577. 機(jī)器常見(jiàn)故障原因及處理方法.577.1 截割部.577.2 裝運(yùn)部.578 安全保護(hù).609 安全保護(hù).61391 安裝與檢查.619.2 維護(hù)、修理與故障排除.629.3 包裝及保管.62參考文獻(xiàn).63英文原文.64中文譯文.73致 謝.8041 前言此次設(shè)計(jì)的懸臂式掘進(jìn)機(jī)主要是為煤礦綜采及高檔普采工作面采此次設(shè)計(jì)的懸臂式掘進(jìn)機(jī)主要是為煤礦綜采及高檔普采工作面采掘巷道掘進(jìn)服務(wù)的機(jī)械設(shè)備。主要適用于煤及半煤巖巷的掘進(jìn)，也適掘巷道掘進(jìn)服務(wù)的機(jī)械設(shè)備。主要適用于煤及半煤巖巷的掘進(jìn)，也適用于條件類(lèi)似的其它礦山及工程巷道的掘進(jìn)。用于條件類(lèi)似的其它礦山及工程巷道的掘進(jìn)。1.1 設(shè)計(jì)背景和目的設(shè)計(jì)背景和目的隨著煤炭工業(yè)的發(fā)展。目前我國(guó)的礦井設(shè)計(jì)逐漸采用一井一面布置的采煤方法，其開(kāi)采強(qiáng)度提高，推進(jìn)速度增快，從而帶來(lái)采掘機(jī)械化比例失調(diào)，采掘矛盾日益彰顯。另外對(duì)于一些開(kāi)采年限較長(zhǎng)的礦井，易采的中厚煤層資源日益減少，而薄煤層的開(kāi)采比例逐年增加，在全部采準(zhǔn)巷道中,半煤巖巷的比例已經(jīng)達(dá)到 25%，但這些巷道中的 90%仍舊采用著傳統(tǒng)的炮掘作業(yè)，勞動(dòng)強(qiáng)度大，安全性差。目前，我國(guó)大部分煤礦使用的主要機(jī)型多是二十世紀(jì)六、七十年代設(shè)計(jì)的，這些原有的設(shè)計(jì)理念逐漸陳舊、零部件可靠性較差、開(kāi)機(jī)率低、維護(hù)量大，而且機(jī)重偏輕、截割功率小、過(guò)斷層和截割巖石的能力差，不能適應(yīng)較復(fù)雜煤層的要求。因此開(kāi)發(fā)研制綜合性能好、適應(yīng)范圍廣的新型掘進(jìn)機(jī)已經(jīng)成為當(dāng)務(wù)之急，用于解決掘進(jìn)機(jī)更新?lián)Q代的問(wèn)題，緩解采掘矛盾的緊張局面1.2 國(guó)外巖石隧道掘進(jìn)機(jī)法的發(fā)展歷史國(guó)外巖石隧道掘進(jìn)機(jī)法的發(fā)展歷史1852 年，蒸汽機(jī)驅(qū)動(dòng)的巖石隧道掘進(jìn)機(jī)（RTM）隧道掘進(jìn)機(jī)(TBM)，在花崗巖中試用，未獲成功。以后的三十年中，設(shè)計(jì)試制了各式各樣的掘進(jìn)機(jī)共 13 臺(tái)，均有所進(jìn)步。從 18841926 年間，一些國(guó)家又先后設(shè)計(jì)制造了 21 臺(tái)掘進(jìn)機(jī)之后，因受當(dāng)時(shí)技術(shù)條件的限制。直至本世紀(jì)的 40 年代末至 50 年代初。歐美及日本各工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家又繼續(xù)研究設(shè)計(jì)制造和使用掘進(jìn)機(jī)，找尋5出在隧道快速掘進(jìn)中更好的機(jī)械。并在實(shí)際使用中獲得了較為理想的效果。目前世界上著名的五大掘進(jìn)機(jī)制造廠商是美國(guó)的羅賓斯公司（Robbins）和賈瓦公司（Jarva）、德國(guó)的沃斯公司（Wirth）和德馬克公司（Dcmag）、瑞典的阿拉斯科普河公司（AtlasCopco）,都是 50 年代和 60 年代開(kāi)始研制和生產(chǎn)掘進(jìn)機(jī)的。由于產(chǎn)品質(zhì)量好，受到用戶的青睬，到目前為止世界范圍使用的掘進(jìn)機(jī)已超過(guò) 450 臺(tái)，掘進(jìn)總長(zhǎng)度在 2500km 以上，其中美國(guó)羅賓斯各型掘進(jìn)機(jī)約 163 多臺(tái)。羅賓斯掘進(jìn)機(jī)制造廠最早于 1947 年研制和生產(chǎn)的原始型掘進(jìn)機(jī)是在煤層中使用的，但后來(lái)也用在頁(yè)巖中開(kāi)挖隧道。在這兩臺(tái)掘進(jìn)機(jī)上，第一次使用了盤(pán)形刀具作為對(duì)巖體破碎工具并得到較好的效果。1953 年，制造了一臺(tái)直徑為 785m 全斷面隧道掘進(jìn)機(jī)（full face tunnel boring machine），是利用回轉(zhuǎn)刀盤(pán)開(kāi)挖（同時(shí)破碎及掘進(jìn)）隧道的整個(gè)斷面的專(zhuān)用機(jī)械總稱(chēng)。1955 年，又為某壩的工程建設(shè)，連續(xù)制造了三臺(tái)直徑為 244m羅賓斯掘進(jìn)機(jī)，該機(jī)第一次得到了開(kāi)挖中硬和硬巖的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)。1956 年該廠制造的直徑為 328m 掘進(jìn)機(jī)機(jī)型為 131 型，開(kāi)挖圍巖的性質(zhì)是中硬巖及硬巖，該機(jī)進(jìn)行了又一次嘗試和考驗(yàn)。經(jīng)這次嘗試和考驗(yàn)的結(jié)果證明是成功的，而且它是硬巖隧道掘進(jìn)機(jī)發(fā)展中的一個(gè)重要轉(zhuǎn)折點(diǎn)。到了 1960 年，巖石掘進(jìn)機(jī)的發(fā)展又進(jìn)入新的階段，又開(kāi)發(fā)制造了羅賓斯 161 型掘進(jìn)機(jī)。這是第一臺(tái)創(chuàng)紀(jì)錄(6 天中掘進(jìn)了 229m）的羅賓斯掘進(jìn)機(jī)。這臺(tái)機(jī)器也是第一次使用了有永久性密封及機(jī)油潤(rùn)滑軸承的盤(pán)形滾刀。這臺(tái)機(jī)器目前仍為現(xiàn)有掘進(jìn)機(jī)中最大的一臺(tái)掘進(jìn)機(jī)，并已保持了石方開(kāi)挖噸位的記錄。6 盾構(gòu)式隧道掘進(jìn)是羅賓斯 341 型，直徑為 103m，僅次于羅莫斯371 型，機(jī)重 550t，它是為開(kāi)挖地下鐵道制造的。341 型掘進(jìn)機(jī)的設(shè)計(jì)原理與目前一般巖石隧道掘進(jìn)機(jī)采用的原理有根本的區(qū)別。它第一次在隧道開(kāi)挖施工中采用了局部氣壓原理。 第 17 臺(tái)羅賓斯掘進(jìn)機(jī)是 121 型，命名為“阿索梯”掘進(jìn)機(jī)，是在工程中所使用三臺(tái)連續(xù)創(chuàng)造紀(jì)錄的掘進(jìn)機(jī)中的一臺(tái)。第 22 臺(tái)羅賓斯掘進(jìn)機(jī)的產(chǎn)生是掘進(jìn)機(jī)制造工藝方面的又一重要階段。這臺(tái)直徑為 55m 的 181 型掘進(jìn)機(jī)是為白松銅礦制造的，它將施工掘進(jìn)堅(jiān)硬的沉積巖層。這臺(tái)機(jī)器運(yùn)到礦山工地，等到隧道定線工作完成(1968 年）后即用來(lái)掘削銅礦的大塊砂巖層132 型掘進(jìn)機(jī)最近在國(guó)外某地評(píng)始使用，將通過(guò)惡劣的破碎斷層到堅(jiān)硬巖層掘進(jìn)施工一條直徑 396m 的下水道。這臺(tái)機(jī)器的頂蓋（或盾殼系統(tǒng)）的設(shè)計(jì)具有最可靠的保護(hù)作用，并且允許在靠近開(kāi)挖面處于盾殼的保護(hù)下安裝隧道支撐盾殼制成三塊，用液壓操縱。這樣機(jī)器就可以在硬巖中轉(zhuǎn)向而不致于卡位。第 25 及 26 號(hào)機(jī)目前上在制造中，其中一臺(tái)直徑為 244m 的掘進(jìn)機(jī)提供塔斯碼尼亞水電工程建造壓力隧道用。另一臺(tái)直徑為 3.66m 的掘進(jìn)機(jī)提供外國(guó)的供水隧道施工用。 1.3 中國(guó)巖石隧道掘進(jìn)機(jī)法歷史的概況中國(guó)巖石隧道掘進(jìn)機(jī)法歷史的概況中國(guó)全斷面巖石掘進(jìn)機(jī)研究開(kāi)發(fā)于 1964 年開(kāi)始這方面工作。1965年，掘進(jìn)機(jī)的研制列入國(guó)家重點(diǎn)科研項(xiàng)目，當(dāng)時(shí)的水電部抽調(diào)技術(shù)力量，以上?？睖y(cè)設(shè)計(jì)院機(jī)械設(shè)計(jì)室為主，集中在上海水工機(jī)械廠進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)設(shè)計(jì)，1966 年就生產(chǎn)出中國(guó)第一臺(tái)直徑為 3.5m 的全斷面巖石掘進(jìn)機(jī)。71969 年由廣州市機(jī)電工業(yè)局制造了一臺(tái)直徑為 4m 的掘進(jìn)機(jī)，通過(guò)（廣西桂林）試驗(yàn)單位進(jìn)行試驗(yàn)性工程的實(shí)踐。 在 1970 年期間，由萍鄉(xiāng)礦務(wù)局的機(jī)修廠生產(chǎn)制造了直徑為 2.6m掘進(jìn)機(jī)應(yīng)用于萍鄉(xiāng)青山礦的巷道掘進(jìn)施工。與此同時(shí)的西安煤礦機(jī)械廠也試制了一臺(tái)直徑為 35m 的掘進(jìn)機(jī)被銅川礦務(wù)局作工業(yè)性試驗(yàn)和應(yīng)用。1971 年試制的掘進(jìn)機(jī)直徑分別為 25m、55m、38m 和59m。掘進(jìn)碰到巖石類(lèi)型白云質(zhì)石灰?guī)r、矽質(zhì)石灰?guī)r、花崗片麻巖和石灰?guī)r。其中最高月進(jìn)尺 123m。1981 年 SJ58 型隧道掘進(jìn)機(jī)經(jīng)過(guò)優(yōu)化設(shè)計(jì)和精心制造。同年 11日 25 日投入了引灤入唐工程中古人莊隧道應(yīng)用性掘進(jìn)施工。該工程于1983 年 3 月 15 日隧道掘進(jìn)貫通，這是中國(guó)第一條用掘進(jìn)機(jī)施工的中型斷面隧道，引起了國(guó)內(nèi)地下工程界的關(guān)注。1985 年，在廣西隆林天生橋水電站的水工隧道修建過(guò)程中，中國(guó)引進(jìn)了美國(guó)羅賓斯公司掘進(jìn)機(jī)，這是中國(guó)第一條采用大斷面的巖石掘進(jìn)機(jī)施工的隧道。1991 年，30A 隧道（水磨溝隧道），以采用套筒式（鉸接盾構(gòu)型）巖石掘進(jìn)機(jī)(TBM）施工方案。掘進(jìn)機(jī)直徑 553m，隧道砼襯砌直徑48m，采用預(yù)制的裝配式結(jié)構(gòu)。該機(jī)是由美國(guó)羅賓斯制造廠生產(chǎn)的188-227 型(TBM）其使用壽命，可達(dá)掘進(jìn) 4045km 的隧道。 1.4 巖石隧道掘進(jìn)機(jī)的現(xiàn)狀巖石隧道掘進(jìn)機(jī)的現(xiàn)狀 目前世界上著名的掘進(jìn)機(jī)制造廠家最負(fù)盛名是美國(guó)的羅賓斯公司和賈瓦公司。這幾家公司都是 50、60 年代開(kāi)始研制和生產(chǎn)掘進(jìn)機(jī)的。由于產(chǎn)品質(zhì)量好，受到用戶的青睞，而工廠也就生氣勃勃地發(fā)展起來(lái)。8加拿大基納礦的 Falconbridge 母公司與美國(guó)的 Boretec 公司及加拿大的 Brown Boveri Howden 公司組成一個(gè)聯(lián)合體，旨在設(shè)計(jì)制造和試驗(yàn)一臺(tái)硬巖掘進(jìn)機(jī)，于 1988 年聯(lián)邦政府提供了部分資金來(lái)實(shí)施該項(xiàng)計(jì)劃。在上述發(fā)展趨勢(shì)中更值得一提是英吉利海峽隧道的貫通運(yùn)行，標(biāo)志著掘進(jìn)機(jī)法施工技術(shù)的最高水平。隧道全長(zhǎng) 485km，海底段長(zhǎng)37.5km，隧道最深處在海平面下 100m。這條隧道全部采用掘進(jìn)機(jī)法施工技術(shù)。掘進(jìn)機(jī)在地層深處又要承受 10 個(gè)大氣壓的水壓力，同時(shí)又要單向作長(zhǎng)距離 212km 推進(jìn)，并且掘進(jìn)機(jī)推進(jìn)速度必須達(dá)到月進(jìn)尺1000m 的速度才能在 2 年左右完成。因此掘進(jìn)機(jī)的構(gòu)造先進(jìn)性及其配套設(shè)備的可靠性，耐久性均須采用高標(biāo)準(zhǔn)、高質(zhì)量、高技術(shù)設(shè)計(jì)和制造，同時(shí)在材質(zhì)方面必須要耐磨耗及耐腐蝕的材料。所以該隧道的建成標(biāo)志著掘進(jìn)機(jī)法施工技術(shù)的最新水平，也是融合了英美法日德等國(guó)家掘進(jìn)機(jī)法施工技術(shù)于一體的最高成就。中國(guó)全斷面巖石掘進(jìn)機(jī)研究開(kāi)發(fā)和制造是從 60 年代中期開(kāi)始的到目前為止，已生產(chǎn)了 14 臺(tái)，直徑為 25 至 58m 的巖石掘進(jìn)機(jī)，先后在很多隧道工程的施工中使用。這些隧道用全斷面巖石掘進(jìn)機(jī)掘進(jìn)施工基本上都處于工業(yè)性試驗(yàn)階段。國(guó)產(chǎn)機(jī)型累計(jì)總掘進(jìn)長(zhǎng)度約12.038km總之，全斷面巖石掘進(jìn)機(jī)已趨成熟并有所發(fā)展。對(duì)巖石掘進(jìn)機(jī)制造和施工隧道工程也積累了可貴的經(jīng)驗(yàn)。但和國(guó)外先進(jìn)國(guó)家相比，中國(guó)全斷面巖石掘進(jìn)機(jī)還有很大差距。掘進(jìn)速度相差兩點(diǎn)五倍左右，機(jī)械性能、隧道施工適應(yīng)性、配套設(shè)備、設(shè)計(jì)制造施工操作、機(jī)械設(shè)備維修保養(yǎng)、施工管理等都應(yīng)有待于深入探索和研究。引進(jìn)全斷面巖石掘進(jìn)機(jī)施工，推動(dòng)中國(guó)隧道的快速掘進(jìn)的又一個(gè)施工實(shí)例是甘肅省引大（大通河）入秦（秦王川）大型跨流域灌溉工9程，也是世界銀行貸款建設(shè)項(xiàng)目。按世界銀行采購(gòu)指南進(jìn)行國(guó)際競(jìng)爭(zhēng)性招標(biāo)。掘進(jìn)機(jī)經(jīng)過(guò) 30A 隧道的施工實(shí)踐，歸納有以下幾點(diǎn)：施工安全，施工速度遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)其他施工方法；施工質(zhì)量好，使圍巖始終處于穩(wěn)定狀態(tài)。長(zhǎng)隧道施工綜合造價(jià)低；該機(jī)的機(jī)械化程度高，施工方便，用的勞動(dòng)力極少，減輕工人勞動(dòng)強(qiáng)度，便于施工管理。 迄今為止，中國(guó)巖石掘進(jìn)機(jī)（包括引進(jìn)掘進(jìn)機(jī)）施工掘進(jìn)總長(zhǎng)度3139km?？梢灶A(yù)見(jiàn)，隨著中國(guó)國(guó)民經(jīng)濟(jì)建設(shè)的發(fā)展，國(guó)家的能源、交通、冶金礦山、煤炭工業(yè)也需要相應(yīng)地進(jìn)行大規(guī)模建設(shè)。這些工程大都有相應(yīng)的隧道（洞）或巷道，都需要鉆爆法和掘進(jìn)機(jī)去開(kāi)挖施工。近年來(lái)，先進(jìn)的全斷面掘進(jìn)機(jī)(TBM）在地下工程中愈來(lái)愈顯示其功能的優(yōu)越性。尤其是套簡(jiǎn)式盾構(gòu)型巖石掘進(jìn)機(jī)以及相配套的工藝裝備，在隧道施工作（如開(kāi)挖、出渣、襯砌灌漿等平行作業(yè)）實(shí)現(xiàn)一次成洞，有效地利用隧道空間，使施工作業(yè)達(dá)到安全、高效和快速施工的目的。因此，應(yīng)大力發(fā)展掘進(jìn)機(jī)法修建施工隧道，不僅促進(jìn)中國(guó)隧道（洞）或巷道的快速掘進(jìn)，而且具有戰(zhàn)略性意義。綜上所述是巖石隧道掘進(jìn)機(jī)的現(xiàn)狀。 TBM1172ZH/TS 掘進(jìn)機(jī)在用完后也很可能被放棄。這臺(tái)掘進(jìn)機(jī)是為了臺(tái)灣挖掘施工一條高速公路隧道而專(zhuān)門(mén)制造的。它在裝上船后被運(yùn)往亞洲的中國(guó)臺(tái)灣省的工地后，在那里重新組裝起來(lái)。工作時(shí)掘進(jìn)機(jī)的刀盤(pán)每分鐘轉(zhuǎn)動(dòng) 5 次，掘進(jìn)機(jī)刀盤(pán)上的盤(pán)形滾刀把巖石切割（或破碎），以達(dá)到破巖開(kāi)挖隧道的目的。掘進(jìn)機(jī)像甲殼蟲(chóng)設(shè)有前后地層支撐器又稱(chēng)撐靴和推進(jìn)油缸，產(chǎn)生推進(jìn)力給予掘削刀盤(pán)上刀具進(jìn)行旋轉(zhuǎn)切割和擠壓破碎巖石而向前移動(dòng)。每小時(shí)向前推進(jìn)最快速度是 4.5m，10進(jìn)度取決于巖石的性質(zhì)。該臺(tái)掘進(jìn)機(jī)一天 24 小時(shí)都工作，剝離物必須用三輛貨運(yùn)列車(chē)運(yùn)走。1.5 國(guó)際掘進(jìn)機(jī)，盾構(gòu)機(jī)發(fā)展趨勢(shì)國(guó)際掘進(jìn)機(jī)，盾構(gòu)機(jī)發(fā)展趨勢(shì)國(guó)際掘進(jìn)機(jī)、盾構(gòu)機(jī)發(fā)展趨勢(shì)是向大、小兩頭發(fā)展 掘進(jìn)機(jī)、盾構(gòu)機(jī)技術(shù)水平的提高與工業(yè)發(fā)展和地下工程的實(shí)際需要密切相關(guān)。西方國(guó)家在實(shí)現(xiàn)工業(yè)化的過(guò)程中，逐漸掌握了設(shè)計(jì)和制造技術(shù)，而科學(xué)技術(shù)的進(jìn)步和大量地下工程投入建設(shè)，使得這些技術(shù)日臻成熟。 西方國(guó)家的企業(yè)，在長(zhǎng)期從實(shí)踐到理論、再?gòu)睦碚摰綄?shí)踐的反復(fù)探索過(guò)程中，逐漸形成了一套針對(duì)本國(guó)地質(zhì)條件的設(shè)備設(shè)計(jì)理論、模擬試驗(yàn)方法和系統(tǒng)的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，同時(shí)也形成了安裝和調(diào)試的系統(tǒng)技術(shù)。汪建業(yè)說(shuō)，現(xiàn)在國(guó)外企業(yè)已經(jīng)做到了可以根據(jù)不同的地質(zhì)情況設(shè)計(jì)出不同的掘進(jìn)機(jī)或盾構(gòu)機(jī)。 目前，國(guó)際上能夠設(shè)計(jì)制造掘進(jìn)機(jī)或盾構(gòu)機(jī)的企業(yè)主要有：美國(guó)的羅賓斯公司、德國(guó)的海瑞克公司、維爾特公司，日本三菱公司。這些企業(yè)都能生產(chǎn)大型裝備，最大工作斷面達(dá) 11 米。 掘進(jìn)機(jī)在做“大”的同時(shí)，也在向“小”的方向發(fā)展。在“極限制造”概念的指導(dǎo)下，上世紀(jì) 80 年代以來(lái)，微型掘進(jìn)機(jī)技術(shù)在一些發(fā)達(dá)國(guó)家普遍得到應(yīng)用。用這種辦法，不再需要在地面上安裝“拉鎖”，一切工作都在地下進(jìn)行，包括在水下、橋下、建筑物下開(kāi)挖、鋪設(shè)、更換各種管道。近年來(lái)，西方國(guó)家的許多城市通過(guò)相關(guān)法律，不允許在市內(nèi)采用明挖方法，從而進(jìn)一步促進(jìn)了微型掘進(jìn)機(jī)技術(shù)的發(fā)展。 據(jù)介紹，日本企業(yè)設(shè)計(jì)制造小型盾構(gòu)機(jī)水平最高。他們甚至有成熟的塑料管形成技術(shù)，可以做到在掘進(jìn)的同時(shí)，完成制造和埋設(shè)地下管線。111.5.1 巖石隧道掘進(jìn)機(jī)的分類(lèi)巖石隧道掘進(jìn)機(jī)的分類(lèi)巖石隧道掘進(jìn)法與以往的爆破法不同，不使用火藥，而是在開(kāi)挖面上連續(xù)切削或?qū)r石先行破碎后掘進(jìn)的機(jī)械，是一種新型的隧道開(kāi)挖施工中專(zhuān)用設(shè)備。它的特點(diǎn)是：全斷面機(jī)械破碎，聯(lián)合作業(yè)連續(xù)掘進(jìn)。比之常規(guī)施工方法，它具有掘進(jìn)速度快、洞壁光滑勻整、超挖量小、操作安全以及可以大大地降低工人的勞動(dòng)強(qiáng)度和改善作業(yè)條件等一系列極為重要的優(yōu)點(diǎn)。巖石隧道掘進(jìn)機(jī)可以說(shuō)是目前隧道開(kāi)挖施工中一種較為理想的專(zhuān)用機(jī)械設(shè)備。至今最常用的方法是根據(jù)使用目的、工程地點(diǎn)、開(kāi)挖對(duì)象、圍巖、施工方法等隧道掘進(jìn)機(jī)有各種名稱(chēng)。1.5.2 掘進(jìn)機(jī)分類(lèi)掘進(jìn)機(jī)分類(lèi)1.1.按切削方式分類(lèi)按切削方式分類(lèi)當(dāng)前世界上使用的隧道掘進(jìn)機(jī)。可大致分為全斷面切削方式和部分?jǐn)嗝媲邢鞣绞絻深?lèi)。部分?jǐn)嗝媲邢鞣绞绞峭诰蛎禾坑玫臋C(jī)械在隧道挖掘施工上的應(yīng)用。全斷面切削方式一般開(kāi)挖的斷面是圓形的。2 2按開(kāi)挖地層分類(lèi)按開(kāi)挖地層分類(lèi)土質(zhì)隧道巖石隧道目前通用的土質(zhì)隧道施工專(zhuān)用機(jī)械設(shè)備的各種型式掘進(jìn)機(jī)分類(lèi)方法有以下幾種：(1）根據(jù)開(kāi)挖面上的挖掘方式，可以分為人工挖掘（手掘）式，半機(jī)械挖掘式和機(jī)械挖掘式； (2）根據(jù)切削面上的擋土方式；可以分為開(kāi)放型方式和封閉型方式（土體能自立時(shí)采用開(kāi)放型方式。土體松軟而不能自主時(shí)則用封閉型方式）；12(3）根據(jù)向開(kāi)挖面施加壓力的方式，可分為氣壓方式、泥水壓力方式、削土加壓方式和加泥方式。 土質(zhì)隧道盾構(gòu)掘進(jìn)機(jī)分類(lèi)上述各種盾構(gòu)中，人工挖掘盾構(gòu)和機(jī)械挖掘盾構(gòu)大多同時(shí)采用氣壓法施工，泥水加壓式盾構(gòu)基本上在不加氣壓的情況下施工。另外，土壓系列盾構(gòu)（該類(lèi)盾構(gòu)分類(lèi)詳見(jiàn)另外篇），一般也是在不加氣壓的條件下施工的，但是在負(fù)有高水壓的地層中施上時(shí)，也有同時(shí)采用氣壓法施工的實(shí)例。巖石隧道掘進(jìn)機(jī)分類(lèi) 現(xiàn)在制造掘進(jìn)機(jī)的廠家有 20 多家（著名廠家），生產(chǎn)的機(jī)器構(gòu)造形式也是多種，從世界范圍內(nèi)使用的 450 臺(tái)掘進(jìn)機(jī)中（據(jù) 1982 年報(bào)道）各廠商生產(chǎn)的掘進(jìn)機(jī)在各自范圍自行分類(lèi)，如前表 5 的分類(lèi)方式是根據(jù)日本土木工程手冊(cè)中分類(lèi)方法。 開(kāi)挖軟至中硬巖層的“加爾惠德”隧道掘進(jìn)機(jī)按巖層特性和估計(jì)的巖石抗壓強(qiáng)度在設(shè)計(jì)中劃分成三組：(1）流砂和粉砂，需用葉片型刀具。(2）白堊土和粘土，抗壓強(qiáng)度 0141Mpa,需用割刀。(3）沙巖、硬粘土和石灰?guī)r，其抗壓強(qiáng)度為 141141.0Mpa,需用盤(pán)形滾刀。 3 3羅賓斯回合掘進(jìn)機(jī)分類(lèi)羅賓斯回合掘進(jìn)機(jī)分類(lèi)現(xiàn)已制造的羅賓斯掘進(jìn)機(jī)可分為三大類(lèi)：(1）桁架式掘進(jìn)機(jī)，該類(lèi)掘進(jìn)機(jī)常用于軟巖開(kāi)挖。(2）撐板式掘進(jìn)機(jī)，用于不易塌落或密實(shí)的巖石。(3）盾構(gòu)式掘進(jìn)機(jī)，能用于混合型地層（部分硬的粘土或堅(jiān)實(shí)的沙土層）。131.6 EBZ-125XK 型掘進(jìn)機(jī)簡(jiǎn)介型掘進(jìn)機(jī)簡(jiǎn)介 1.6.1 產(chǎn)品特點(diǎn)產(chǎn)品特點(diǎn) EBZ-125XK 是西安煤礦機(jī)械廠與科研院校合作開(kāi)發(fā)的中型懸臂式掘進(jìn)機(jī)。該機(jī)主要特點(diǎn)是：1）結(jié)構(gòu)緊湊、適應(yīng)性好、機(jī)身矮、重心低、操作簡(jiǎn)單、檢修方便；2）炮頭采用具有 36 把鎬型截齒、齒座呈螺旋線形排布的球微錐形截割頭；3）有低速大扭矩液壓馬達(dá)直接驅(qū)動(dòng)的第一運(yùn)輸機(jī)；4）有星輪與低速大扭矩馬達(dá)連接成一體的弧形三齒星輪裝料裝置；5）有馬達(dá)+減速機(jī)構(gòu)形式的行走部；6）有滑動(dòng)式行走結(jié)構(gòu)上用的耐磨板；7）有為液壓錨桿鉆機(jī)及二運(yùn)輸機(jī)留的液壓接口；8）電氣系統(tǒng)有失壓、短路、過(guò)載、溫度、瓦斯斷電等保護(hù)功能。1.6.2 主要用途、適用范圍主要用途、適用范圍 EBZ-125XK 型懸臂式掘進(jìn)機(jī)主要是為煤礦綜采及高檔普采工作面采掘巷道掘進(jìn)服務(wù)的機(jī)械設(shè)備。主要適用于煤及半煤巖巷的掘進(jìn)，也適用于條件類(lèi)似的其它礦山及工程巷道的掘進(jìn)。該機(jī)可經(jīng)濟(jì)切割單向抗壓強(qiáng)度60MPa 的煤巖，可掘巷道最大寬度(定位時(shí))5m，最大高度3.75m，可掘任意斷面形狀的巷道，適應(yīng)巷道坡度160。該機(jī)后配套轉(zhuǎn)載運(yùn)輸設(shè)備可采用橋式膠帶轉(zhuǎn)載機(jī)和可伸縮式帶式輸送機(jī)，實(shí)現(xiàn)連續(xù)運(yùn)輸，以利于機(jī)器效能的發(fā)揮。1.6.3 產(chǎn)品型號(hào)、名稱(chēng)及外形產(chǎn)品型號(hào)、名稱(chēng)及外形產(chǎn)品型號(hào)、名稱(chēng)為 EBZ-125XK 型掘進(jìn)機(jī)，外形參見(jiàn)圖 l。141-截割部 2-裝載部 3-刮板輸送機(jī) 4-機(jī)架和回轉(zhuǎn)臺(tái) 5-履帶行走部 6-油箱 7-操作臺(tái) 8-泵站 9-電控箱 10-護(hù)板總成 圖 1 EBZ-125XK 型掘進(jìn)機(jī) 1.6.4 型號(hào)的組成及其代表意義型號(hào)的組成及其代表意義E E B B Z Z 125125 XKXK 設(shè)計(jì)代號(hào)設(shè)計(jì)代號(hào) 截割機(jī)構(gòu)功率（截割機(jī)構(gòu)功率（KWKW） 縱軸式截割機(jī)構(gòu)縱軸式截割機(jī)構(gòu) 懸臂式掘進(jìn)機(jī)懸臂式掘進(jìn)機(jī)掘進(jìn)設(shè)備掘進(jìn)設(shè)備2 總體設(shè)計(jì)2.1 總體參數(shù)總體參數(shù)機(jī) 長(zhǎng) 8.6m機(jī) 寬 2.1m機(jī) 高 1.55m地 隙 250mm截割臥底深度 240mm接地比壓 0.14MPa機(jī) 重 35t15總功率 190kW可經(jīng)濟(jì)截割煤巖硬度 60MPa可掘巷道斷面 918m2最大可掘高度 3.75m最大可掘?qū)挾?5.0m適應(yīng)巷道坡度 160機(jī)器供電電壓 660l140V2.1.1 截割都截割都電動(dòng)機(jī) 型號(hào) YBU-125 功率 125kW 轉(zhuǎn)速 1470 r/min截割頭 轉(zhuǎn)速 55 r/min截齒 鎬形最大擺動(dòng)角度 上 420下 3l0左右各 3902.2 掘進(jìn)機(jī)各組成部分基本結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)掘進(jìn)機(jī)各組成部分基本結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)2.2.1 截割部截割部 截割部又稱(chēng)工作機(jī)構(gòu)，結(jié)構(gòu)如圖 2 所示，主要由截割電機(jī)、叉形架、二級(jí)行星減速器、懸臂段、截割頭組成。161-截割頭 2-懸臂段 3-二級(jí)行星減速 4-齒輪聯(lián)軸節(jié) 5-叉形架 6-截割電機(jī) 7-電機(jī)護(hù)板 圖 2 EBZ-125XK 截割機(jī)構(gòu) 截割部為二級(jí)行星齒輪傳動(dòng)。行星減速器結(jié)構(gòu)如圖 3 所示，由125kW 的水冷電動(dòng)機(jī)輸入動(dòng)力，經(jīng)齒輪聯(lián)軸節(jié)傳至二級(jí)行星減速器，經(jīng)懸臂段，將動(dòng)力傳給截割頭，從而達(dá)到破碎煤巖的目的。 整個(gè)截割部通過(guò)一個(gè)叉形框架、兩個(gè)銷(xiāo)軸鉸接于回轉(zhuǎn)臺(tái)上。借助安裝于截割部和回轉(zhuǎn)臺(tái)之間的兩個(gè)升降油缸，以及安裝于回轉(zhuǎn)臺(tái)與機(jī)架之間的兩個(gè)回轉(zhuǎn)油缸，來(lái)實(shí)現(xiàn)整個(gè)截割部的升、降和回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，由此截割出任意形狀的斷面。 17圖 3 二級(jí)行星減速器2.2.2 裝載部裝載部 裝載機(jī)構(gòu)包括裝載部件和鏟板兩部分。掘進(jìn)機(jī)的裝載部件有雙環(huán)形刮板鏈?zhǔn)健⒙菪?、耙爪式和星輪式等幾種，由于受煤巖塊度大小等因素的影響，該執(zhí)行元件受載荷沖擊較大，工作環(huán)境惡劣。目前通常采用兩種裝載方式:即星輪式和蟹爪式。蟹爪式裝載機(jī)構(gòu)是普遍采用的一種型式，屬于四連桿機(jī)構(gòu)，其基本形式有曲柄、搖桿和曲柄導(dǎo)桿機(jī)構(gòu)，左右兩蟹爪以 180的相位交替工作，兩者尖端的運(yùn)動(dòng)軌跡為雙腰形曲線。本次設(shè)計(jì)是采用m5 . 2的鏟板。如圖 2.1 所示：裝載部安裝于機(jī)器的前端。通過(guò)一對(duì)銷(xiāo)軸和鏟板的左右升降油缸鉸接于主機(jī)架上，在鏟板油缸的作用下，鏟板繞銷(xiāo)軸上下擺動(dòng)。當(dāng)機(jī)器截割煤巖時(shí)，應(yīng)使鏟板前端緊貼底板，以增加機(jī)器的截割穩(wěn)定行。 圖 2.1182.3 刮板輸送機(jī)刮板輸送機(jī)刮板輸送機(jī)結(jié)構(gòu)如圖 2.2，主要由機(jī)前部、機(jī)后部、驅(qū)動(dòng)裝置、邊雙鏈刮板、張緊裝置和脫鏈器等組成。是一種有撓性牽引機(jī)構(gòu)的連續(xù)運(yùn)輸機(jī)械。 圖 2.2 刮板輸送機(jī)結(jié)構(gòu)刮板輸送機(jī)位于機(jī)器中部，前端與主機(jī)架和鏟板鉸接，后部托在機(jī)架上。機(jī)架在該處設(shè)有可拆裝的墊片，根據(jù)需要，刮板輸送機(jī)后部可墊高，增加刮板輸送機(jī)的卸載高度。刮板輸送機(jī)適用于煤炭?jī)A斜角不超過(guò) 25的才沒(méi)工作面，但對(duì)于以兼作采煤機(jī)運(yùn)行軌道與機(jī)組配合的刮板輸送機(jī)，當(dāng)工作面傾斜角超過(guò)10時(shí)，要采取防滑措施，在采煤工作面的下順和聯(lián)絡(luò)眼，也可以使用刮板輸送機(jī)。192.4 行走部行走部履帶行走部是懸臂式掘進(jìn)機(jī)整機(jī)的支承座，用來(lái)支承掘進(jìn)機(jī)的自重、承受切割機(jī)構(gòu)在工作過(guò)程中所產(chǎn)生的力，并完成掘進(jìn)機(jī)在切割、裝運(yùn)及調(diào)動(dòng)時(shí)的移動(dòng)。履帶行走機(jī)構(gòu)包括左右行走機(jī)構(gòu)、并以掘進(jìn)機(jī)縱向中心線左右對(duì)稱(chēng)。履帶行走機(jī)構(gòu)包括導(dǎo)向輪、張緊裝置、履帶架、支重輪、履帶鏈及驅(qū)動(dòng)裝置等部件。當(dāng)驅(qū)動(dòng)輪轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，與驅(qū)動(dòng)輪相嚙合的履帶有移動(dòng)的趨勢(shì)。但是，因?yàn)槁膸路种c底板間的附著力大于驅(qū)動(dòng)輪、導(dǎo)向輪和支重輪的滾動(dòng)阻力，所以履帶不產(chǎn)生滑動(dòng)，而輪子卻沿著鋪設(shè)的滾道滾動(dòng)，從而驅(qū)動(dòng)整臺(tái)掘進(jìn)機(jī)行走。掘進(jìn)機(jī)履帶行走機(jī)構(gòu)的轉(zhuǎn)彎方式一般有 2 種： 一側(cè)履帶驅(qū)動(dòng)，另一側(cè)履帶制動(dòng)；兩側(cè)履帶同時(shí)驅(qū)動(dòng)，但方向相反?，F(xiàn)在設(shè)計(jì)將支重輪作成和機(jī)架一體的結(jié)構(gòu)，這樣的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，而且在井下的環(huán)境中它比支重輪可靠性能更高。由于沒(méi)有了支重輪，所以履帶的磨損比較嚴(yán)重，要采用更好的耐磨合金鋼。掘進(jìn)機(jī)部在掘進(jìn)作業(yè)時(shí)。它承受切割機(jī)構(gòu)的反力、傾覆力矩及動(dòng)載荷。腰帶機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)對(duì)整機(jī)正常運(yùn)行、通過(guò)性能和工作穩(wěn)定性具有重要作用。履帶機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)要求：具有良好的爬坡性能和靈活的轉(zhuǎn)向性能；兩條履帶分別驅(qū)動(dòng)，其動(dòng)力可選用液壓馬達(dá)或電動(dòng)機(jī)；履帶應(yīng)有較小的接近角和離去角。以減少其運(yùn)行阻力；要注意合理設(shè)計(jì)整機(jī)重心位置。使履帶不出現(xiàn)零比壓現(xiàn)象；履帶應(yīng)有可靠的制動(dòng)裝置，以保證機(jī)器在設(shè)計(jì)的最大坡度工作不會(huì)下滑。其示意圖見(jiàn)圖 2.32.5 機(jī)架和回轉(zhuǎn)臺(tái)機(jī)架和回轉(zhuǎn)臺(tái)機(jī)架是整個(gè)機(jī)器的骨架，它承受來(lái)自截割、行走和裝載的各種載荷。機(jī)器中的各個(gè)部件均用螺栓、銷(xiāo)軸及止口與機(jī)架聯(lián)接，機(jī)架為組20焊件。回轉(zhuǎn)臺(tái)主要用于支承，聯(lián)接并實(shí)現(xiàn)切割機(jī)構(gòu)的升降和回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)?；剞D(zhuǎn)臺(tái)座在機(jī)架上，通過(guò)大型回轉(zhuǎn)軸承用于止口、36 個(gè)高強(qiáng)度螺栓與機(jī)架相聯(lián)。工作時(shí)，在回轉(zhuǎn)油缸的作用下，帶動(dòng)切割機(jī)構(gòu)水平擺動(dòng)。截割機(jī)構(gòu)的升降是通過(guò)回轉(zhuǎn)臺(tái)支座上左、右耳軸鉸接相連的兩個(gè)升降油缸實(shí)現(xiàn)的。 圖 2.3 履帶行走機(jī)構(gòu)2.6 液壓系統(tǒng)液壓系統(tǒng)液壓系統(tǒng)是由若干液壓元件與管路組合起來(lái)能完成一定動(dòng)作的整體。液壓系統(tǒng)一般由動(dòng)力機(jī)構(gòu)、操縱機(jī)構(gòu)、執(zhí)行機(jī)構(gòu)、輔助裝置和液壓油組成。動(dòng)力機(jī)構(gòu)，也就是通常說(shuō)的主油泵,是把機(jī)械能傳給液體，21造成液體壓力能的機(jī)構(gòu)。操縱機(jī)構(gòu)，是控制和調(diào)節(jié)液壓油的壓力、流量及方向，以滿足機(jī)器的工作性能要求，并實(shí)現(xiàn)各種不同工作循環(huán)的機(jī)構(gòu)。常用的液壓元件是控制油液的流量、壓力、流動(dòng)方向的流量控制閥、壓力控制閥及方向控制閥，以滿足系統(tǒng)所要求的運(yùn)動(dòng)規(guī)律和運(yùn)動(dòng)參數(shù)。輔助裝置，是為了改善液壓系統(tǒng)的工作條件、確保液壓系統(tǒng)正常工作所必須的輔助部件,包括過(guò)濾器、油箱、管路、蓄能器和冷卻器等。執(zhí)行機(jī)構(gòu)，是把油液的壓力能轉(zhuǎn)化為機(jī)械運(yùn)動(dòng)能，輸出到機(jī)器工作部件上去的機(jī)構(gòu)。應(yīng)用在巷道掘進(jìn)機(jī)液壓系統(tǒng)中的執(zhí)行機(jī)構(gòu)，可分為兩類(lèi)。一類(lèi)是具有往復(fù)運(yùn)動(dòng)的液壓缸，通過(guò)鉸鏈連結(jié)組成擺缸機(jī)構(gòu)；另一類(lèi)是具有旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的油馬達(dá)，作為掘進(jìn)機(jī)部分組件的動(dòng)力源。采用這兩類(lèi)執(zhí)行機(jī)構(gòu)的液壓系統(tǒng)，通常稱(chēng)為油泵-油缸系統(tǒng)和油泵-油馬達(dá)系統(tǒng)。XK15 型巷道掘進(jìn)機(jī)借助于油泵-油缸系統(tǒng)，可實(shí)現(xiàn)截割機(jī)構(gòu)的推進(jìn)、升降和回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)；裝載機(jī)構(gòu)鏟板的升降和回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)；轉(zhuǎn)運(yùn)機(jī)構(gòu)卸載斷的升降和回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)；機(jī)體的支撐起重。巷道掘進(jìn)機(jī)在井下存在大量煤塵、巖粉和污水的惡劣條件下工作；地質(zhì)條件復(fù)雜多變；工作面的空間很小；掘進(jìn)機(jī)的調(diào)動(dòng)較困難；掘進(jìn)工作的工序銜接對(duì)掘進(jìn)效率影響很大，所有這些因素，都對(duì)巷道掘進(jìn)機(jī)的工作適應(yīng)性和可靠性提出了較高的要求。因此巷道掘進(jìn)機(jī)的液壓傳動(dòng)系統(tǒng)應(yīng)滿足以下主要要求：2） 液壓傳動(dòng)系統(tǒng)的工作可靠性要高。2） 要有靈敏的過(guò)載保護(hù)裝置，以防止掘進(jìn)機(jī)和液壓元件的損壞。2） 要能適應(yīng)負(fù)載變化大的特點(diǎn)，過(guò)載能力高。同時(shí)要易于無(wú)級(jí)調(diào)速。2） 傳遞功率要大，結(jié)構(gòu)緊湊，重量輕。2） 控制方式簡(jiǎn)便集中，便于使用、維護(hù)和檢修。22掘進(jìn)機(jī)液壓系統(tǒng)圖如圖 2.4 所示：圖 2.4 掘進(jìn)機(jī)液壓系統(tǒng)2.7 電氣系統(tǒng)電氣系統(tǒng)電氣系統(tǒng)由前級(jí)饋電開(kāi)關(guān)、KXJ250/1140EB 型隔爆兼本質(zhì)安全型掘進(jìn)機(jī)用電控箱、CZD14/8 型礦用隔爆型掘進(jìn)機(jī)電控箱用操作箱、XEFB36/150 隔爆型蜂鳴器、DGY60/36 型隔爆照明燈、LA8101型隔爆急停按鈕、KDD2000 型瓦斯斷電儀以及驅(qū)動(dòng)掘進(jìn)機(jī)各工作機(jī)構(gòu)的防爆電動(dòng)機(jī)和連接電纜組成。3 截割機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)3.1 截割頭截割頭截割頭是掘進(jìn)機(jī)上直接切割破碎煤巖的旋轉(zhuǎn)部件，其形狀、尺寸和切齒的排列分布方式對(duì)掘進(jìn)機(jī)的工作性能都有很大的影響。切割頭主要由截割頭體，旋轉(zhuǎn)葉片和截齒座等組成。在截齒座里裝有截齒，葉片（或頭體）上焊有安裝內(nèi)噴霧嘴用的噴嘴座。23截割頭體有橫軸式和縱軸式兩種，本次設(shè)計(jì)的截割頭體為縱軸式截割頭體，如圖 3.2 所示。圖 3.2 截割頭縱軸式截割頭（圖 3.2）的頭體為組焊式結(jié)構(gòu)，在頭體上焊有截齒座和噴嘴座，頭體內(nèi)設(shè)有內(nèi)噴霧水道，截割頭通過(guò)見(jiàn)與減速器的輸出軸相聯(lián)結(jié)。截割頭有球形、球柱形、球錐形和球錐柱形四種形式，本次設(shè)計(jì)的是球柱形球體直徑為 840mm，柱形 352mm420mm420mm。截齒的分布方式為對(duì)截齒、截割頭乃至整機(jī)的影響都比較大?？v軸式截割頭的截齒均按螺旋線方式分布在頭體上，螺旋線一般有 2-3條。截距對(duì)截割效果有較大的影響，較大的截距可以增加單齒截割力，但截齒的磨損也會(huì)相應(yīng)增大，因此兩者應(yīng)兼顧。在選擇截距時(shí)，還應(yīng)考慮到截割頭上不同部位的截齒所受的負(fù)荷不同有所區(qū)別，力求個(gè)截齒的負(fù)荷均勻，以減小沖擊載荷和截齒的磨損。掘進(jìn)機(jī)所采用的截齒和采煤機(jī)一樣有扁形和錐形兩種。在截割硬巖時(shí)錐形截齒的壽命比扁形長(zhǎng)，本次采用的是扁形（半煤巖） 。3.2 截割減速器截割減速器截割減速器的作用是將電動(dòng)機(jī)的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力傳遞到截割頭上。由于截割頭工作時(shí)應(yīng)承受較大的沖擊載荷，因此要求減速器的可靠性高，24過(guò)載能力大；其箱體作為懸臂的一部分，應(yīng)有較大的剛性；聯(lián)結(jié)螺栓、螺釘應(yīng)有可靠的防松裝置。本次采用的傳遞形式為 2K-H 二級(jí)行星傳動(dòng)。如圖 3.3 所示。3.3 電動(dòng)機(jī)電動(dòng)機(jī)為實(shí)現(xiàn)較強(qiáng)的過(guò)載能力，適應(yīng)復(fù)雜多變的截割載荷，并利用噴霧水加強(qiáng)冷卻效果，懸臂式掘進(jìn)機(jī)多采用防爆水冷式電動(dòng)機(jī)來(lái)驅(qū)動(dòng)截割頭。根據(jù)所給設(shè)計(jì)要求（截割功率：125kW、額定電壓：1140/660v）選用 YBK2 序列煤礦井下防爆電動(dòng)機(jī)。機(jī)座號(hào)為 315M。3.4 懸臂伸縮裝置懸臂伸縮裝置掘進(jìn)機(jī)掘進(jìn)時(shí)，截割頭切入煤巖的方式一種是利用行走機(jī)構(gòu)向前推進(jìn)，使截割頭切入，這種方式的截割頭不能伸縮，結(jié)構(gòu)比較簡(jiǎn)單，但行走機(jī)構(gòu)移動(dòng)頻繁；另一種是截割頭懸臂可以伸縮，一般利用液壓缸的推力使截割頭沿懸臂上的導(dǎo)軌移動(dòng)，使截割頭切入煤壁，履帶不需要移動(dòng)。有內(nèi)伸縮和外伸縮兩種，本次設(shè)計(jì)采用的是內(nèi)伸縮形式。如圖 3.3 所示。25圖 3.3 內(nèi)伸縮式懸臂內(nèi)伸縮懸臂主要由花鍵套內(nèi)外伸縮套，保護(hù)套主軸等組成。截割減速器的輸出軸上連接有內(nèi)花鍵套，主軸右端開(kāi)有花鍵槽，并插入花鍵套內(nèi)。主軸右端通過(guò)花鍵和定位螺釘與截割頭相連接，使減速器的輸出軸驅(qū)動(dòng)截割頭旋轉(zhuǎn)。保護(hù)套和內(nèi)伸縮套同截割頭相連接，但不隨截割頭轉(zhuǎn)動(dòng)。外伸縮套則和減速器箱體相連接。推進(jìn)液壓缸的前端和保護(hù)套相連接，后端和電動(dòng)機(jī)相連接，并在其作用下，保護(hù)套帶動(dòng)截割頭、主軸和內(nèi)伸縮套相對(duì)于外伸縮套前后移動(dòng)，實(shí)現(xiàn)懸臂的伸縮。這種懸臂結(jié)構(gòu)尺寸小，移動(dòng)部件的重量輕，移動(dòng)阻力小，有利于機(jī)器的穩(wěn)定。但需要較長(zhǎng)的花鍵，加工較難，結(jié)構(gòu)也比較復(fù)雜。3.5 回轉(zhuǎn)臺(tái)回轉(zhuǎn)臺(tái)回轉(zhuǎn)臺(tái)是懸臂支撐機(jī)構(gòu)中的主要部件，位于機(jī)器的中央。它連接左右履帶架，支撐懸臂，實(shí)現(xiàn)懸臂的回轉(zhuǎn)、升降運(yùn)動(dòng)，承受著復(fù)雜的交變沖擊載荷?；剞D(zhuǎn)臺(tái)同時(shí)也是一個(gè)將懸臂工作機(jī)構(gòu)和其他機(jī)構(gòu)（裝載、行走機(jī)構(gòu)）相連得連接部件，其機(jī)構(gòu)是否合理，對(duì)機(jī)器的性能、可靠性、整體結(jié)構(gòu)和高度尺寸有重大影響。對(duì)回轉(zhuǎn)臺(tái)有如下基本要求：（1） 承載能力大，耐沖擊振動(dòng)；（2） 慣性小，運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)，噪音低；（3） 機(jī)構(gòu)緊湊，高度尺寸小（4） 回轉(zhuǎn)力矩變化小4 減速器設(shè)計(jì)和校核4.1 減速機(jī)構(gòu)概述減速機(jī)構(gòu)概述減速機(jī)構(gòu)是用來(lái)讓截割電機(jī)的速度減小，增大扭矩的，本次設(shè)計(jì)26的截割機(jī)構(gòu)的減速機(jī)構(gòu)是采用直聯(lián)電動(dòng)機(jī)的方式，考慮到要采用有限的空間布置，就選用 2K-H 型減速器。該減速器如圖 4.1 所示. 其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)是：內(nèi)齒圈固定，太陽(yáng)輪圍繞中心軸旋轉(zhuǎn)，行星輪圍繞行星輪軸旋轉(zhuǎn)，為 2K-H 傳動(dòng)。在機(jī)械傳動(dòng)中，它已經(jīng)獲得了較為廣泛的應(yīng)用。2K-H 傳動(dòng)的傳動(dòng)比范圍為=20500，其傳動(dòng)效率為 0.80.9。baei4.2 2K-H 減速器高速級(jí)齒輪設(shè)計(jì)減速器高速級(jí)齒輪設(shè)計(jì)4.2.1 齒輪材料、熱處理工藝及制造工藝選定齒輪材料、熱處理工藝及制造工藝選定太陽(yáng)輪和行星輪材料為 20CrNi2Mo,表面滲碳處理，表面硬度為57HRC。實(shí)驗(yàn)齒輪齒面接觸疲勞強(qiáng)度為aHMP1450lim實(shí)驗(yàn)齒輪齒根彎曲疲勞極限：太陽(yáng)輪aFMP400lim行星輪aFMP280lim齒形為漸開(kāi)線直齒。最終加工為磨齒，精度等級(jí)為 7 級(jí)。內(nèi)齒圈的材料為 42CrMo，調(diào)質(zhì)處理，硬度為 262-302HBS實(shí)驗(yàn)齒輪的接觸疲勞極限aHMP750lim實(shí)驗(yàn)齒輪的彎曲疲勞極限aFMP280lim齒形的最終加工為插齒精度等級(jí)為 7 級(jí)4.2.2 減速器原理圖減速器原理圖 27圖 4.1 2K-H 行星減速器傳動(dòng)示意圖a-高速級(jí)太陽(yáng)輪 b-高速級(jí)內(nèi)齒輪 c-高速級(jí)行星輪 a1-低速級(jí)太陽(yáng)輪 b1-低速級(jí)級(jí)內(nèi)齒輪 c1-低速級(jí)行星輪4.2.3 確定各主要參數(shù)確定各主要參數(shù)(1) 高速級(jí)傳動(dòng)部 減速器的總傳動(dòng)比1ii 根據(jù) 值，采用二級(jí) NGW 型減速器（見(jiàn)圖 3.3）i根據(jù)系列設(shè)計(jì)要求，令低速級(jí)傳動(dòng)比固定，且取，則高速2i52i級(jí)傳動(dòng)比1i （2） 行星輪數(shù)目 查表以及根據(jù)傳動(dòng)比 ，取pn1i3pn（3） 載荷不均衡系數(shù)高速級(jí)采用太陽(yáng)輪浮動(dòng)和行星浮動(dòng)的均pk載機(jī)構(gòu)，取15. 1FpHpkk（4） 配齒計(jì)算太陽(yáng)輪齒數(shù)， 取)(23 整數(shù)式中取 c內(nèi)齒圈齒數(shù)56) 1346. 5(13) 1(izzab行星輪齒數(shù)齒輪模數(shù)和中心距 am按照推薦公式計(jì)算太陽(yáng)輪分度圓直徑： 式中 73.2655147021nni346. 5573.2621iii13346. 52331icnzpa5 .21)1356(21)(21abczzz32lim1) 1(HdHHPAtdauKKKTKd；齒數(shù)比692. 1132228 ；使用系數(shù)為 75. 1AK 7 . 0齒寬系數(shù)為d aHMP1450lim 代入 模數(shù)， 取7m則 7 .631377 . 0addb則取 a = 125 mm b = 65 mm（6） 計(jì)算變位系數(shù)（5） 傳動(dòng)ca 嚙合角ac因?yàn)?所以942.22ac變位系數(shù)和mNnKnPTpp3 .311315. 11470125954995491mmuKKKTKdHdHHPAtda82.83692. 114507 . 0) 1692. 1 (215. 175. 13 .311768) 1(3232lim145. 61382.83aazdm5 .122)2213(721)(21cazzma9209. 020cos1255 .122coscos00。aaac3846. 036397. 020149. 00229. 03520tan220942.22)2213(tan2)(00invinvinvinvzzxcaca29中心距變動(dòng)系數(shù)3571. 075 .1221250maay齒頂降低系數(shù)0275. 03571. 03846. 0yxy分配變位系數(shù)：查設(shè)計(jì)手冊(cè)， 03846. 03846. 0acXXX（6）傳動(dòng)bc 嚙合角cb因?yàn)?式中 代入 所以5429.26cb變位系數(shù)和中心距變動(dòng)系數(shù)齒頂降低系數(shù)6378. 03571, 09949. 0yxy分配變位系數(shù)：3846. 05 . 03846. 0aXX所以取因?yàn)?0coscosaacbmmZZmacb119)2256(721)(2108946. 020cos125119cos0cba9949. 036397. 020149. 00362. 0)2256(20tan2205429.26)2256(tan2)(00invinvinvinvzzXbccb3571. 075 .1221250maay30因0cX所以， 9949. 009949. 0cbXXX4.2.4 幾何尺寸計(jì)算幾何尺寸計(jì)算 分度圓直徑 mzd 齒頂圓直徑 )(2yxhmddaa 齒根圓直徑 )(2xchmddaf 基圓直徑 cosddb 齒頂高系數(shù)：太陽(yáng)輪、行星輪-1ah 內(nèi)齒輪 8 . 0ah 頂隙系數(shù)：太陽(yáng)輪、行星輪4 . 0c 內(nèi)齒輪25. 0c代入上組計(jì)算公式計(jì)算如下：太陽(yáng)輪 mmd91137 mmda999.109)0275. 03846. 01 (7291 mmdf7844.76)3846. 04 . 01 (7291 mmdb512.8520cos91行星輪mmd154227 mmda615.167)0275. 001 (72154 mmdf4 .134)04 . 01 (72145mmcoddb7127.14420154內(nèi)齒輪 mmd392567 mmda795.385)6378. 09946. 08 . 0(7239231 mmdf629.420)9949. 025. 08 . 0(72392mmdb36.36820cos3924.2.5 齒輪嚙合要素計(jì)算齒輪嚙合要素計(jì)算a-c 傳動(dòng)端面重合度a（1）頂圓齒形曲率半徑a 4.2.6 齒輪強(qiáng)度驗(yàn)算齒輪強(qiáng)度驗(yàn)算齒輪強(qiáng)度驗(yàn)算公式按第二版機(jī)械傳動(dòng)手冊(cè)相關(guān)公式進(jìn)行。傳動(dòng)ga太陽(yáng)輪嚙合強(qiáng)度驗(yàn)算確定計(jì)算負(fù)荷名義轉(zhuǎn)矩mNT81.298名義圓周力（1）應(yīng)力循環(huán)系數(shù)次101003. 14800036 .12696060tnnNpHaa式中 ）轉(zhuǎn)速（太陽(yáng)輪相對(duì)于行星輪的minrnHa ）間（壽命期內(nèi)要求傳動(dòng)的時(shí)ht （2）接觸強(qiáng)度計(jì)算a. 使用系數(shù) 根據(jù)對(duì)磨機(jī)使用的實(shí)測(cè)與分析，查表取AK75. 1AK2)2()2(baaddNdTFt25.65679181.29820002000min03.1195346. 514701470rnnnhaHahdhdt480001032015年年32b. 動(dòng)載系數(shù) 查表先計(jì)算傳動(dòng)精度,對(duì)于太陽(yáng)輪，vKC,算得mfp11 故取07. 1vKc. 齒輪載荷分布系數(shù)、 對(duì)于計(jì)算的齒輪查表得, HKFK0s故取,而,故得小齒輪結(jié)構(gòu)尺寸系數(shù)，所以48. 0K100K02261. 0，固按公式得02261. 0012. 00shf mfbKKFfshvAtsh35. 3)(0 mffFxshx7855.1833. 1式中是由公差表差得 7 級(jí)精度齒輪的齒向誤差。m15取 則85. 0 x9677.15xFFxy計(jì)算嚙合剛度：由于，所以,又rc011ZZn22ZZn，8 . 0mC,， 算得1RC975. 0BC5153.14 c則由公式算得式中mmmNqcth6075.18125. 1nfpmhNmmmq05324. 0mmmNccar3909.18)25. 075. 0(108. 15 . 01vAtyHKKFbcFK8611. 0)()(1)(22hbhbhbN08. 74)4 . 11 (68hb33119. 1)(NHFKKd. 齒間載荷分布系數(shù)、 由公式HKFKNKKKFFHvAttH21.320321821. 31 . 125. 17321取，查表 計(jì)算出mffptpb11825. 0075. 0pbafy,故18394. 0HK取 1HK同樣可以計(jì)算出1FKe. 節(jié)點(diǎn)處計(jì)算接觸應(yīng)力基本值HO式中 節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)HZ式中 直齒輪ob0，查表取彈性系數(shù)EZ重合度系數(shù)Z 又有 ，得到螺旋角系數(shù)Z 0因1cosZ又有 齒數(shù)比則得到bdFZZZZtEHHO11242. 2942.22sin20cos942.22cos0cos2sincoscoscos22ooootttbHZ28 .189mmNZE82. 039854. 14Z63. 075. 025. 011201Y692. 1132212zz276.463692. 165911692. 125.6567182. 08 .189242. 2mmNHO34f. 計(jì)算接觸應(yīng)力HlHHvAHODHlKKKKZ查表得到：1DZ g. 許用接觸應(yīng)力式中 aHMP83.1303lim ，因,取壽命系數(shù)NTZ910LN1NTZ()-潤(rùn)滑油膜系數(shù)，查表取（）=0.92RvLZZZRvLZZZ，齒面工作硬化系數(shù)WZ1WZ，尺寸系數(shù)XZ0563. 10056. 0076. 1nXmZ，最小安全系數(shù)limHS25. 1limHS則有：h. 接觸強(qiáng)度計(jì)算安全系數(shù)HS （3）彎曲強(qiáng)度計(jì)算a. 系數(shù),這些在上面已經(jīng)算1, 5 . 1, 1 . 1,25. 1FFvAKKKK出。b. 齒根應(yīng)力基本值FOYYYYbmFSFntFO式中 前面已經(jīng)給出，齒形系數(shù)1,804. 0YY0319. 2FY按照如下公式計(jì)算其它系數(shù)：1356. 1FaFnahSLaHlMP00.6681108. 107. 175. 176.463limlimHhXWRvLNTHHPSZZZZZZaHPMP4 .112425. 10563. 1192. 01145095. 1limHXWRvLNTHHZZZZZZS350309. 3F9524. 1)13. 02 . 1 ()(3 . 221. 11aLsasqLY則有：c. 許用齒根應(yīng)力式中 ，;實(shí)驗(yàn)齒輪應(yīng)力修正系數(shù)STY2STY ，；彎曲強(qiáng)度壽命系數(shù)NTY92. 0NTY ，；相對(duì)齒根圓角敏感系數(shù)relTY97. 0relTY ，；相對(duì)齒根表面狀況系數(shù)RrelTY03. 1RrelTY ，；彎曲強(qiáng)度壽命系數(shù)XY98. 001. 005. 1mYX ，。最小安全系數(shù)limFS8 . 1limFS則有：aFMP11.45301. 103. 198. 08 . 112400limd. 彎曲強(qiáng)度計(jì)算安全系數(shù)4.2.7 行星輪嚙合強(qiáng)度驗(yàn)算行星輪嚙合強(qiáng)度驗(yàn)算（1）確定計(jì)算負(fù)荷名義轉(zhuǎn)矩名義圓周力1. 應(yīng)力循環(huán)系數(shù) 其中 ）間（壽命期內(nèi)要求傳動(dòng)的時(shí)ht mNzzTac68.505132281.29881.298aFOMP2 .379524. 11804. 00319. 24687321XRrelrelFNTSTFFPYYYSYYminlim8 . 1limXRrelTrelTNTSFFFFYYYYYSNdTFt25.656715468.50520002000次91010423. 82213101 . 160caapHcczzNtnnN）（min15.7062213)346. 514701470()(rzznnncaHaHc36 （2）接觸強(qiáng)度計(jì)算a. 使用系數(shù) 根據(jù)對(duì)磨機(jī)使用的實(shí)測(cè)與分析，查表取AK75. 1AKb. 動(dòng)載系數(shù) 查表先計(jì)算傳動(dòng)精度,對(duì)于太陽(yáng)輪，vKC,算得mfp11故取07. 1vKc. 齒輪載荷分布系數(shù)、 對(duì)于計(jì)算的齒輪查表得, HKFK0s故取,而,故得小齒輪結(jié)構(gòu)尺寸系數(shù)，所以48. 0K100K1829. 1，查齒輪公差，則有02721. 0023. 00shfmF33固按公式得5 .165 . 0FFma mfbKKFfshvAtsh5199.11)(0 mffFxshx96.2033. 1式中是由公差表差得 7 級(jí)精度齒輪的齒向誤差。m15取 則57333. 0 xmxFFxy016.12計(jì)算嚙合剛度：對(duì)于內(nèi)齒輪 ,又，,rc2nZ8 . 0mC1RC，算得25. 1nfpmh975. 0BC0215.16 cmmmNccar9789.22)25. 075. 0(則由公式算得hdhdt480001032015年年Nmmmq04868. 0mmmNqcth5404.201108. 15 . 01vAtyHKKFbcFK37式中119. 1)(NHFKKd. 齒間載荷分布系數(shù)、 由公式HKFKNKKKFFHvAttH72.966396. 01 . 125. 17321取，查表 計(jì)算出mffptpb11825. 0075. 0pbafy,故18394. 0HK取 1HK同樣可以計(jì)算出1FKe. 節(jié)點(diǎn)處計(jì)算接觸應(yīng)力基本值HO式中 節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)HZ，查表取彈性系數(shù)EZ重合度系數(shù)Z 又有 ，得到螺旋角系數(shù)Z 0因1cosZ又有 齒數(shù)比則得到8611. 0)()(1)(22hbhbhbN08. 74)4 . 11 (68hbbdFZZZZtEHHO11242. 2942.22sin20cos942.22cos0cos2sincoscoscos22ooootttbHZ28 .189mmNZE898. 03579. 14Z725. 075. 025. 011201Y692. 11322MPauubdFZZZZtEHHO5 .356692. 165154) 1692. 1 (25.76567182. 08 .189242. 21238 f. 計(jì)算接觸應(yīng)力HlHHvAHODHlKKKKZ查表得到：1DZ aMPHl5 .5131108. 107. 175. 15 .356g. 許用接觸應(yīng)力式中 MPaH34.1145lim ，因,取壽命系數(shù)NTZ910LN87. 0NTZ()-潤(rùn)滑油膜系數(shù)，查表?。ǎ?0.85RvLZZZRvLZZZ，齒面工作硬化系數(shù)WZ1WZ，尺寸系數(shù)XZ1XZ，最小安全系數(shù)limHS1limHS則有：h. 接觸強(qiáng)度計(jì)算安全系數(shù)HS （3）彎曲強(qiáng)度計(jì)算e. 系數(shù),這些在上面已經(jīng)1,2741. 1, 1 . 1,25. 1FFvAKKKK算出。f. 齒根應(yīng)力基本值FO式中 前面已經(jīng)給出，齒形系數(shù)1,725. 0YY8458. 1FY按照如下公式計(jì)算其它系數(shù)：limlimHhXWRvLNTHHPSZZZZZZaHPMP51025. 11185. 0175025. 1limHXWRvLNTHHZZZZZZSYYYYbmFSFntFO2929. 1FaFnahSL3935. 1F7861. 2)13. 02 . 1 ()(3 . 221. 11aLsasqLY則有：g. 許用齒根應(yīng)力式中 ，;實(shí)驗(yàn)齒輪應(yīng)力修正系數(shù)STY2STY ，；彎曲強(qiáng)度壽命系數(shù)NTY9 . 0NTY ，；相對(duì)齒根圓角敏感系數(shù)relTY98. 0relTY ，；相對(duì)齒根表面狀況系數(shù)RrelTY925. 0RrelTY ，；彎曲強(qiáng)度壽命系數(shù)XY026. 1006. 003. 1mYX ，。最小安全系數(shù)limFS8 . 1limFS則有：h. 彎曲強(qiáng)度計(jì)算安全系數(shù) c-g 傳動(dòng) 此段僅列出相嚙合的內(nèi)齒輪嚙合強(qiáng)度計(jì)算過(guò)程，行星輪的強(qiáng)度較高，故計(jì)算從略。（1）確定計(jì)算負(fù)荷名義轉(zhuǎn)矩名義圓周力應(yīng)力循環(huán)系數(shù)次91038.1248000397.2746060tnnNpHbb式中 ）轉(zhuǎn)速（行星輪相對(duì)于行星架的minrnHb aFMP8 .478026. 1105. 18 . 112400lim45. 5limXRrelTrelTNTSFFFFYYYYYSaFOMP35.100725. 017816. 2804. 08458. 14687321XRrelrelFNTSTFFPYYYSYYminlimmNzzTab18.1287135681.29881.298NdTFt25.656739281.29820002000min97.274346. 514700rnnnhbHb40 ）間（壽命期內(nèi)要求傳動(dòng)的時(shí)ht 接觸強(qiáng)度計(jì)算 使用系數(shù) 根據(jù)對(duì)磨機(jī)使用的實(shí)測(cè)與分析，查表取AK75. 1AK 動(dòng)載系數(shù) 查表先計(jì)算傳動(dòng)精度,對(duì)于太陽(yáng)輪，vKC,算得mfp11 故取07. 1vK 齒輪載荷分布系數(shù)、 對(duì)于計(jì)算的齒輪查表得, HKFK0s故取,而,故得小齒輪結(jié)構(gòu)尺寸系數(shù)，48. 0K100K02261. 0所以，固按公式得02261. 0012. 00shf mfbKKFfshvAtsh35. 3)(0 mffFxshx7855.1833. 1式中是由公差表差得 7 級(jí)精度齒輪的齒向誤差。m15取 則85. 0 x9677.15xFFxy計(jì)算嚙合剛度：由于，所以,又rc011ZZn22ZZn，8 . 0mC,，算得1RC25. 1nfpmh975. 0BCNmmmq05324. 05153.14 c則由公式算得hdhdt480001032015年年mmmNqcth6075.181mmmNccar3909.18)25. 075. 0(108. 15 . 01vAtyHKKFbcFK41 式中119. 1)(NHFKK 齒間載荷分布系數(shù)、 由公式HKFKNKKKFFHvAttH21.320321821. 31 . 125. 17321取，查表 計(jì)算出mffptpb11825. 0075. 0pbafy,故18394. 0HK取 1HK同樣可以計(jì)算出1FK 節(jié)點(diǎn)處計(jì)算接觸應(yīng)力基本值HO式中 節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)HZ式中 直齒輪ob0，查表取 彈性系數(shù)EZ重合度系數(shù)Z 又有 ，得到螺旋角系數(shù)Z 0因1cosZ又有 8611. 0)()(1)(22hbhbhbN08. 74)4 . 11 (68hbbdFZZZZtEHHO11129. 2942.22sin20cos942.22cos0cos2sincoscoscos22ooootttbHZ28 .189mmNZE82. 039854. 14Z63. 075. 025. 011201Y42 齒數(shù)比則得到 計(jì)算接觸應(yīng)力HlHHvAHODHlKKKKZ查表得到：1DZ MPaHl79.1881108. 107. 175. 107.131 許用接觸應(yīng)力式中 aHMP83.1303lim ，因,取壽命系數(shù)NTZ910LN1NTZ()-潤(rùn)滑油膜系數(shù)，查表取（）=0.92RvLZZZRvLZZZ，齒面工作硬化系數(shù)WZ11. 1WZ，尺寸系數(shù)XZ10056. 0076. 1nXmZ，最小安全系數(shù)limHS25. 1limHS則有：aMPHP03.569111. 18 . 096. 0189. 0750 接觸強(qiáng)度計(jì)算安全系數(shù)HS （2）彎曲強(qiáng)度計(jì)算系數(shù),這些在上面已經(jīng)算出。1, 5 . 1, 1 . 1,25. 1FFvAKKKK 齒根應(yīng)力基本值FO式中 前面已經(jīng)給出，齒形系數(shù)1,804. 0YY0319. 2FYMPaHO07.131545. 2653921545. 225.6567182. 08 .189129. 2limlimHhXWRvLNTHHPSZZZZZZ01. 3limHXWRvLNTHHZZZZZZ