帶式輸送機傳動系統(tǒng)設計【含13張CAD圖紙、說明書】

帶式輸送機傳動系統(tǒng)設計【含13張CAD圖紙、說明書】,含13張CAD圖紙、說明書,輸送,傳動系統(tǒng),設計,13,CAD,圖紙,說明書 目 錄 目 錄 1 第1章 緒 論 5 1.1 帶式輸送機概述 5 1.1.1 帶式輸送機的定義及組成 5 1.1.2 帶式輸送機的分類 5 1.1.3 帶式輸送機的特點 9 1.2 國內外帶式輸送機的應用、現(xiàn)狀及發(fā)展 10 1.2.1 國外帶式輸送機的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢 10 1.2.2 國內帶式輸送機的現(xiàn)狀及存在的問題 10 1.2.3 我國帶式輸送機的研究目標 11 第2章 帶式輸送機總體方案設計 13 2.1 設計的總體方案及問題 13 2.1.1 傳動部件的選用 13 2.1.2 主要部件的設計 14 2.2 帶式輸送機型號的確定 14 2.2.1 帶式輸送機的型號 14 2.2.2 DTⅡ型固定式帶式輸送機簡介 14 2.3 DTⅡ型固定式帶式輸送機的部件選型 15 2.3.1 輸送帶 15 2.3.2 驅動裝置 15 2.3.3 電動滾筒 16 2.3.4 傳動滾筒 16 2.3.5 改向滾筒 17 2.3.6 托輥 17 2.3.7 拉緊裝置 18 2.3.8 清掃器 19 2.3.9 卸料裝置 20 2.3.10 導料槽 20 2.3.11 機架 20 2.3.12 頭部漏斗 21 2.3.13 電氣及安全保護裝置 21 第3章 帶式輸送機傳動系統(tǒng)的設計 23 3.1 傳動部件的選用 23 3.1.1 原始參數(shù)及物料特性 23 3.1.2 帶寬、帶速鹽酸輸送能力 24 3.1.3 筒上所需圓周驅動力計算 24 3.1.4 傳動功率計算 27 3.1.5 驅動裝置的型號 28 3.1.6 輸送帶張力計算 28 3.1.7 輸送帶層數(shù)計算 30 3.1.8 自由停車時間計算 30 3.1.9 拉緊裝置重錘質量計算 32 3.1.10 校核輥子載荷 32 3.2 主要部件的設計 34 3.2.1 傳動滾筒的作用及結構形式 34 3.2.2 傳動滾筒的分類 34 3.2.3 傳動滾筒的設計方法 36 3.2.4 傳動滾筒的設計 36 3.2.5 軸的概述 38 3.2.6 軸的設計 39 3.2.7 強度校核（新型帶式輸送機設計手冊P330） 42 第4章 AUTOCAO簡介 48 第5章 結 論 49 參 考 文 獻 51 致 謝 53 第1章 緒 論 1.1 帶式輸送機概述 我的畢業(yè)設計的題目——帶式輸送機傳動系統(tǒng)設計。帶式輸送機是用于輸送各種塊狀、粒狀等散料及成品的運輸機械，廣泛應用于冶金、煤炭、水電等行業(yè)。本次設計的目的是通過該設備的機械傳動系統(tǒng)的總體設計及主要部件的傳動滾筒的設計，能使自己對本專業(yè)四年所學的專業(yè)基礎知識得到融會貫通，并能夠初步具備機械電子專業(yè)的產品設計水平。 1.1.1 帶式輸送機的定義及組成 DTⅡ型帶式輸送機由頭部漏斗、機架、頭部清掃器、傳動滾筒、安全保護裝置、輸送帶、承載托輥、緩沖托輥、導料槽、改向滾筒、螺旋拉緊裝置、尾架、空段清掃器、回程托輥、中間架、電動機、液力偶合器、制動器、減速器及聯(lián)軸器組成。 1.1.2 帶式輸送機的分類 （1）按承載方式分類 托輥式帶式輸送機：用托輥支撐輸送帶； 氣墊帶式輸送機：用氣膜支撐輸送帶。另外還有磁性輸送帶、液墊帶式輸送機，它們共同的特點都是對輸送帶連續(xù)支撐（如圖1-1）； 圖1.1 氣墊帶式輸送機 深槽型帶式輸送機：由于加大槽深，除用托輥支撐外，也起到對物料的夾持作用，可增大輸送傾角。 （2）按承載能力分類 鋼繩芯帶式輸送機：應用于重型載荷的運輸機； 輕型帶式輸送機：專門應用于輕型載荷的運輸機（如圖1-2）； 圖1.2 輕型帶式輸送機 通用帶式輸送機：這是應用最廣泛的帶式輸送機，其它類型帶式輸送機都是這種帶式輸送機的變形（如圖1-3）； 圖1.3 DT通用固定式帶式輸送機 （3）按輸送機線路布置分類 直線帶式輸送機：用于輸送機縱向是直線，但是可在鉛垂面上有凹凸變化曲線； 平面彎轉帶式輸送機：可在平面上實現(xiàn)彎曲運行； 空間彎曲帶式輸送機：可以在空間實現(xiàn)彎曲運行。 （4）按可否移動分類 固定帶式輸送機：輸送機安裝在固定的地點，不需要移動； 移動帶式輸送機：具有移動機構，如輪、履帶（如圖1-4）； 圖1.4 移動帶式輸送機 移置帶式輸送機：通過移動設備變換設備的位置； 可伸縮帶式輸送機：通過儲帶裝置改變輸送機的長度。 （5）按輸送帶的結構形式分類 普通輸送帶帶式輸送機：輸送帶為平行帶，帶芯為帆布或尼龍帆布或鋼繩芯； 鋼繩牽引帶式輸送機：用鋼絲繩作為牽引機構，用帶有耳邊的輸送帶作為承載機構； 壓帶式輸送機：用兩條閉環(huán)帶，其中一條為承載帶，另一條為壓帶； 鋼帶輸送機：輸送帶是鋼帶； 花紋帶式輸送機：用花紋帶以增大物料和輸送帶的摩擦，提高輸送傾角； 圖1.5 花紋帶式輸送機 網(wǎng)帶輸送機：輸送帶是網(wǎng)帶； 管狀帶式輸送機：輸送帶圍包成管狀或用特殊結構輸送帶密閉輸送物料（如圖1-5）； 圖1.6 金屬網(wǎng)帶輸送機 管狀帶式輸送機：輸送帶圍包成管狀或用特殊結構輸送帶密閉輸送物料； 波狀擋邊帶式輸送機：輸送帶邊上有擋邊以增大物料的截面，傾斜角度大時，一般在橫向設置擋板（如圖1-6）。 圖1.7 波狀擋邊大傾角帶式輸送機 （6）按驅動方式分類 單滾筒驅動帶式輸送機； 多滾筒驅動帶式輸送機； 線摩擦帶式輸送機：用一個或多個輸送帶作為驅動體； 磁性帶式輸送機：通過磁場作用驅動輸送帶。 1.1.3 帶式輸送機的特點 帶式輸送機是以膠帶、鋼帶、鋼纖維帶、塑料帶和化纖維帶作為送物料和牽引工件的輸送機械，是物料搬運機械的一種主要類別。它是以形成連續(xù)物流方式沿一定線路輸送一定種類貨物或人員的機械裝置。它結構簡單、輸送物料范圍廣泛、輸送量大、運距長、對線路適應性強、裝卸料十分方便、可靠性高、營運費低廉、基建投資省、能耗低、效率高、維修費少、應用領域廣闊、市場巨大等特點，是國民經(jīng)濟中不可缺少的關鍵設備。 帶式輸送機與間歇作業(yè)的起重機械相比，具有輸送能力大、結構比較簡單、輸送距離可以較長、便于實現(xiàn)程序化控制和自動化操作等優(yōu)點，而缺點是通用性較差、必須沿整條輸送線路布置、大多不能自動取料、不能輸送笨重的大件物品。而它與其它散狀物料運輸方式相比，有輸送物料種類廣泛、輸送能力范圍寬、輸送線路的適應性強、靈活的裝卸料、可靠性強、安全性高、費用低等優(yōu)點.。 1.2 國內外帶式輸送機的應用、現(xiàn)狀及發(fā)展 隨著現(xiàn)代化工業(yè)的不斷的發(fā)展 ，帶式輸送機已經(jīng)成為國民經(jīng)濟各部門生產過程中重要的組成部分。它在國民經(jīng)濟的各個部門中得到了相當廣泛的應用，已經(jīng)遍及各行業(yè)。例如在重工業(yè)及交通運輸部門主要用于輸送大宗散粒物料；在現(xiàn)代化生產企業(yè)中，帶式輸送機是生產過程中組成有節(jié)奏的流水作業(yè)線所不可缺少的設備，通過帶式輸送機的應用實現(xiàn)車間運輸和加工安裝過程的機械化，并實現(xiàn)程序化和自動化；在糧食、化工、輕紡、食品等許多部門，帶式輸送機往往不單純進行物料輸送，還在輸送的同時進行某些工藝處理；在大型工程項目的施工工地，連續(xù)輸送機械可用來搬運大量土方和建材物料；在機場、港口帶式輸送機還用來輸送旅客和行李?？傊?，帶式輸送機在采礦、冶金、電力、鑄造、機械制造、建材、化工醫(yī)藥、食品輕工、橡膠、造紙、塑料、港口中都得到了應用。 1.2.1 國外帶式輸送機的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢 國外帶式輸送機技術的發(fā)展主要表現(xiàn)在兩方面：a.帶式輸送機的功能多元化、應用范圍擴大化，如高傾角帶式輸送機、管狀帶式輸送機、空間轉彎帶式輸送機等各種機型；b.帶式輸送機本身的技術與裝備有了巨大的發(fā)展，尤其是長距離、大運量、高速度等大型輸送機正成為其發(fā)展方向。目前，世界上單機運距最長以達30.4km，且已用在澳大利亞的鋁釩土礦上。由十七條帶式輸送機串聯(lián)組成的運輸系統(tǒng)已在荷蘭鹿特丹礦山使用，運距為200.6km。目前世界上運輸量最大的一條帶式輸送機已在德國露天煤礦使用，其運輸量為37500t/h，帶速為7.4m/s。目前最高帶速已達9m/s 。 1.2.2 國內帶式輸送機的現(xiàn)狀及存在的問題 80年代末期以來，我國帶式輸送機有了很大的發(fā)展，對帶式輸送機的關鍵技術研究和新產品開發(fā)都取得了可喜的成果。輸送機產品系列不斷增多，從定型的SDJ、SSJ、STJ、DT等系列發(fā)展到功能、適應特種用途的各種帶式輸送機系列，如國家“七五”、“九五”攻關項目—大傾角帶式輸送機成套設備、高產高效工作面順槽可伸縮帶式輸送機等填補了多項國內空白，開發(fā)了大傾角、長距離的新型帶式輸送機系列產品，并對帶式輸送機的關鍵技術及其主要元部件進行了理論研究和產品開發(fā)，應用動態(tài)分析技術和中間驅動與智能化控制等技術，研制成功了多種軟啟動和制動裝置及以PLC為核心的可編程電控裝置。而與國外相比，國內的帶式輸送機一般都偏小，特別是帶速通常均不超過4m/s，對高帶速輸送機及其動態(tài)設計與計算機監(jiān)控等關鍵技術問題缺乏實踐經(jīng)驗，由于帶速普遍較低，許多設計單位仍沿用以往的靜態(tài)設計法，用加大輸送帶安全系數(shù)的方法來提高設計的可靠性。其結果不僅增大了設備成本，而且降低了設備運行的可靠性。此外，我國輸送機制造企業(yè)追求小而全模式，未能象國外一樣形成大規(guī)模的元部件專業(yè)生產廠或加工中心，致使元部件設計與制造水平得不到有效提高。 1.2.3 我國帶式輸送機的研究目標 （1）大型化、提高輸送能力 為了適應高產高效集約化生產的需要，帶式輸送機的輸送能力要加大。長距離、高帶速、大運量、大功率是今后發(fā)展的必然趨勢。 （2）提高元部件性能和可靠性 設備開機率的高低主要取決于元部件的性能和可靠性。我們除了進一步完善和提高現(xiàn)有元部件的性能和可靠性還要不斷開發(fā)研究新的技術和元部件，如高性能可控軟啟動技術、動態(tài)分析與監(jiān)控技術、高效貯帶裝置、快速自移機尾、高速托輥等，使帶式輸送機的性能得到進一步提高。 （3）擴大功能，一機多用化 帶式輸送機是一種理想的連續(xù)運輸設備，并且有不能充分發(fā)揮其效能的可能，浪費資源。如將帶式輸送機結構作適當修改，并采取一定的安全措施，就可拓展用人、運料或雙向運輸?shù)裙δ?，做到一機多用，使其發(fā)揮更大的經(jīng)濟效益。 （4）開發(fā)專用機種 中國煤礦的地質條件差異很大，在運輸系統(tǒng)的布置上經(jīng)常會出現(xiàn)一些特殊要求，如彎曲、大傾角（>+25°）直至垂直提升等。而這些場合常規(guī)的帶式輸送機是無法勝任的。為了滿足煤礦的某些特殊要求，應開發(fā)特殊型帶式輸送機，如彎曲帶式輸送機、大傾角或垂直提升輸送機。 第2章 帶式輸送機總體方案設計 帶式輸送機的總體設計方案圖如下： 帶式輸送機是由電動機、液力偶合器、制動器、減速器、聯(lián)軸器、傳動滾筒及筒皮等組成。 1.傳動滾筒 2.輸送帶 3.聯(lián)軸器 4.電動機 5.液力偶合器 6．制動器 7.減速器 圖2.1 帶式輸送機總圖 2.1 設計的總體方案及問題 2.1.1 傳動部件的選用 主要傳動部件采用市場上的標準產品。如確定輸送帶型號及規(guī)格；驅動裝置的選型（包括電機、液力偶和器選型、制動器的選型）；減速氣的選型；聯(lián)軸器的選型。 2.1.2 主要部件的設計 傳動滾筒是傳遞動力的主要部件屬非標準部件，需要設計，這里重點要設計出傳動滾筒的形狀尺寸并對滾筒進行強度和剛度的設計。 2.2 帶式輸送機型號的確定 2.2.1 帶式輸送機的型號 本次設計的帶式輸送機是用于某港口原煤的輸送，由于輸送量大、工作環(huán)境差以及輸送物料的松散密度，所以選用DTⅡ型帶式輸送機。DTⅡ型固定式帶式輸送機工作圖如下： 圖2.2 DTⅡ型固定式帶式輸送機 2.2.2 DTⅡ型固定式帶式輸送機簡介 DTⅡ型固定式帶式輸送機是由TD75型和DX型兩大系列帶式輸送機更新的一種通用新型的系列產品，可廣泛用于冶金、礦山、煤炭、港口、電站、建材、輕工、石油等各個行業(yè)。由單機或多機組合成運輸系統(tǒng)來輸送物料，可輸送松散密度為500~2500的各種散狀物料及成件物品。DTⅡ型固定式帶式輸送機適用的工作環(huán)境溫度一般為-25℃~+40℃。對于在特殊環(huán)境中工作的帶式輸送機，如要具有耐熱、耐寒、防水、防腐、防爆、阻燃等條件，應另行采取相應的防護措施。DTⅡ型固定式帶式輸送機均按部件系列進行設計。設計者可根據(jù)輸送工藝要求，按不同的地形、工況進行選型設計并組合成整臺輸送機。本系列部件可滿足水平及傾斜輸送的要求，也可采用帶凸弧、凹弧段與直線段組合的輸送形式。而輸送機允許輸送的物料塊度取決于帶寬、帶速、槽角和傾角，也取決于大塊物料出現(xiàn)的頻率。 2.3 DTⅡ型固定式帶式輸送機的部件選型 2.3.1 輸送帶 輸送帶是輸送機中的曳引構件和承載構件，本系列帶式輸送機采用普通型輸送帶?？估w（芯層）有棉帆布、尼龍帆布、聚酯帆布和鋼絲繩芯。 （1）覆蓋膠層厚度 覆蓋膠層厚度根據(jù)所輸送物料的松散密度、塊度、落料高度及物料的磨琢性確定。 （2）輸送帶質量 輸送帶質量根據(jù)抗拉體和覆蓋膠層厚度確定。 （3）安全系數(shù) 輸送帶的安全系數(shù)是一個經(jīng)驗值，應考慮安全、可靠、壽命及制造質量、經(jīng)濟成本。此外，還要考慮接頭效率、啟動系數(shù)、現(xiàn)場條件、使用經(jīng)驗等。選用時應參照各制造廠的樣本。 棉帆布輸送帶：n=8~9； 層數(shù)少，接頭效率低可大于此值。 尼龍、聚酯帆布帶：n=10~12； 使用條件惡劣及要求特別安全時應大于12。 鋼絲繩芯輸送帶：n=7~9；運行條件好，傾角小，強度低可取小值，反之則取大值。對可靠性要求高，如載入或高爐上料輸送帶應適當高于上述數(shù)值。st4000以上輸送帶接頭的疲勞強度不隨靜強度按比例提高，其安全系數(shù)應由橡膠廠提供。 2.3.2 驅動裝置 帶式輸送機的動力部分，由安裝在驅動架上的Y系列鼠籠型電機、液力偶合器（或梅花形彈性聯(lián)軸器）、減速器、ZL型彈性柱銷齒式聯(lián)軸器、制動器（逆止器）等組成。 （1）電機的選型 計算帶速、帶寬及輸送能力；計算驅動功率，選出電機型號。 （2）液力偶合器選型 采用帶后輔腔的液力偶合器作為本系列帶式輸送機的專用偶合器，其啟動力矩系數(shù)限制在1.3~1.7之間。按所需功率、輸入轉速和啟動時最大力矩，確定液力偶合器的型號，再根據(jù)制造廠的液力偶合器特征曲線選定充油量。 （3）制動器的選型 本系列采用液壓推桿閘瓦式制動器，選用時要根據(jù)制動力矩與發(fā)熱情況選用相應規(guī)格的推動器。 （4）逆止器的選型 為了防止傾斜輸送機停車時發(fā)生倒轉，需要安裝逆止器，本系列提供滾柱逆止器，逆止力矩為6.9~23.3，安裝在減速器輸出軸上。 （5）減速器的選型 本系列采用硬齒面圓錐圓柱齒輪減速器，按功率和傳動比來確定型號規(guī)格。 （6）聯(lián)軸器的選型 為了減少工作中的沖擊，本系列采用用梅花形彈性聯(lián)軸器，根據(jù)轉速和轉矩及減速器輸出軸直徑來選取聯(lián)軸器的規(guī)格型號。 2.3.3 電動滾筒 電動滾筒是將電機、減速齒輪裝入滾筒內部的傳動滾筒。因其結構緊湊，外形尺寸小，適于短距離及較小功率的單機驅動帶式輸送機。功率范圍2.2~55KW，用于環(huán)境溫度不超過40℃的場合。本系列為通用型，凡有隔爆、阻燃等特殊要求時，應另行選配。 2.3.4 傳動滾筒 傳動滾筒是傳遞動力的主要部件。本系列傳動滾筒根據(jù)承載能力分輕型、中型和重型三種。滾筒直徑有500、630、800、1000mm。同一種滾筒直徑又有幾種不同的軸徑和中心跨距供設計者選用。滾筒軸承座全部采用油杯式潤滑脂潤滑。 2.3.5 改向滾筒 改向滾筒是用于改變輸送帶的運行方向或增加輸送帶與傳動滾筒見的圓包角。其按承載能力分輕型、中型和重型：分檔直徑為50~100mm，120~180mm及200~260mm，結構形式與傳動滾筒一致。改向滾筒覆面有裸露光鋼面和平滑膠面兩種。 2.3.6 托輥 托輥是用于支承輸送帶及輸送帶上所承載的物料，保證輸送帶穩(wěn)定運行的裝置。 （1）托輥的分類 ① 槽形托輥 槽形托輥用于承載分支輸送散狀物料。 ② 平行托輥 平行上托輥，用于承載分支輸送成件物品，平行下托輥用于回程分支支撐輸送帶。 ③ 調心托輥 調心托輥用于調整輸送帶跑偏，防止蛇行，保證輸送帶穩(wěn)定運行。前傾式槽形托輥也起調心、對中作用。 ④ 緩沖托輥 緩沖托輥安裝在輸送機受料段的下方，減小輸送帶所受的沖擊，延長輸送帶使用壽命。 ⑤ 回程托輥 回程托輥用于下分支支撐輸送帶，有平行、V形、反V形幾種，V形與反V形輥能降低輸送帶跑偏的可能性。當V形和反V形兩種型式配套使用，形成菱形斷面，能更有效地防止輸送帶跑偏。 此外，還有梳形托輥和螺旋托輥，能清除輸送帶上的粘料，保持帶面清潔。 ⑥ 過度托輥 過度托輥安裝在滾筒與第一組托輥之間，可使輸送帶逐步成槽或由槽形展平，以降低輸送帶邊緣因成槽延伸而產生的附加應力，同時也防止輸送帶展平時出現(xiàn)散料現(xiàn)象。 （2）托輥間距 托輥間距應滿足兩個條件：輥子軸承的承載能力及輸送帶的下垂度，托輥間距應配合考慮該處的輸送帶張力，使輸送帶獲得更合適的垂度。 最大下垂度 式中 —兩組托輥間輸送帶的最大下垂度，m； — 托輥間距，m； — 物料質量，kg/m； — 輸送帶質量，kg/m； — 該處輸送帶張力，N。 穩(wěn)定工況下的下垂度應限制在1％以內。 ① 承載分支托輥間距：1.2m 。 ② 回程分支托輥間距：2.4~3m 。 （3）托輥輥子 根據(jù)承載能力分普通型及重型兩種，每種輥徑對應2~3種軸徑。全部采用大游隙軸承，并保證所有輥子轉數(shù)不超過600r/min。 （4）托輥的選用 帶式輸送機承載分支，回程分支托輥的選用取決于帶寬、帶速、托輥間距及輥子的靜載荷、動載荷等各種參數(shù)。輥徑與帶寬、帶速有關；托輥壽命取決于軸承的失效壽命。因此托輥的承載能力與軸承壽命有關，選用時應按帶速、輸送機的生產能力確定載荷。 2.3.7 拉緊裝置 拉緊裝置是使輸送帶具有足夠的張力，保證輸送帶和傳動滾筒間產生摩擦力使輸送帶不打滑，并限制輸送帶在各托輥間的垂度，使輸送機正常運行的裝置。本系列拉緊裝置有螺旋式、垂直重錘式、重錘車式、固定絞車式四種。拉緊裝置應盡可能布置在輸送帶張力最小的位置上，并盡量靠近傳動滾筒又便于維修的位置。在確定拉緊力時，除考慮正常運行外還應考慮啟（制）動及空載空車工況。 （1）螺旋拉緊裝置 螺旋拉緊裝置適用于長度較短（小于100mm），功率較小的輸送機上，可按機長的1％~1.5％選取拉緊裝置。 螺旋拉緊行程有500.800.1000mm三種。 （2）垂直重錘拉緊裝置 垂直重錘拉緊裝置能利用輸送機走廊空間位置進行布置。可隨著張力的變化靠重力自動補償輸送帶的伸長。重錘箱內裝入每塊15kg重的鑄鐵塊調節(jié)拉緊力這種型式的拉緊裝置應優(yōu)先采用。 （3）重錘車式拉緊裝置 重錘車式拉緊裝置適于距離較長，功率較大的輸送機。本系列增設了重錘塔架，可加大拉緊行程。拉緊行程有2、3、4m三檔。 （4）固定式絞車拉緊裝置 固定式絞車拉緊裝置用于大行程，大拉緊力（30~150KN）、長距離、大運量的帶式輸送機，最大拉緊行程可達17m.。 （5）拉緊行程的確定 拉緊行程是根據(jù)輸送帶生產廠樣本提供的伸長率進行計算。然后考慮接頭長度和安裝條件所需的附加長度。 2.3.8 清掃器 清掃器用于清掃輸送帶上粘附的物料。本系列有頭部及空段清掃器兩種。而當輸送帶粘料嚴重時，可選用其它型式如硬制合金刮板清掃器。 （1）頭部清掃器 頭部清掃器為重錘刮板式結構，裝于卸料滾筒處。清掃輸送帶工作面上的粘料。 （2）空段清掃器 空段清掃器裝在尾部滾筒前下分支輸送帶的非工作面，或垂直重錘裝置入邊改向滾筒處，用以清掃輸送帶上面的物料。 2.3.9 卸料裝置 卸料裝置用于輸送機中部任意點卸料。本系列有雙側、左側、右側三種可變槽角卸料器。適用于帶速小于或等于2.5m/s，物料塊度在50mm以下，輸送帶采用硫化接頭的輸送機上。 2.3.10 導料槽 導料槽可使從漏斗落下的物料在達到帶速之前集中到輸送帶的中部。導料槽的底邊寬為2/3~1/2帶寬。導料槽由前、中、后三段組成，中段數(shù)量可根據(jù)需要任意增加。導料槽的長度應按落料速度與輸送帶穩(wěn)定運行速度之差來選取。導料槽的截面結構可分矩形和喇叭形兩種。 2.3.11 機架 機架是用于支承滾筒及承受輸送帶張力的裝置。本系列機架采用了結構緊湊、剛性好、強度高的三角形機架。 （1）機架的種類 機架有四種結構，可滿足帶寬500~1400mm，傾角0°~18°，圓包角190°~210°多種型式的典型布置。并能與漏斗配套使用。 ① 01機架 01機架用于0°~18°傾角的頭部傳動及頭部卸料滾筒。選用時應標注角度。 ② 02機架 02機架用于0°~18°傾角的尾部改向滾筒或中間卸料的傳動滾筒。 ③ 03機架 03機架用于0°~18°傾角的探頭滾筒或頭部卸料傳動滾筒，圓包角小于或等于 180°。 ④ 04機架 04機架用于傳動滾筒設在下分支的機架?？捎糜趩蝹鲃訚L筒，也可以用于雙滾筒傳動（兩組機架配套使用）。圓包角大于或等于200°。 ⑤ 組合機架 01，02機架適于帶寬500～1400mm，03，04機架機架適于帶寬800～1400mm。 （2）機架的應用 本系列機架適用于輸送帶強度范圍：CC—56棉帆布3~8層；NN—100~300尼龍帶及EP100~300聚酯帶3~6層；鋼絲繩芯ST2000以下。 （3）中間架 中間架用于安裝托輥。標準長度為6000mm，非標準長度為3000~6000mm及凸凹弧中間架；支腿有Ⅰ型（無斜撐），Ⅱ型（有斜撐）兩種。中間架和中間架支腿全部采用螺旋聯(lián)接，便于運輸和安裝。 2.3.12 頭部漏斗 頭部漏斗用于導料、控制料流方向的裝置。也可起防塵作用。選用本系列漏斗時，設計者還應根據(jù)輸送機之間的搭接高度設計漏斗與導料槽之間的連接段。 本系列漏斗有普通型和調節(jié)擋板型（3型）兩種。其中普通型又可分為不帶襯板 （1型）和帶襯板（2型）兩種。 帶速范圍：2.5m/s（1型），3.15m/s（2型），調節(jié)擋板式帶速范圍1.6~5m/s；2型漏斗在水平運輸時可達4m/s。 2.3.13 電氣及安全保護裝置 安全保護裝置是在輸送機工作中出現(xiàn)故障能進行監(jiān)測和報警的設備，可使輸送機系統(tǒng)安全生產，正常運行，預防機械部分的損壞，保護操作人員的安全。此外，還便于集中控制和提高自動化水平。電氣及安全保護裝置的設計、制造、運輸及使用等要求，應符合有關國家標準或專業(yè)標準要求。 （1）拖動方式 37KW以下采用Y系列鼠籠型電機加性聯(lián)軸器直接啟動；45~315KW用Y系列鼠籠型電機加液力偶合器（啟動系數(shù)1.3~1.7的帶式輸送機專用偶合器）。 （2）電氣設備的保護 主要回路要求有電壓、電流儀表指示器，并有斷路、短路、過流（過載）、缺相、接地等項保護及聲、光報警指示，指示器應靈敏、可靠。 （3）安全保護和監(jiān)測 安全保護和監(jiān)測應根據(jù)輸送機輸送工藝要求及系統(tǒng)或單機的工況進行選擇。常用的保護和監(jiān)測裝置如下： ① 膠帶跑偏監(jiān)測 膠帶跑偏監(jiān)測一般安裝在輸送機頭部、尾部、中間及需要監(jiān)的點。輕度跑偏量達5％帶寬時發(fā)出信號并報警。重度跑偏量達10％帶寬時延時工作，報警、正常停機。 ② 打滑監(jiān)測 打滑監(jiān)測用于監(jiān)視傳動滾筒和輸送帶之間的線速度之差。并能報警、自動張緊輸送帶或正常停機。 ③ 超速監(jiān)測 超速監(jiān)測用于下運或下運工況。當帶速達到規(guī)定帶速的115％~125％時，報警并緊急停機。 ④ 沿線監(jiān)測 緊急停機用拉繩開關，沿輸送機全長在機架的兩側每隔60各安裝一組開關，動作后自鎖、報警、停機。 ⑤ 其它監(jiān)測 其它料倉堵塞信號、縱向撕裂信號、拉緊信號、制動信號、觀溫信號等，可根據(jù)需要進行選擇。 第3章 帶式輸送機傳動系統(tǒng)的設計 帶式輸送機傳動系統(tǒng)的設計主要包括輸送帶、電機、液力偶合器、制動器、減速器、聯(lián)軸器的選型及其尺寸的確定；并需設計出傳動滾筒的形狀尺寸及對滾筒進行強度和剛度的設計。 3.1 傳動部件的選用 傳動部件的選用是指根據(jù)已知的條件，選出帶式輸送機各驅動裝置的型號及外形尺寸。 3.1.1 原始參數(shù)及物料特性 （1）已知條件 某電站輸煤系統(tǒng)采用帶式輸送機，輸送能力Q=1000噸/小時；松散密度ρ=900kg/m3，機長l=313.25m，高差H=9.98m。 （1）安裝條件 頭部卸料，中間和尾部均受料，直線輸送，尾部重錘拉緊。 圖3.1 帶式輸送機布局圖 3.1.2 帶寬、帶速鹽酸輸送能力 （3-1） （3-2） 按文獻[1]P3表6選取帶寬B=1000mm，帶速υ=2.5m/s，托輥槽角λ=35°。 由文獻[1]P20表31查得S=0.1290m2（堆積角為30°時）。 輸送機傾角 （3-3） 由文獻[1]P20表32查得，系數(shù)k=1.0 由文獻[1]P19公式（2） Im=sυkρ kg/s （3-4） 式中 S — 輸送帶上物料的最大橫截面積，； v— 帶速，m/s； k— 傾斜系數(shù)； — 物料松散密度，Kg/。 得： Q=3.6 sυkρ t/h （3-5） ∴ 能滿足1000t/h的輸送能力。 3.1.3 筒上所需圓周驅動力計算 按文獻[1]P20公式（10） Fu=cfLg[qRo+qRu+（2qB+qG）]+ qGHg+Fs1+Fs2 （3-6） 式中 C— 系數(shù)； f— 模擬摩擦系數(shù)，根據(jù)工作條件及制造、安裝水平選取； L— 輸送機長度（頭、尾滾筒中心距），m； g— 重力加速度，g =9.81； — 承載分支托輥每米長旋轉部分質量，kg/m； — 回程分支托輥每米長旋轉部分質量，kg/m； — 每米長輸送帶的質量，kg/m； — 每米長輸送物料的質量，kg/m； — 主要阻力，N； — 附加阻力，N； — 特種主要阻力，即托輥前傾摩擦阻力及導料槽摩擦阻力，N； — 特種附加阻力，及清掃器、卸料器及翻轉回程分支輸送帶的阻力，N； — 傾斜阻力，N；=Hg。 由文獻[1]P21表33查得：系數(shù)c=1.30 由文獻[1]P21表34查得： f=0.023 初選輸送帶B1000，NN-200，尼龍帶Z=4層。NN-200輸送帶的每層質量1.22kg/m2，上覆蓋膠厚=6mm，下覆蓋膠厚=1.5mm。上覆蓋膠質量為6.8kg/ m2，下覆蓋膠質量為1.7kg/ m2。 =1.2241.0+（6.8+1.7）1.0=4.88+8.5=13.38kg/m 按文獻[1]P21公式（11）計算 = （3-7） 式中 — 輸送能力，； — 物料的松散密度，kg/； v— 帶速，m/s。 ∴=1000/3.62.5=111.11 kg/m 拖輥參數(shù)： 由文獻[1]P43第二部分型譜表第3.3得，上拖輥為三輥式前傾槽形拖輥Φ133。L=380mm，軸承型號4G305。 由文獻[1]P52第二部分型譜表第3.14得，下拖輥為兩輥式10°V形拖輥Φ133。L=600mm，軸承型號4G305。 由文獻[1]P14表27得：上拖輥間距1.2m，下拖輥間距3.0m。 按文獻[1]P66第二部分型譜表第7.1節(jié)查出上拖輥轉動部分質量qRo，=6.3kg，n=3；下拖輥轉動部分質量qRu，=9.1kg，n=2 qRo=n qRo，/ao=36.3/1.2=15.75kg/m （3-8） qRu=n qRu，/ao=29.1/3=6.07kg/m （3-9） 計算Fs1 Fs1=Fε+Fgl （3-10） 拖輥前化頁阻力及導料槽阻力按文獻[1]P22表36，得 Fε=CευoLε（qB+qG）gcosδsinε （3-11） 式中 — 35槽角的槽形系數(shù)； — 承載、回程托輥和輸送帶間的摩擦系數(shù)； — 裝有前傾托輥的設備長度，m。 取Cε=0.45，μo=0.3，δ=1.8°，ε=2°，Lε=313m 則： Fε=0.450.3313（13.38+111.11）9.8cos1.8°sin2° =1798N （3-12） 式中 — 物料和導料擋板間的摩擦系數(shù)； l— 裝有導料擋板的設備長度；m； — 導料擋板內部寬度，m。 取Iυ=0.309m3/s，L=4.5m（中間受料處導料擋板長），b1=0.85m，μ2=0.6 則： =4.9N Fs1=Fε+Fgl=1798+419=2217N 計算Fs2=Fr 清掃器阻力按文獻[4]P22表36查取 Fr=APμ3 （3-13） 式中： A（清掃器接觸面積）=1.00.012+2.80.01=0.048m2 μ3（清掃器與輸送帶間摩擦系數(shù)）=0.5 Fs2=Fr=0.04831040.5=720N 將上述數(shù)值代入文獻[4]P20公式（10）中，得 Fu =1.300.023313.259.8 [15.75+6.07+（213.38+111.11）]+9.989.8111.11+2217 +720 =14657+10867+2217+720 =28461N 3.1.4 傳動功率計算 傳動滾筒軸功率，由文獻[1]P21公式（12）得 PA= （3-14） 式中 PA — 傳動滾筒軸所需功率，kw； — 圓周驅動力，N； v— 帶速，m/s。 ∴PA =284612.5=71.1kw 驅動電機功率，由文獻[1]P12公式（13）得 （3-15） 式中 =0.78~0.95 則： η1=0.960940.94=0.85 液力偶合器效率0.96，三級減速器效率0.94，功率不平衡系數(shù)0.94。 PM=71.1/0.85=83.6km 按文獻[1]P95第二部分型譜表第9節(jié)選取驅動裝置組合號為74#，傳動滾筒直徑為Φ800mm。從第10節(jié)中選定驅動單元中各部件：電機Y280M-4、90kw，液力偶合器YOXⅡ2500，減速器DCY315-20，制動器YWZ-400/。 3.1.5 驅動裝置的型號 電動機：Y系列三相異步電動機Y280M—4；額定功率：90kw；轉速：1480r/min；轉動慣量：1.46；啟動轉矩：1.9；額定轉矩：2.2。 液力偶合器：YOXⅡ2500型帶制動輪液力偶合器；傳遞功率范圍68~144kw；輸入轉速：1500r/min；啟動系數(shù)：1.3~1.7；轉動慣量：3.0。 減速器：三級硬齒面圓錐圓柱齒輪減速器DCY315-20；公稱傳動比：20；公稱轉速：輸入1500r/min，輸出75r/min；公稱輸入功率：270kw；轉動慣量：0.0949899。 制動器：YWZ液壓推桿制動器YWZ-400/80；制動力矩：630—1250；退距：1.6mm；匹配推動器型號：Ed80/6；電機功率330kw。 推動器：Ed80/6；推力：800N；行程：60mm；輸入功率：330W。 3.1.6 輸送帶張力計算 （1）輸送帶工作時不打滑需保持的最小張力 圖3.2 作用于輸送帶的張力 由文獻[1]P23公式（15）得 （3-16） 式中 — 滿載輸送機啟動或制動時出現(xiàn)的最大圓周驅動力；N — 傳動滾筒與輸送帶間的摩擦系數(shù)； — 傳動滾筒的圓包角，一般取2.8~ 4.2弧度； 按文獻[1]P25公式（28）求啟動時傳動滾筒上最大周圍力 Fumax=Fu·kA kA取1.5 （3-17） Fumax=284611.5=42692N 查文獻[1]P23表37查得 u=0.3 φ=210° 查文獻[1]P23表38查得 =3.00 =21346N ⑵ 送帶允許最大下重度計算最小張力 按文獻[1]P24公式（16）得承載分支 取（h/a）max=0.01 ao=1.2m （3-18） =18300N 按文獻[1]P24公式（17）得回程分支 = （3-19） 由F2min=21346N計算輸送機的各點張力。在忽略附加阻力的情況下，可得F4點張力 F4=F2-qBHg+Fr+fLg（） （3-20） =21346-13.389.989.8+720+0.023313.259.8（15.75+13.38） =22814N >18300N 則取F2=21346，可得穩(wěn)定運行工況下最大張力 F1max= F2+Fu （3-21） =21346+28461 =49807N 3.1.7 輸送帶層數(shù)計算 由文獻[1]P24公式（18）得 （3-22） 式中 Z— 輸送帶層數(shù)； — 穩(wěn)定工況下輸送帶最大張力，N； n— 穩(wěn)定工況下輸送帶靜安全系數(shù)； — 輸送帶縱向扯斷強度，； B— 帶寬，mm.。 則： n —按文獻[1]P9按第二部分型譜表第2.1.6節(jié)，取n=12 —按文獻[1]P8表16選尼龍帶NN-200，得=200 按文獻[1]P10表18取4層，與初選相同。 3.1.8 自由停車時間計算 按文獻[4]P26公式（29）、（30） （3-23） （3-24） 式中 — 制動時的慣性力，N — 摩擦阻力，為安全起見，模擬摩擦系數(shù)取0.012~0.016。 由文獻[1]P25公式（26），得 （3-25） =（111.11+15.75+6.07+213.38）313.25 =50023kg 按文獻[1]P25公式（27） （3-26） 此式為各旋轉部件的轉動慣量轉換為傳動滾筒上直線移動的質量，其中包括電機、高速軸聯(lián)軸器（或液力偶和器）、制動輪、減速器、低速軸聯(lián)軸器、逆止器和所有滾筒的轉動慣量。 式中 n— 驅動單元； — 驅動單元第個旋轉部件的轉動慣量，； — 驅動單元第個旋轉部件至傳動滾筒的傳動比； i— 傳動滾筒半徑，m ； — 第個滾筒的轉動慣量，； — 第個滾筒的滾筒半徑，m 。 則 n=1， I=20， J電機=1.46， J液=3.0， J減=0.10， J制=3.0 ，J聯(lián)=3.0 滾筒直徑：Φ800，Φ630，2xΦ500 =18918.8+2007.2=20926kg =1.310.016313.259.8[15.75+6.07+（213.38+111.11）]+9.989.8111.11+2217 +720 =10275+10867+2217+720 =24079N f值按文獻[1]P26公式（29）（30）去f=0.016 則 （3-27） 自由停車時間，由文獻[1]P26公式（31）得 （3-28） 采用制動器制動時按公式（35）得 （3-29） （3-30） 式中 i — 制動器至傳動滾筒的傳動比； — 制動器的制動力矩，N/mm。 = 由于采用制動器后，減速度偏大，正常工作制動時應使帶速降到30％后再上閘。 3.1.9 拉緊裝置重錘質量計算 （3-31） = =3063kg 3.1.10 校核輥子載荷 （1）靜載計算（按文獻[1]P73第二部分型譜表第7.6節(jié)拖輥的選用計算） 承載分支： （3-32） 式中 — 承載分支托輥靜載荷，N； — 承載分支托輥間距，m； e — 輥子載荷系數(shù)； v— 帶速，m/s； — 每米長輸送帶質量，kg/m； — 輸送能力，kg/s。 則 e=0.8 ao=1.2 υ=2.5 查文獻[1]P73第二部分型譜表第7.5節(jié)，上輥Φ133 L=380mm，軸承4G305，承載能力為3760N，滿足要求。 回程分支： （3-33） 式中 — 回程分支托輥靜載荷，N； — 回程分支托輥間距，m； =13.013.389.8=393.4N 按文獻[1]P73第二部分型譜表第7.5節(jié)，上輥Φ133 L=380mm，軸承4G305，承載能力為2520N，滿足要求。 （2）動載計算（按文獻[1]P73二部分型譜表第7.6節(jié)） 承載分支： （3-34） 式中 — 承載分支托輥動載荷，N； — 回程分支托輥動載荷，N； — 運行系數(shù)； — 沖擊系數(shù)； — 工況系數(shù)。 fs取1.2（每天運行高于16h），fd取1.0，fa取1.10。 ∴ 滿足要求 回程分支： =393.4x1.2x1.1=519.4N<2520N （3-35） ∴ 滿足要求 計算后取靜載荷、動載荷二者之中較大值來選擇輥子，使其承載能力大于或等于計算值，這樣就可保證輥子軸承壽命高于30000h，轉角小于10′。 3.2 主要部件的設計 主要部件的設計是指計算出傳動滾筒的形狀尺寸并對滾筒進行強度和剛度的校核。 3.2.1 傳動滾筒的作用及結構形式 此次設計的主要部件是傳動滾筒，傳動滾筒是傳遞動力的主要部件，屬非標準部件。它是傳遞帶式輸送機功率的圓柱形筒。傳動滾筒是將驅動裝置的動力，通過摩擦力傳遞給輸送帶使之運行的部件。通常情況下，傳動滾筒分鋼板焊接結構和鑄焊結構兩種形式。鋼板焊接滾筒軸與輪轂之間采用鍵連接，能承受中小型載荷；鑄焊軸與輪轂之間采用脹圈連接，避免了由于采用鍵連接而削弱軸的強度，因此這種結構形式的滾筒可承受較大的載荷，且便于安裝和拆卸。滾筒表面有光鋼面和帶襯墊兩種形式。襯墊的作用是增大傳動滾筒與輸送帶之間摩擦系數(shù)、減小滾筒表面的磨損。襯墊的材料有橡膠、聚氨基甲酸脂、陶瓷等。其中應用最廣泛的是橡膠。其表面有光膠面、人字形溝槽、菱形溝槽幾種形式。帶溝槽的包膠型式有利于細粒物料隨水分沿溝槽一起排出。橡膠襯墊與滾筒間采取鑄膠或冷粘工藝。鑄膠膠面厚而耐磨，質量好，但工藝復雜，價格較高。冷粘膠面工藝簡單，便于操作，成本低。 3.2.2 傳動滾筒的分類 （1）傳動滾筒按驅動方式分： ① 外驅動式 外驅動式即驅動裝置放在傳動滾筒外面，減速器直接同傳動滾筒輸入軸相接。 ② 內驅動式 內驅動式即將驅動裝置全部放在傳動滾筒內，此種方式又稱為電動滾筒。如果僅將減速器裝入在筒內，稱為齒輪滾筒，或稱外裝式減速滾筒，適用于大功率帶式輸送機。 （2）傳動滾筒按軸承內孔大小分： ① 輕型：孔徑在50~100mm； ② 中型：孔徑在120~180mm； ③ 重型：孔徑在200~220mm。 （3）傳動滾筒按外形分： ① 鼓形滾筒：鼓形滾筒用鋼板卷圓焊接而成，中間部分筒徑大于兩邊筒徑約幾毫米，目的是防止輸送帶跑偏。 ② 葉片式滾筒：葉片式滾筒滾筒由許多橫向葉片組成，目的是便于清潔輸送帶，此類滾筒又稱為自清掃滾筒。如果將葉片改為圓鋼棒，稱為棒式滾筒。自然也可將圓柱形鋼殼上開上橫槽，也可起到自清掃作用，此類滾筒稱為格柵滾筒。 ③ 溝槽膠面滾筒：溝槽膠面滾筒的護面開上菱形、人字形、直線形、環(huán)形、梯形則分別稱為菱形護面、人字形護面等各種護面形狀的滾筒，其目的是增大摩擦系數(shù)和便于排出粘著物料。傳動滾筒護面常選用菱形和人字形。 （4）傳動滾筒按功能分： ① 真空滾筒：為增大輸送帶同滾筒之間的摩擦力，在滾筒裝有真空泵或外接真空泵，使傳送帶同滾筒包角之間成真空，增大摩擦力。 ② 磁力滾筒：磁力滾筒內裝有磁鐵，如輸送帶下層為磁性覆蓋膠，根據(jù)異性相吸作用，能增大摩擦力。當使用普通輸送帶時，磁力滾筒就成為除鐵滾筒。 ③ 輪胎滾筒：輪胎滾筒外面由許多充氣輪胎構成，輪胎表面帶有溝槽。各輪胎充氣壓力不同時，也起到鼓形滾筒作用。 ④ 陶瓷滾筒：陶瓷滾筒護面由許多陶瓷片鑲成，一方面可增大摩擦力，另一方面便于清掃。陶瓷片也可以做成插板式，以便于更換。 3.2.3 傳動滾筒的設計方法 傳動滾筒結構圖如下： 1．筒體 2．筒皮 3．輪轂 4．輻板 圖3.3 傳動滾筒結構示意 傳動滾筒是傳遞動力的主要部件，屬非標準標準部件，需要設計。傳動滾筒的設計一般根據(jù)輸送帶張力和輸送量來選定滾筒直徑和輸送帶寬度（滾筒寬度），但筒體和接盤的受力及變形情況至今沒有權威的解釋。除滾筒軸有較成熟的計算公式外，筒體厚度、接盤厚度的計算多采用經(jīng)驗公式，筒殼、輻板的厚度均根據(jù)計算得來的軸承部位的軸徑來確定。因此，有必要在傳統(tǒng)計算方法的基礎上對傳動滾筒個部位的結構及受力作整體考慮，以提高傳動滾筒乃至帶式輸送機的使用壽命。 3.2.4 傳動滾筒的設計 傳動滾筒的作用是將驅動裝置提供的扭距傳動輸送帶上。 帶寬為1000mm，則應選配500~1000mm為直徑的傳動滾筒。 根據(jù)推薦使用的輸送機最小滾筒直徑，輸送帶材料為尼龍帆布，輸送帶型號為NN-200，最后綜合考慮選用直徑為800mm的傳動滾筒。 （1）筒的制造和安裝要求 傳動滾筒外周直徑偏差應符合GB10595-89規(guī)定，其外圓直徑偏差為： 滾筒直徑 >400~1000 極限偏差 2.0 0 滾筒靜平衡精度應達到G40，可在滾筒接盤上采用減少或添加材料的辦法實現(xiàn)。 滾筒軸不應有夾層、折疊、裂紋、結疤的缺陷。經(jīng)探傷后，軸上不允許有裂紋和白點。 滾筒筒體承受合力大于80kN時，應消除內應力，一般選45鋼經(jīng)調質處理，HB=229~269；或40號鉻鋼。 滾筒軸承座同傳動軸的配合為H7/g6或HB/g7，重型滾筒用H8/h7配合。 （2）材料選用 滾筒軸的軸斜度θ，一般控制在1/2000~1/3000。 輻板采用鋼板結構，鋼板的材質為Q235-A。 筒皮按GB711-85的技術要求，選用Q235-A鋼，屈服強度=235MPa，許用應力[]=56MPa 軸一般選用45號鋼調質，許用應力：[]=40~66N/mm2 當D>220mm（滾筒直徑）時，輪轂材質用ZG230~450。許用應力[]=54N/mm2 （3）尺寸公式 ① 兩承座中心距A為： A=B+（350~900） B=500~1600 式中： B—帶寬 ∴A=1500mm ② 滾筒兩輻極間距N為： N=850mm ③ 滾筒長度L為： L=B+（100~200） 式中： B—帶寬 L=1150mm 3.2.5 軸的概述 （1）軸的用途 軸是組成機器的主要零件之一。一切作回轉運動的傳動零件（例如齒輪、蝸輪等），都必須安裝在軸上才能進行運動及動力的傳遞。因此軸的主要功用是支承回轉零件及傳遞運動和動力。 （2）軸的分類 ① 按照承受載荷分 轉軸：工作中既承受彎矩又承受扭矩。 心軸：只承受彎矩而不承受扭矩。 傳動軸：只承受扭矩而不承受彎矩（或彎矩很小）。 ② 按照軸線形狀分 曲軸：通過連桿可以將旋轉運動改變?yōu)橥鶑椭本€運動或作相反的運動變換。 直軸：直軸一般都制成實心的。在那些由于機器結構的要求而需在軸中裝設其它零件或者減小軸的質量具有特別重大作用的場合，則將軸制成空心的。 （3）軸設計的主要內容 軸的設計也和其它零件的設計相似，包括結構設計和工作能力計算兩方面的內容。 軸的結構設計是根據(jù)軸上零件的安裝、定位以及軸的制造工藝等方面的要求，合理地確定軸的結構形式和尺寸。軸的結構設計不合理，會影響軸的工作能力和軸上零件的工作可靠性，還會增加軸的制造成本和軸上零件裝配的困難等。因此，軸的結構設計是軸設計中的重要內容。 軸的工作能力計算是指得失軸的強度、剛度和振動穩(wěn)定性等方面的計算。多數(shù)情況下，軸的工作能力主要取決于軸的強度。這時只需