畢業(yè)論文：小型單缸立式液壓機液壓系統(tǒng)設計(200噸液壓機).doc

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1、2012屆工程機械專業(yè)畢業(yè)設計（論文）重慶交通大學畢業(yè)設計題 目：小型單缸立式液壓機液壓系統(tǒng)設計 學 院：機電與汽車工程學院 專 業(yè)：機械設計制造及其自動化（工程機械）學 生：xx xx 學 號：xxxxxxxx 指導教師：繆 毅 2012年 5 月 2529目 錄摘 要1ABSTRACT2第1章 方案分析及液壓原理圖的擬定31.1 引言31.2 液壓系統(tǒng)的工作要求31.3 負載分析和運動分析41.3.1 確定執(zhí)行元件的形式41.3.2 進行負載分析和運動分析41.3.3 確定系統(tǒng)主要參數51.4 制定基本方案，擬定液壓系統(tǒng)圖7第2章 液壓元件參數計算與選擇132.1 確定液壓缸的主要參數13

2、2.1.1 初選液壓缸的工作壓力132.1.2 確定液壓缸的主要結構參數132.1.3 確定液壓缸的工作壓力、流量和功率132.2 液壓泵及其驅動電動機的選擇132.3 液壓控制閥的選擇142.4 選擇壓力表152.5 選擇輔助元件152.6 蓄能器及過濾器的選擇172.7 液壓系統(tǒng)驗算17第3章 液壓油缸的設計183.1 引言183.2液壓缸的設計計算183.2.1缸筒和缸蓋組件183.2.2排氣裝置213.3活塞及活塞桿組件213.3.1 確定活塞及活塞桿的連接形式213.3.2 選擇活塞及活塞桿的材料213.3.3 活塞及活塞桿的連接計算223.3.4 活塞與缸筒的密封結構223.3.5

3、 活塞桿的結構223.3.6 活塞桿的強度校核233.3.7 活塞桿的導向、密封和防塵233.3.8活塞233.3.9緩沖裝置243.4 缸體長度的確定24第4章 液壓油箱設計254.1 引言254.2 油箱的類型254.3 油箱的容量254.4 油箱設計264.4.1 箱頂、通氣器、注油口264.4.2 箱壁、清洗孔、吊耳（環(huán)）、液位計264.4.3 箱底、放油塞、支腳264.4.4 隔板和除氣網274.4.5 管路的配置27結束語28致謝29參考文獻30摘 要液壓機作為一種通用的無削成型加工設備，其工作原理是利用液體的壓力傳遞能量以完成各種壓力加工的。其工作特點之一是動力傳動為“ 柔性”傳

4、動, 不象機械加工設備一樣動力傳動系統(tǒng)復雜, 這種驅動原理避免了機器過載的情況。一切工程領域，凡是有機械設備的場合，均可采用液壓技術，它的發(fā)展如此之快，應用如此之廣，其原因是液壓技術有著優(yōu)異的特點，歸納起來液壓機的液壓系統(tǒng)傳動方式具有顯著的優(yōu)點：液壓機單位重量的輸出的功率和單位尺寸的輸出功率；液壓傳動裝置體積小、結構緊湊、布置靈活，易實現無級調速，調速范圍寬，便于與電氣控制相配合實現自動化；易實現過載保護和保壓，安全可靠；元件易于實現系列化、標準化、通用化；液壓易與微機控制等新技術相結合，構成“機-電-液-光”一體化便于實現數字化。關鍵詞：液壓機，液壓技術，液壓系統(tǒng)ABSTRACTHydrau

5、lic machine as a general without molding processing equipment, its working principle is the use of liquid pressure transfer energy to complete a variety of pressure processing. The work is one of the characteristics of power transmission as flexible transmission; unlike mechanical processing equipme

6、nt power transmission system is complex, the drive principle to avoid overload condition.All the engineering fields, all mechanical equipment occasions, can be used in hydraulic technology, it developed so fast, so wide, its reason is the hydraulic technology has excellent characteristics, summed up

7、 the hydraulic machine hydraulic system driving mode has significant advantages : hydraulic unit weight of output power and unit size output power; hydraulic transmission device has the advantages of small volume, compact structure, flexible arrangement, easy to realize stepless speed regulating, wi

8、de speed regulation range, convenient and electrical control with automation; easy to realize overload protection and holding pressure, safe and reliable; element is easy to realize serration, standardization, generalization; hydraulic and computer control the new technical combination, constitute a

9、 machine - electric - hydraulic - light for the realization of digital integration.KEYWORDS: hydraulic machine, hydraulic system, hydraulic technology第1章 方案分析及液壓原理圖的擬定1.1 引言作為現代機械設備實現傳動與控制的重要技術手段，液壓技術在國民經濟各領域得到了廣泛的應用。與其他傳動控制技術相比，液壓技術具有能量密度高配置靈活方便調速范圍大工作平穩(wěn)且快速性好易于控制并過載保護易于實現自動化和機電液一體化整合系統(tǒng)設計制造和使用維護方便等多

10、種顯著的技術優(yōu)勢，因而使其成為現代機械工程的基本技術構成和現代控制工程的基本技術要素。液壓壓力機是壓縮成型和壓注成型的主要設備，適用于可塑性材料的壓制工藝。如沖壓、彎曲、翻邊、薄板拉伸等。也可以從事校正、壓裝、砂輪成型、冷擠金屬零件成型、塑料制品及粉末制品的壓制成型。本文根據小型壓力機的用途特點和要求，利用液壓傳動的基本原理，擬定出合理的液壓系統(tǒng)圖，再經過必要的計算來確定液壓系統(tǒng)的參數，然后按照這些參數來選用液壓元件的規(guī)格和進行系統(tǒng)的結構設計。小型壓力機的液壓系統(tǒng)呈長方形布置，外形新穎美觀，動力系統(tǒng)采用液壓系統(tǒng)，結構簡單、緊湊、動作靈敏可靠。1.2 液壓系統(tǒng)的工作要求液壓機的滑臺的上下運動擬采

11、用液壓傳動，要求通過電液控制實現的工作循環(huán)如圖1-1：快速空程下行慢速加壓保壓快速回程停止。壓制力為2000000N，運動部件總重為20000N，快速往返速度為3m/min，加壓速度為40-250mm/min，要求采用液壓方式實現運動部件的平衡；不考慮各種損失。圖 1-11.3 負載分析和運動分析1.3.1 確定執(zhí)行元件的形式液壓機為立式布置，滑塊做上下直線往復運動，往返速度相同，故可以選缸筒固定的單桿雙作用活塞液壓缸（取缸的機械效率），作為執(zhí)行元件驅動滑塊進行壓制作業(yè)。1.3.2 進行負載分析和運動分析根據已知參數對液壓缸各工況外負載進行計算，其計算結果如表 1-1所列。表 1-1工況計算公

12、式外負載/N說明快速下降啟動加速500 ；為下行平均加速度，；由于忽略滑塊導軌摩擦力，故快速下滑時為負載為0；壓制時壓頭上的工作負載可分為兩個階段：初壓階段，負載力緩慢地增加，約達到最大壓制力的5%，其行程為15mm；終壓階段，負載力急劇增加大最大壓制力，上升規(guī)律近似于線性，其行程為5mm；為回程平均加速度，；取啟動、制動時間=0.2s等速0慢速加壓初壓100000終壓2000000快速返回啟動20500等速20000制動19500參照文獻6，第六章6.4節(jié)板料折彎機液壓系統(tǒng)設計計算。取快速下降行程為180mm，快速上升行程為200mm。已知加壓速度為40-250mm/min，取加壓速度為4m

13、m/s。根據已知參數，各工況持續(xù)時間近似計算結果見表1-2。表1-2工況計算式時間/s說明快速下行慢速加壓分兩個階段：初壓階段行程為15mm；終壓階段行程為5mm。慢速加壓初壓終壓快速回程利用上述數據，并在負載和速度過渡段做粗略的線性處理后便得到如圖1-2所示的液壓機液壓缸負載循環(huán)圖和速度循環(huán)圖。圖1-21.3.3 確定系統(tǒng)主要參數參考同類型液壓機，預選液壓缸的工作壓力，將液壓缸的無桿腔作為主工作腔，考慮到液壓缸下行時用液壓方式平衡，則可算出液壓缸無桿腔的有效面積：液壓缸內徑（活塞直徑）：跟據參考文獻6,表9-7，按國標GB/T 24381993，將液壓缸內徑圓整為標準值，。根據快速上升與快速

14、下降的速度相等，采用液壓缸差動連接來實現，從而確定活塞桿直徑，由，得：跟據參考文獻6,表9-8，按國標GB/T 24381993，將活塞桿外徑圓整為標準值，取d=250mm，從而算得液壓缸有桿腔與無桿腔的實際有效面積為：液壓缸在工作循環(huán)中各階段的壓力流量計算如表1-3所列。表 1-3工作階段計算公式負載F/N工作腔壓力p/Pa輸入流量q/快速下行啟動 50054005086.8305.2恒速00慢速加壓初壓 100000406.924.4終壓2000000406.9024.40快速回程啟動20500恒速200005086.8305.2制動19500工作循環(huán)中各階段的功率計算如表1-4。表1-4

15、快速下降（啟動）階段快速下降（恒速）階段慢速加壓（初壓）階段慢速加壓（終壓）階段當t=1.125時，功率最大，約為7947W?？焖倩爻蹋▎樱╇A段快速回程（恒速）階段快速回程（制動）階段1.4 制定基本方案，擬定液壓系統(tǒng)圖考慮到液壓機工作時所需功率較大，故采用容積調速方式。為滿足速度的有極變化，采用壓力補償變量液壓泵供油。及在快速下降時，液壓泵以全流量供油，在慢速加壓到保壓時，泵的流量逐到零。當液壓缸反向回程時，泵的流量恢復到全流量。液壓缸的運動方向采用三位四通M型中位機能電液換向閥控制，如圖1-3所示，停機時換向閥處于中位，使液壓泵卸荷，快速下降時換向閥處于右位，快速上升時換向閥處于左位。在

16、三位四通電磁換向閥與液壓缸之間設置一個液控單向閥，其控油口與液壓缸的出油口管路相接，進油口與三位四通電磁換向閥相接，出油口與液壓缸進油路相接，形成保壓回路，見圖1-3。圖1-3見圖1-3，在液壓缸的進油路，液控單向閥出油路上連接一個電接點壓力表，設置電接點壓力表的上限、下限值，當液壓缸的壓力達到限值時，利用電接點壓力發(fā)出的電信號來實現切換四通三位電磁換向閥，以實現自動保壓。為實現壓頭的往返速度相等，需要有差動回路，在液壓缸的進、出油口及液壓缸出油口與換向閥之間分別連接兩一個二位二通電磁閥。液壓缸快速下降時差動連接，快速上升時切斷差動連接。見圖1-4。圖1-4為防止壓頭在下降過程中由于自重而出現

17、速度失控現象，在液壓缸有桿腔回油路上設置一個內控單向順序閥，形成平衡回路，見圖1-5。圖1-5此外在泵的出口并聯一個溢流閥，用于系統(tǒng)的安全保護；泵出口并聯一個壓力表及其開關，以實現測壓；在液壓泵的出口串聯設置一個單向閥，以防止液壓油倒灌，見圖1-6。圖1-6由于液壓缸的直徑大于250mm、壓力大于7MPa，其油腔在排油前就先泄壓，因此必須有泄壓回路。本系統(tǒng)采用蓄能器以實現降噪泄壓，其回路如圖1-7所示。回路首次工作時，利用液控單向閥保壓，泄壓時電磁鐵通電使換向閥切換至上位，液壓缸無桿腔與蓄能器突然連接，其保壓期間積聚的液體壓縮勢能大部分被蓄能器吸收，以降低泄壓時產生的巨大噪聲，液壓缸下行時電磁

18、鐵通電切換至下位，液壓源向無桿腔充液時同時蓄能器向液壓缸釋放回收的液壓能，以實現節(jié)能作用。圖1-7綜上，將各回路合并整理，檢查以后繪制的液壓機液壓系統(tǒng)原理圖如圖 1-8 所示圖 1-81-油箱；2-過濾器；3-液壓泵； 4-單向閥；5-溢流閥；6-壓力表及其開關；7-三位四通電液換向閥；8-液控單向閥；9-平衡閥；10-二位二通電磁換向閥；11-電接點壓力表； 12-液壓缸；13-蓄能器系統(tǒng)圖中個電磁閥的動作順序見表1-5。表1-5執(zhí)行其動作電磁鐵1YA2YA3YA4YA5YA啟動+-+快速下行+-+-慢速加壓+-+-保壓-_快速回程-+-+停止-_自動補油保壓時，電接點壓力表控制的電磁閥動作

19、順序見表1-6。表1-6電接點壓力表電磁鐵1YA2YA3YA4YA5YA壓力達到上限值時-壓力達到下限值時+-第2章 液壓元件參數計算與選擇2.1 確定液壓缸的主要參數2.1.1 初選液壓缸的工作壓力根據第1章1.3節(jié)的內容，已知液壓缸的最大工作負載為2000000N，液壓缸工作壓力為21.6MPa，為高壓液壓系統(tǒng)。2.1.2 確定液壓缸的主要結構參數根據第1章1.3節(jié)的內容，可知液壓缸內徑D=360mm，活塞桿外徑d=250mm，液壓缸無桿腔有效面積為，有桿腔有效面積為。2.1.3 確定液壓缸的工作壓力、流量和功率快速下降階段，見表1-3，表1-4，液壓缸工作壓力、流量和功率可知分別為：54

20、00Pa、305.2L/min、27.5W。慢速加壓階段，見表1-3，表1-4。初壓階段：液壓缸工作壓力、流量和功率分別為1.08MPa、24.4L/min、5494W。終壓階段：液壓缸工作壓力、流量和功率分別為21.6MPa、24.4L/min、最大功率7947W。快速上升階段，見表1-3，表1-4。液壓缸工作壓力、流量和功率分別為0.42MPa、305.2L/min、2136W。2.2 液壓泵及其驅動電動機的選擇由表1-3 可知，液壓缸的工作壓力出現在終壓后即保壓階段開始時，。此時缸的輸入流量極小，且不考慮各種損失，故液壓缸至泵間的進油路壓力損失取值。算得泵的最高工作壓力為：所需的液壓泵的

21、最大供油量按液壓缸的最大輸入流量（305.2L/min）進行估算。取泄漏系數K=1.1，則：根據系統(tǒng)所需流量，擬初選限壓式變量液壓泵的轉速為n=1500r/min，暫取容積效率，則可算得泵的排量參考值為：根據以上計算結果查閱產品樣本，選用規(guī)格相近的250YCY141B壓力補償斜盤式軸向柱塞泵，其額定壓力，排量V=250ml/r，額定轉速n=1500r/min，容積效率。其額定流量為：符合系統(tǒng)對流量的要求。不計任何損失，液壓泵的最大理論功率即為液壓缸工作時所需的最大功率，見表1-4可知：查手冊，選用規(guī)格相近的Y160M4型封閉式三相異步電動機電機，其額定功率為11KW，同步轉速1500r/min

22、，滿載轉速1460r/min。按所選電動機轉速和液壓泵的排量，液壓泵的最大實際排量為：滿足使用要求。2.3 液壓控制閥的選擇根據擬定的液壓系統(tǒng)原理圖，計算分析通過各液壓閥的最高壓力和最大流量,參見文獻5，表8-23威格士系列液壓閥。選擇的液壓閥如下表2-1。表2-1元件名稱技術規(guī)格公稱壓力/MPa通徑/mm流量/（L/min）單向閥2550約900溢流閥2550約900三位四通電液換向閥2550約900液控單向閥2550約900平衡閥2550約900二位三通電磁換向閥2550約9002.4 選擇壓力表參見文獻5，表8-38，選擇的壓力表技術規(guī)格如下表2-2所示。表2-2系列名稱型號測量范圍/M

23、PaY系列壓力表YN型耐振壓力表060YX型耐振電接點壓力表0602.5 選擇輔助元件油管內徑一般可參照所接元件接口尺寸確定，也可按管路允許流速進行計算。管道內徑及壁厚液壓管道的兩個主要參數，計算公式如下。式中q通過油管的最大流量，；油管中允許流速，（取值見表2-3），m/s；d油管內徑，m；油管厚度，m；P管內最高工作壓力，MPa；管材抗拉強度，MPa；n安全系數（取值見表2-4）。表2-3 油管中的允許流速油液流經油管吸油管高壓管回油管短管及局部收縮處允許流速0.51.52.551.52.557表2-4 安全系數管內最高工作壓力/MPa17.5717.517.5安全系數864對高壓油管取內

24、徑d=50mm，則：符合油管中的允許流速。管材為45鋼，其壁厚為:取壁厚=10mm。對吸油管取內徑d=80mm，則：符合油管中的允許流速。管材為45鋼，其管內壓力幾乎為零，取其壁厚=5mm。對回油管取內徑d=60mm，則：符合油管中的允許流速。管材為45鋼，其管內壓力最大時為0.43MPa，接近于零，取其壁厚=5mm。2.6 蓄能器及過濾器的選擇參見文獻5,表8-29蓄能器及其技術規(guī)格。選用的蓄能器技術規(guī)格如下表2-5：表2-5類型壓力/MPa容積/L工作壓力耐壓HXQ型活塞式蓄能器1725.5139 參見文獻5,表8-30 油液過濾器的典型產品及其技術規(guī)格。選擇的過濾器規(guī)格如下表2-6。表2

25、-6類型額定壓力/MPa流量/(L/min)過濾精度/NXJ箱內吸油過濾器180mm，滿足要求。導向套外圓與端蓋內孔的配合采用H7/g6。導向套內徑的配合一般多為H8/f9（或H9/f9），其表面粗糙度為0.631.25。外圓與內孔的同軸度不大于0.03mm，圓度與同柱度公差不大于直徑公差之半，內孔中的環(huán)形油槽要淺而寬，以保證良好潤滑。3.3.6.2 活塞桿的密封和防塵參見文獻5，表8-57活塞桿常用密封與防塵結構，選用J型防塵圈。3.3.8活塞活塞在液體壓力的作用下沿缸筒往復滑動，因此它于缸筒的配合應適當，即不能過緊，也不能間隙過大。設計活塞時，主要任務就是確定活塞的結構形式，其次還有活塞與

26、活塞桿的連接、活塞材料、活塞尺寸及加工公差等。活塞的結構形式：活塞的結構形式分為整體活塞和組合活塞，根據密封裝置形式來選用活塞結構形式，查參考文獻5表4-10、4-12與8-50，活塞及活塞桿的密封圈使用，該系統(tǒng)液壓缸中可采用Yx形圈密封。所以，活塞的結構形式可選用組合活塞。3.3.9緩沖裝置液壓缸的行程終端緩沖裝置可使帶著負載的活塞，在到達行程終端減速到零，目的是消除因活塞的慣性力和液壓力所造成的活塞與端蓋的機械撞擊，同時也為了降低活塞在改變運動方向時液體發(fā)出的噪聲，使液壓系統(tǒng)速度換接平穩(wěn)，速度穩(wěn)定。緩沖裝置的工作原理時使缸筒低壓油腔內油液（全部或部分）通過節(jié)流把動能轉化為熱能，熱能則由循環(huán)

27、的油液帶到液壓缸外。液壓缸的活塞速度在0.1m/s時，一般不采用緩沖裝置；在0.2m/s時，則必須采用緩沖裝置。本設計的液壓系統(tǒng)最大速度為3m/min，即0.05m/s小于0.1m/s，但是活塞較大，所以不設置緩沖裝置。3.4 缸體長度的確定液壓缸的缸體內部長度應等于活塞的行程與活塞的寬度之和，缸體外形長度還要考慮到兩端端蓋的厚度，導向套寬度，一般液壓缸缸體長度不大于內徑的2030倍,即在本系統(tǒng)中缸體長度不大于7200010800mm。參見文獻5,表4-19。本系統(tǒng)中：活塞行程L=200mm；活塞寬度B=（0.61）D=216360mm，其中D為液壓缸內經；導向套滑動面的長度A=（0.61）D

28、=216360mm；取活塞寬度B=216mm，導向套滑動面的長度A=216mm，液壓缸缸底厚度H=125mm，液壓缸缸蓋厚度H=75mm。液壓缸缸體內部長度為液壓缸行程長度、中隔圈寬度與活塞寬度之和，即：200+50+216=466mm液壓缸缸體外形長度為液壓缸內部長度、導向套寬度與缸蓋厚度之和，即：466+153+66+125=810mm第4章 液壓油箱設計4.1 引言液壓油箱簡稱油箱，它往往時一個功能組件，在液壓系統(tǒng)中主要用于儲存液壓油、散發(fā)油液熱量、溢出空氣及消除泡沫和安裝元件等。按新近的液壓系統(tǒng)污染控制理論的要求，油箱不應該時一個容納污垢的場合，而要求在油箱中油液本身時達到一定清潔度等

29、級的油液，并以這樣清潔的油液提供給液壓泵及整個液壓系統(tǒng)的工作油路。4.2 油箱的類型按油箱的結構和用途分，通常分為整體式油箱、兩用油箱和獨立郵箱三種類型。整體式郵箱是指在液壓系統(tǒng)或機器內部的構件內形成的油箱；兩用油箱是指液壓油與機器中的其他目的的用油的公用油箱，獨立油箱是應用最應用最廣泛的一類油箱，其熱量主要通過油箱壁靠輻射和對流作用散發(fā)，因此油箱是盡可能窄而高的形狀。根據油箱液面與大氣是否相通，又可分為開式油箱和閉式油箱。因此本系統(tǒng)選用開式油箱。4.3 油箱的容量 油箱的容量是油箱的基本參數。油箱的容量包括油液的容量和空氣的容量。 油箱的容量可用經驗法或根據散熱加以確定，本符合JB/T 79

30、381999 液壓泵站油箱公稱容量系列（見參考文獻5表7-21）的規(guī)定。用經驗法確定油箱的容量注意一下三種情況： 油箱的容量通常為液壓泵每分鐘排出體積額定值的35倍； 采用定量泵或非壓力補償變量泵的液壓系統(tǒng)，油箱容量的要大于泵流量的3倍以上； 采用壓力補償壓力油泵時，應盡量提供至少為系統(tǒng)每分鐘所需油液體積的平均值（以升記）3倍的油箱容積。本系統(tǒng)液壓泵為壓力補償變量液壓泵，其每分鐘輸出油液的流量為345L/min，根據情況，參照文獻5,表8-33標準油箱外形尺寸，選用公稱油箱容積為1000L的油箱，其外形尺寸參見文獻5,表8-33。油箱的外形長、寬、高分別為2340mm，860mm，815mm。

31、此油箱為不帶支腳油箱，取油箱的壁厚為8mm。4.4 油箱設計4.4.1 箱頂、通氣器、注油口 油箱的頂部結構取決于它上面安裝的元件。當箱頂上安裝泵組時，頂板厚度為側板的四倍，以免產生振動。箱頂上一般要設置通氣器、注油口，通氣器常為附帶注油口的結構。取下通氣帽可以注油，放回通氣帽即成通氣過濾器。通氣過濾器的網眼應小于250，過流量應大于20L/min，過濾精度不小于40，其容量應為液壓泵容量兩倍。油箱箱頂上的螺紋孔應該用盲孔（不通孔），以防止污染物落入油箱內。油箱箱頂與箱壁的連接細節(jié)見參考文獻6，圖7-67。4.4.2 箱壁、清洗孔、吊耳（環(huán)）、液位計當箱頂與箱壁之間不可拆連接時，應在箱壁上至少

32、設置一個清洗孔。清洗孔的數量與位置應便于用手清洗油箱所有內表面。清洗口蓋板應能由一個人拆裝。清洗孔蓋板應配有可重復使用的彈性密封圈。清洗孔蓋板法蘭蓋板細節(jié)可參見參考文獻6，圖7-66所示。清洗孔尺寸、法蘭蓋板及密封件的細節(jié)可參見參考文獻6，圖7-66，表7-20。為了便于油箱搬運，應在油箱四角上方焊接吊耳，對于無支腳油箱應設置起吊用孔。液位計一般設置在油箱外壁上，并靠近注油口，以便于注油時觀測液面。液位計的下刻線至少比吸油過濾器或吸油管上緣高出75mm，以防止吸入空氣。4.4.3 箱底、放油塞、支腳應在箱底設置放油塞（M181.5），以便于油箱清洗和油液更換。為此箱底應朝清洗孔和放油塞傾斜，傾

33、斜坡度通常為1/251/20，這樣就可以使沉積物（油泥和水）聚集到油箱中的最低點。為了便于放油和搬運，應把油箱架起來，油箱至少離地150mm。但本設計選用無支腳油箱，因此不設置支腳。4.4.4 隔板和除氣網油箱中，尤其是在油液容量超過100L的油箱中應設置隔板。隔板要把系統(tǒng)吸油區(qū)和回油區(qū)隔開，并盡可能使油液在油箱內沿油箱壁環(huán)流。 隔板缺口處要有足夠大的過流面積，使環(huán)流速度為0.30.6m/s。隔板結構見參考文獻6，圖7-70 。溢流式隔板的高度不應低于液面高度的2/3；隔板下應有缺口，使吸油側的沉淀物經此缺口以至回油側，并經放油口排出。油箱結構參見參考文獻5，表833不帶支腳矩形油箱。為了有助

34、于油液中的氣泡浮出液面，可在油箱設置除氣網。除氣網用網眼直徑為0.5mm的金屬網制作，并傾斜布置。如果隔板與油箱內表面之間采用焊接方式連接，則焊縫應焊滿。4.4.5 管路的配置1）吸油管和回油管 液壓泵的吸油管和回油管要分別進入由隔板隔開的吸油區(qū)和回油區(qū)，管端應加工成朝向箱壁的斜口。管口上緣至少至少應低于最低液面75mm，管口下緣至少離箱底最高點50mm。2）穿孔的密封 油管常從箱頂或箱壁穿過進入油箱，穿孔處要妥為密封。最好在接口處焊接高出箱頂20mm的凸臺，以免維修時污物落入油箱。結束語畢業(yè)設計是在完成了三年的專業(yè)課學習，并進行了大量生產實習的基礎上進行的最后的一個教學環(huán)節(jié)。此次設計中雖然遇

35、到了不少問題，但在老師的指導下，經過了幾個月的努力，初步達到了預想的成功，并在設計過程中注重了以下幾個方面的學習：（1）綜合運用液壓傳動課程及其它有關已修課程的理論知識和生產實際知識，進行液壓傳動設計實踐，使理論知識和生產實際知識密切地結合起來，從而使這些知識得到進一步的鞏固、加深和擴展。（2）在設計實踐中學習和掌握通用液壓元件，尤其是各類標準元件的選用原則和回路的組合方法，培養(yǎng)設計技能，提高分析問題和解決生產實際問題的能力，為今后的設計工作打下初步基礎。（3）通過設計，初步具備了設計簡單液壓系統(tǒng)的能力，同時也提高了自己查閱和運用有關手冊、圖表，運用AutoCAD等軟件及編寫技術文件的技能，是

36、很重要的一次實踐環(huán)節(jié)。此次設計除了考察我們專業(yè)課的能力之外，還培養(yǎng)了我們發(fā)現問題、分析問題并解決問題的能力，為即將離開母校重慶交通大學，以后的工作奠定了良好的基礎，更是對我們四年來專業(yè)課學習的一個良好的總結。由于能力所限，經驗不足，設計中肯定有很多不足之處，希望各位老師多多加指導批評。致謝在畢業(yè)設計即將完成之際，我非常感謝學校給我們的這次機會，讓我們把在校的理論知識在實踐上很好的結合起來；提高了我們的動手能力，拓寬了我們的有關專業(yè)的知識。首先感謝我們的指導老師，在指導老師的指導和幫助下才完成了畢業(yè)設計和論文工作，指導老師認真負責的工作態(tài)度，嚴謹治學的精神和深厚的理論水平都使本人受益匪淺，指導老

37、師無論在理論上還是在實踐中，都給予了本人很大的幫助，對我們的畢業(yè)設計任務和說明書寫提出了許多建設性建議，特別是在我們的課題遇到困難時，他給了我們極大的鼓勵和幫助。感謝母校重慶交通大學的辛勤培育之恩！還要衷心感謝機電工程學院全體老師四年來對我的教誨，他們不僅使我的知識、能力得到提高，更重要的是教會了我怎樣提高自己的自學能力，怎樣去適應社會。愿母校明天更輝煌，全體老師身體健康、心想事成。 參考文獻1 周士昌主編液壓系統(tǒng)設計圖集M北京：機械工業(yè)出版社，2003。2 雷天覺主編新編液壓工程手冊M，上下冊北京：北京理工大學出版社，2005。3 機械工業(yè)部編液壓元件產品樣本M北京：機械工業(yè)出版社，1985。4 張仁杰編著液壓缸的設計制造和維修M北京：機械工業(yè)出版社，1989。5 張利平編著液壓傳動設計指南M北京：化學工業(yè)出版社，2010.5。6 張利平編著液壓傳動系統(tǒng)設計M北京：化學工業(yè)出版社，2005.8。7 張福玲，陳堯明編著液壓與氣壓傳動（第2版）M北京：機械工業(yè)出版社，2006.1。