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摘 要
本次設計主要對JD-4.5型調(diào)度絞車的設計，主要包括調(diào)度絞車結(jié)構的設計、鋼絲繩的選取、卷筒的設計、傳動的設計算、制動器的設計、機架的設計、相關文獻的翻譯。
JD型調(diào)度絞車主要用于各種礦山的礦井內(nèi)井底車場、中間巷道、采區(qū)運輸巷等調(diào)度車輛以及地面拖拽、搬運貨物等。適用于短距離、牽引力較小的一般牽引的動力源。
絞車在結(jié)構上采用兩級內(nèi)齒輪傳動和行星齒輪傳動，將兩級內(nèi)齒輪傳動均置于卷筒腔內(nèi)稀油潤滑，結(jié)構緊湊，體積小，重量輕，出力大，適合于礦山井下作業(yè)條件。絞車具有結(jié)構緊湊、剛性好、效率高、安裝移動方便，啟動平穩(wěn)、操作靈活、制動可靠、噪音低等特點。
傳動的設計主要包括：傳動比的計算、內(nèi)齒輪傳動的設計、行星齒輪傳動的設計、軸的設計和鍵的設計。
制動器的設計主要包括：制動器機架的設計、制動器發(fā)熱的驗算和制動器彈簧的設計。
關鍵詞： 調(diào)度絞車 ；內(nèi)齒輪傳動 ；行星齒輪傳動
ABSTRACT
The main design of the JD-4.5-Dispatch winch the design, scheduling, including the main winch structure of the design, select the rope, roll the design, the design of transmission operator, the brake design, the rack design, literature translation.
JD-Dispatch winch mainly used for all kinds of mines in the bottom of the mine parking lots, the middle roadway, mining area, such as scheduling transportation Lane ground vehicles and drag, such as moving the cargo. Apply to short-distance, the general traction traction smaller the power source.
Winch used in the structure of the two planetary gear transmission and gear drive, two were placed in the drive reel cavity light oil lubrication, compact and small size, light weight, great effort, suitable for underground mines operating conditions. Winch with a compact, rigid and efficient, easy to install mobile, a smooth start, flexible operation, the brake reliable, and low noise.
Driving the design include: the transmission ratio, the gear transmission within the design, the design of planetary gear transmission, axle design and button design.
Brake design include: brake rack design, the brake heat and brake spring checking the design.
Keywords： Dispatch winch ；Within gear transmission ；Planetary gear transmission
目 錄
1 緒論 1
2 總 體 設 計 4
2.1設計總則 4
2.2 已知條件 4
2.3 牽引鋼絲繩直徑的確定及滾筒直徑的確定 4
2.3.1鋼絲繩的選擇 4
2.3.2滾筒參數(shù)的確定 5
2.4傳動系統(tǒng)的確定、運動學計算及電機的選擇 6
2.4.1傳動系統(tǒng)的確定： 6
2.4.2計算傳動效率 7
2.4.3計算鋼絲繩速度 7
2.4.4確定鋼絲繩在卷筒上的拉力及卷筒上的功率 7
2.4.5選擇電機型號 8
3 齒輪傳動系統(tǒng)的設計 8
3.1傳動比的計算 8
3.1.1 初步的總傳動比 8
3.1.2 傳動比的分配 9
3.2 傳動裝置運動參數(shù)的計算 9
3.3 前兩級內(nèi)齒輪傳動的設計 10
3.3.1 齒輪1、齒輪2的計算 10
3.3.2 齒輪3、齒輪4的計算 17
3.4 行星齒輪傳動設計 24
3.4.1主要參數(shù)的確定 24
3.4.2按接觸強度初算a-g傳動的中心距和模數(shù) 25
3.4.3幾何尺寸計算 26
3.4.4驗算a-g傳動強度 27
3.4.5、根據(jù)接觸強度確定內(nèi)齒輪材料 34
3.4.6、g-b傳動的彎曲強度驗算 34
4軸的設計與校核 38
4.1內(nèi)齒輪傳動齒輪軸 38
4.1.1軸的結(jié)構設計 38
4.1.2軸的疲勞強度校核 39
4.1.3軸上軸承及鍵的強度校核 43
4.2行星齒輪傳動太陽齒輪軸 44
4.2.1軸的結(jié)構設計 44
4.2.2軸的疲勞強度校核 45
4.1.3軸上軸承及鍵的強度校核 47
5 制動器的設計 50
5.1制動閘的原理分析與與設計 50
5.2制動力的校核 50
5.2.1放大倍數(shù)的計算 50
5.2.2制動輪上的制動力和拉力計算： 51
5.2.3 摩擦表面材料的比壓計算 52
5.2.4 制動帶強度計算 53
6 主要零件的技術要求 54
6.1對齒輪的要求 54
6.1.1齒輪精度 54
6.1.2對行星輪制造方面的幾點要求 54
6.1.3齒輪材料和熱處理要求 54
7絞車的操作和維護 55
8 結(jié)論 63
參考文獻 64
翻譯部分 65
致 謝 75
中國礦業(yè)大學2010屆本科生畢業(yè)設計(論文) 第 77 頁
1 緒論
1.1調(diào)度絞車的簡介
調(diào)度絞車是一種小型固定式絞車，通過纏繞在滾筒上的極繩運輸絞車。調(diào)度絞車主要用于礦井下水平巷道，在不太長的距離內(nèi)牽引礦車，以及在中間巷道內(nèi)拖運礦車，亦可在其它一些地方作輔助運輸工具。
目前礦用調(diào)度絞車主要有以下三類：
1. JD系列：用于井下或地面調(diào)度編組礦車，主要品種有JD-1，JD-1.6，JD-2.5,JD-4.5等；
2. JDD系列：用于鐵路調(diào)度車廂，主要品種有JDD-22；
3. JDM 系列：用于礦井、洗煤廠裝卸點調(diào)度列車，其中JDM-20C為單摩擦輪只用于單向調(diào)車；2JDM-20C為雙摩擦輪，用于雙向調(diào)車。
JD-4.5型調(diào)度絞車主要由電動機、傳動系統(tǒng)、滾筒、制動鬧和工作閘等組成。因為它的傳動齒輪安裝在纏繞滾筒內(nèi)部，所以絞車的樹形尺計根小，移動也很方便，使用時也不需要打基礎，應用比較廣泛。
JD-4.5型調(diào)度絞車用于小型礦井中、井底車場拖運礦車及其它輔助搬運工作。也可供礦山地面，冶金礦場等進行地面輔助物料搬運工作。
????絞車的電器設備具有防爆性能，可用于煤塵及瓦斯的礦井中。
電器設備為隔爆型，可在有瓦斯和煤塵的井下作業(yè)、絞車由電動機、卷筒、行星齒輪傳動機構，制動及離合裝置，底座等組成。絞車結(jié)構合理、緊湊；具有操作舒適、輕便、準確的特點。
JD-4.5型調(diào)度絞車的傳動結(jié)構有多種，有兩級內(nèi)齒輪傳動和一級行星齒輪組合的傳動，也有兩級行星齒輪組合的傳動，各有優(yōu)缺點，各有利弊。
調(diào)度絞車作為煤礦用的輔助運輸設備，發(fā)揮著巨大的作用，煤礦輔助運輸是指煤礦井下的運輸除煤炭運輸以外，人員、材料、設備和矸石等各種運輸。煤礦井下輔助運輸可分為軌道輔助運輸和無軌輔助運輸兩種。軌道輔助運輸以鋪設雙軌或懸吊單軌為主要特征，采用架線電力、防爆柴油機、蓄電池和鋼絲繩為牽引動力；而無軌輔助運輸則以膠輪或履帶為行走機構，采用防爆柴油機、蓄電池等為牽引動力。
目前，我國煤礦的輔助運輸系統(tǒng)除少數(shù)幾個煤礦采用了柴油機膠套輪齒軌卡軌車和無軌膠輪車等新型高效的輔助運輸設備以外，大部分礦井的輔助運輸系統(tǒng)仍然相當落后，基本上仍停留在五、六十年代水平，還在延用無極繩、小絞車等多段分散落后的傳統(tǒng)輔助運輸方式，運輸環(huán)節(jié)多，系統(tǒng)復雜。由井底車場至采區(qū)工作面，需經(jīng)多次中轉(zhuǎn)編列。一條順槽就需設置多臺調(diào)度絞車，占用大量設備和勞力。
據(jù)有關資料統(tǒng)計，我國煤礦輔助運輸人員約占井下職工總數(shù)的1/3以上，有些礦甚至達到50%。綜采工作面搬家，國外一般僅需 l－2周即可完成，用工200—500個，而我國煤礦傳統(tǒng)方式需要25－45 d，用工5000個以上。綜采礦井每采百萬噸煤輔助運輸用I500－1200人班，是先進國家的7－10倍。不僅如此，其事故率約占工傷事故總數(shù)的30％以上，僅次于頂板事故，而且呈上升趨勢，嚴重地影響了生產(chǎn)安全。其主要原因就是我國煤
礦輔助運輸系統(tǒng)落后，效率太低，且不安全。近年來除了少數(shù)幾個礦采用了一些新型高效的輔助運輸設備以外，大多數(shù)煤礦的輔助運輸系統(tǒng)仍然是小絞車、小蓄電池機車等多段分散落后的傳統(tǒng)方式，與綜采綜掘等現(xiàn)代化系統(tǒng)很不相稱。它嚴重影響礦井全員效率的提高和煤礦安全生產(chǎn)，與發(fā)展煤礦生產(chǎn)綜采綜掘等現(xiàn)代化很不適應，已經(jīng)成為制約煤炭生產(chǎn)發(fā)展的薄弱環(huán)節(jié)。隨著當前大中型礦井的建設，礦井輔助運輸設計與選型是礦井建設的重要課題內(nèi)容之一，選擇合理的礦井輔助運輸方式，提高礦井輔助運輸?shù)难b備水平，將直接影響到今后礦井的生產(chǎn)和經(jīng)濟效益，對確保礦井煤炭生產(chǎn)產(chǎn)量提高，生產(chǎn)合理經(jīng)濟運行，礦井輔助運輸方式起著至關重要的作用，有極其深遠的意義。
輔助運輸設備本身還不大完善。國產(chǎn)設備產(chǎn)品質(zhì)量不穩(wěn)定，故障率高，且價格偏高，也不成系列，設計不便選用。某些產(chǎn)品的技術性能還有待提高。引進產(chǎn)品價格高昂，備件短缺，維修服務困難，一般煤礦無力承受，某些進口產(chǎn)品技術性能也不完全適合我國礦井實際情況。另外，許多煤礦輔助運輸設備的技術含量較高，如柴油機膠套輪齒軌卡車集內(nèi)燃機、機械、電氣和液壓技術為一體，技術難度較大。煤礦運輸隊伍的工人文化素質(zhì)較低，一時難以掌握。影響設備的使用、維修和推廣。
一些生產(chǎn)礦井，巷道斷面小，底板起伏多，轉(zhuǎn)彎半徑小，支護強度低，上下山坡度大等等，限制了大型現(xiàn)代化輔助運輸設備的應用，形成了轉(zhuǎn)載多，運輸環(huán)節(jié)多，系統(tǒng)復雜，效率低的局面。有些新建或經(jīng)過技術改造的礦井，雖然巷道斷面加大了，支護情況也有所改善，但受地質(zhì)條件如底鼓嚴重，斷層多等的限制，以及巷道支護強度或建井投資的影響，仍然不能采用新型高效的輔助運輸系統(tǒng)。
1.2 國內(nèi)外絞車的發(fā)展
近40年我國的煤炭行業(yè)發(fā)生了巨大變化，總裁機械化水平達到國際先進水平，綜采單采原煤產(chǎn)量早已突破了百萬噸，然而煤炭工業(yè)機械化離不開運輸，運輸又離不了輔助運輸設備，絞車就是輔助運輸設備的一種。原煤的運輸也已經(jīng)實現(xiàn)了大運量娦式輸送機化，但井下軌道輔助運輸與之很不適應，材料的運較基本上沿用傳統(tǒng)的小絞車群接?式的運輸，運輸戰(zhàn)線長，環(huán)節(jié)多，占用搬運設備、人員多，安全性差，效率低。盡管一些煤礦對其進行了技術改造, 但仍然滿足不了當前礦井發(fā)展和生產(chǎn)的需要。可見礦井輔?運輸是當前現(xiàn)代化礦井建設的關鍵和重點。
我國絞車的誕生是從20世紀50年代開始的，初期主要仿制日本和蘇聯(lián)的；60年代進入了自行設計階段；到了70年代，隨著技術的慢慢成熟，絞車的設計也進入了標準化和系列化的發(fā)展階段。但與國外水平相比，我國的絞車在品種、型式、結(jié)構、產(chǎn)品性能，三化水平（參數(shù)化、標準化、通用化）和技術經(jīng)濟方面還存在一定的差距。
國外礦用絞車發(fā)展趨勢有以下幾個特點：
1）標準化系列化；
2）體積小、重量輕、結(jié)構緊湊；
3）高效節(jié)能；
4）壽命長、低噪音；
5）一機多能、通用化高f、大功率；
6）外形簡單、平滑、美觀、大方。
針對國外的情況我們應譏采取以下措施：
1）制定完善標準，進行產(chǎn)品更新改造和提高產(chǎn)品性能；
2）完善測試手段，重點放在產(chǎn)品性能檢測；
3）技術引進和更新?lián)Q代相結(jié)合；
4）組織專業(yè)化生產(chǎn)，爭取在較短時間內(nèi)達到先進國家的水平。
1.4使用環(huán)境和工作條件
1）環(huán)境溫度為；環(huán)境相對濕度不超過；海拔高度以下。
2）周圍空氣中的甲烷、煤塵、硫化氫和二氧化碳等不得超過《煤礦安全規(guī)程》中所規(guī)定的安全含量。
2 總 體 設 計
2.1設計總則
1、煤礦生產(chǎn)，安全第一。
2、面向生產(chǎn)，力求實效，以滿足用戶最大實際需求。
3、既考慮到運搬為主要用途，又考慮到運輸、調(diào)度、回柱等一般用途。
4、貫徹執(zhí)行國家、部、專業(yè)的標準及有關規(guī)定。
5、技術比較先進，并要求多用途。、
2.2 已知條件
1、設計壽命： 5000h
2、最大牽引力：45KN
3、牽引速度： 0.77-1.25m/min
4、容繩量： 750m
2.3 牽引鋼絲繩直徑的確定及滾筒直徑的確定
2.3.1鋼絲繩的選擇
2.3.2滾筒參數(shù)的確定
2、確定滾筒寬度B
取
3、初定鋼絲繩纏繞層數(shù)n＝11
4、驗算滾筒容繩量L
5、確定滾筒各直徑
2.4傳動系統(tǒng)的確定、運動學計算及電機的選擇
2.4.1傳動系統(tǒng)的確定：
JD-4.5型調(diào)度絞車傳動系統(tǒng)如圖1-1所示。
圖1.1 JD-4.5型調(diào)度絞車結(jié)構示意圖
其傳動路線：
防爆電機→第一級內(nèi)齒輪嚙合→第二級內(nèi)齒輪嚙合→行星輪系→卷筒。
2.4.2計算傳動效率
1、各傳動的效率：
根據(jù)表1-1-3查得：
2、計算傳動總效率
2.4.3計算鋼絲繩速度
1、 卷筒轉(zhuǎn)速
2、卷筒最外層鋼絲繩牽引速度
2.4.4確定鋼絲繩在卷筒上的拉力及卷筒上的功率
1、
2、計算卷筒上的功率
3、計算電機軸上的功率
2.4.5選擇電機型號
由于電機為短時工作，可以充分利用電機的過載能力，以減少電機的容量，降低機器的成本和尺寸。
電機型號：YB250M-4
功率：55kw
重量：453kg
過載系數(shù)，滿足要求。
3 齒輪傳動系統(tǒng)的設計
3.1傳動比的計算
3.1.1 初步的總傳動比
電動機轉(zhuǎn)速
初步的總傳動比
3.1.2 傳動比的分配
傳動比的分配按如下原則分配：使各級傳動承載能力大致相等，使減速器的尺寸與質(zhì)量較小，使各級齒輪圓周速度較小，采用油浴潤滑時，使各級齒輪副的大齒輪浸油深度相差較小。
設前兩級直齒輪的傳動比相等，行星齒輪的傳動比為直齒輪傳動比的4倍，即：
則：
解得：
取第一級齒輪傳動 ,
取第二級齒輪傳動 ,
取第二級齒輪傳動 ,
3.2 傳動裝置運動參數(shù)的計算
從減速裝置的高速軸開始各軸命名為Ⅰ軸、Ⅱ軸、Ⅲ軸、Ⅳ軸、Ⅴ軸
I軸
II軸
III軸
IV軸
3.3 前兩級內(nèi)齒輪傳動的設計
3.3.1 齒輪1、齒輪2的計算
1 選擇齒輪材料
大小齒輪材料均使用20CrMnTi滲碳淬火，齒面硬度50-55HRC。齒輪精度等級 8-7-7
2 按接觸強度初步確定中心距
按直齒輪從表13-1-75選?。?83，取載荷系數(shù)K=2.0.
查圖13-1-24選取
初取許用接觸應力
由于行星齒輪為懸臂布置，初取
齒寬系數(shù)
按表13－1－77 圓整取
中心輪輸入轉(zhuǎn)矩
按表中公式計算
模數(shù)
取
3 幾何尺寸計算
1）分度圓直徑
2）齒頂圓直徑
3）齒根圓直徑
4）齒寬和實際齒寬系數(shù)
取為30
實際齒寬系數(shù)
4 驗算第一級傳動的接觸疲勞強度和彎曲強度
按接觸疲勞強度校核：
根據(jù)表13－1－80 校核公式為
1）一對齒輪嚙合中分度圓上圓周力
2)小輪單對齒嚙合系數(shù)
查表13－1－104得 =1
3）節(jié)點區(qū)域系數(shù)
查圖13－1－16得 =2.5
4)彈性系數(shù)
查表13－1－105得 ＝189.8
5)重合度系數(shù)
6）螺旋角系數(shù)
＝1
7）使用系數(shù)
查表13－1－81 得 ＝1
8) 動載系數(shù)
＝1.15
9）齒向載荷分布系數(shù)、
由于: 內(nèi)齒輪寬度/小齒輪分度圓直徑=30/120<1
所以： 可取＝＝1
10）齒間載荷分配系數(shù)、
查表13-1-102 按7級精度 選取 得＝＝1.1
將以上數(shù)據(jù)代入下式
得齒輪得計算接觸應力：
11)許用接觸疲勞強度計算
查圖13-1-24選取
12）接觸強度壽命系數(shù)
取0.9；
13）潤滑油膜影響系數(shù)
查表13－1－108 取
14）工作硬化系數(shù)
取 ＝1.0
15）尺寸系數(shù)
查表13－1－109 得 ＝1.0
16）接觸強度最小安全系數(shù)
查表13－1－110 取 =1.1
將上述參數(shù)代入公式求得許用接觸應力
則 =10000.90.92/1.1=752.73
=100010.92/1.1=836.36
結(jié)論：由于
所以第一級傳動的接觸疲勞強度通過校核
按彎曲疲勞強度校核
根據(jù)表13－1－111校核公式為
1）齒向載荷分布系數(shù)
由于: 內(nèi)齒輪寬度/小齒輪分度圓直徑=30/120<1
所以： 可取＝＝1
2)齒間載荷分配系數(shù)
查表13-1-102 按7級精度 選取 、 得＝＝1.1
3)使用系數(shù)
＝1
4) 動載系數(shù)
＝1.15
5）齒形系數(shù)
查圖13－1－38 得 ＝2.80 =2.32
6)應力修正系數(shù)
查圖13－1－43 得
7）螺旋角系數(shù)
＝1.0
8)重合度系數(shù)
9)將以上數(shù)據(jù)代入下式
得齒輪的計算彎曲應力：
2
10）許用彎曲疲勞強度計算
查圖13-1-24選取
11）壽命系數(shù)
取；
11)尺寸系數(shù)
查圖13－1－56 得 ＝1.0
12）相對齒根圓角敏感系數(shù)
查表 32－1－39 得 ＝1.0
13）相對齒根表面狀況系數(shù)
查圖13－1－58 得 ＝1.0
14）試驗齒輪的應力修正系數(shù)
15）彎曲疲勞強度最小安全系數(shù)
查表13－1－110 取 （一般可靠度）
16）將上述參數(shù)代入公式求得許用彎曲應力
則
結(jié)論：由于
所以第一級傳動的彎曲疲勞強度通過校核
3.3.2 齒輪3、齒輪4的計算
1 選擇齒輪材料
大小齒輪材料均使用20CrMnTi滲碳淬火，齒面硬度50-55HRC。齒輪精度等級 8-7-7
2 按接觸強度初步確定中心距
按直齒輪從表13-1-75選取＝483，取載荷系數(shù)K=2.0.
查圖13-1-24選取
初取許用接觸應力
由于行星齒輪為懸臂布置，初取
齒寬系數(shù)
按表13－1－77 圓整取
中心輪輸入轉(zhuǎn)矩
按表中公式計算
模數(shù)
取
3 幾何尺寸計算
1）分度圓直徑
2）齒頂圓直徑
3）齒根圓直徑
4）齒寬和實際齒寬系數(shù)
取為60
實際齒寬系數(shù)
4 驗算第一級傳動的接觸疲勞強度和彎曲強度
按接觸疲勞強度校核：
根據(jù)表13－1－80 校核公式為
1）一對齒輪嚙合中分度圓上圓周力
2)小輪單對齒嚙合系數(shù)
查表13－1－104得 =1
3）節(jié)點區(qū)域系數(shù)
查圖13－1－16得 =2.5
4)彈性系數(shù)
查表13－1－105得 ＝189.8
5)重合度系數(shù)
6）螺旋角系數(shù)
＝1
7）使用系數(shù)
查表13－1－81 得 ＝1
8) 動載系數(shù)
＝1.15
9）齒向載荷分布系數(shù)、
由于: 內(nèi)齒輪寬度/小齒輪分度圓直徑=30/120<1
所以： 可?。剑?
10）齒間載荷分配系數(shù)、
查表13-1-102 按7級精度 選取 得＝＝1.1
將以上數(shù)據(jù)代入下式
得齒輪得計算接觸應力：
11)許用接觸疲勞強度計算
查圖13-1-24選取
12）接觸強度壽命系數(shù)
取1.0；
13）潤滑油膜影響系數(shù)
查表13－1－108 取
14）工作硬化系數(shù)
取 ＝1.0
15）尺寸系數(shù)
查表13－1－109 得 ＝1.0
16）接觸強度最小安全系數(shù)
查表13－1－110 取 =1.1
將上述參數(shù)代入公式求得許用接觸應力
則 =10001.00.92/1.1=836.36
=10001.150.92/1.1=961.82
結(jié)論：由于
所以第二級傳動的接觸疲勞強度通過校核
按彎曲疲勞強度校核
根據(jù)表13－1－111校核公式為
1）齒向載荷分布系數(shù)
由于: 內(nèi)齒輪寬度/小齒輪分度圓直徑=30/120<1
所以： 可?。剑?
2)齒間載荷分配系數(shù)
查表13-1-102 按7級精度 選取 、 得＝＝1.1
3)使用系數(shù)
＝1
4) 動載系數(shù)
＝1.15
5）齒形系數(shù)
查圖13－1－38 得 ＝2.80 =2.32
6)應力修正系數(shù)
查圖13－1－43 得
7）螺旋角系數(shù)
＝1.0
8)重合度系數(shù)
9)將以上數(shù)據(jù)代入下式
得齒輪的計算彎曲應力：
2
10）許用彎曲疲勞強度計算
查圖13-1-24選取
11）壽命系數(shù)
?。?
11)尺寸系數(shù)
查圖13－1－56 得 ＝1.0
12）相對齒根圓角敏感系數(shù)
查表 32－1－39 得 ＝1.0
13）相對齒根表面狀況系數(shù)
查圖13－1－58 得 ＝1.0
14）試驗齒輪的應力修正系數(shù)
15）彎曲疲勞強度最小安全系數(shù)
查表13－1－110 取 （一般可靠度）
16）將上述參數(shù)代入公式求得許用彎曲應力
則
結(jié)論：由于
所以a-c傳動的彎曲疲勞強度通過校核
3.4 行星齒輪傳動設計
3.4.1主要參數(shù)的確定
1、行星輪數(shù)目的選擇
查表13-5-3 選擇行星輪數(shù)目 =3
2、齒數(shù)的確定
行星齒輪傳動各齒輪齒數(shù)的選擇，除去應滿足漸開線圓柱齒輪齒數(shù)選擇的原則外，還須滿足以下條件：同心條件、裝配條件、鄰接條件。
1）滿足傳動比條件
2）滿足裝配條件:保證多個行星輪均布裝入兩中心輪的齒間，
3）同心條件：保證太陽輪、內(nèi)齒圈和行星架軸線重合
即滿足
4）滿足鄰接條件
L=將齒輪參數(shù)代入后即：
查表13-5-5 NGW型行星齒輪傳動的齒數(shù)組合
選擇＝17 ＝67 ＝151 ＝9.88
3.4.2按接觸強度初算a-g傳動的中心距和模數(shù)
1、選擇齒輪材料
太陽輪和行星輪材料使用20CrMnTi滲碳淬火，齒面硬度HRC50-55
齒輪精度等級 8-7-7
2、按接觸強度初步確定中心距
按直齒輪從表13-1-75選?。?83，取載荷系數(shù)K=2.0.
查圖13-1-24選取
初取許用接觸應力
由于行星齒輪為懸臂布置，初取
齒寬系數(shù)
按表13－1－77 圓整取
中心輪輸入轉(zhuǎn)矩
取行星輪間載荷分配不均勻系數(shù)＝1.2
在一對a-c傳動中，小輪傳遞的轉(zhuǎn)矩
齒數(shù)比
按表中公式計算
模數(shù)
取=8mm
則 a-c傳動未變位時的中心距
由于此行星齒輪不要求變位。所以a-g傳動和g-b傳動的實際中心距變位系數(shù)及中心距為
=0
=0
3.4.3幾何尺寸計算
1）分度圓直徑
2）齒頂圓直徑
3）齒根圓直徑
4）齒寬和實際齒寬系數(shù)
取為60
實際齒寬系數(shù)
3.4.4驗算a-g傳動強度
1、按接觸疲勞強度校核
根據(jù)表13－1－80 校核公式為
1）一對齒輪嚙合中分度圓上圓周力
2)小輪單對齒嚙合系數(shù)
查表13－1－104得 =1
3）節(jié)點區(qū)域系數(shù)
查圖13－1－16得 =2.5
4)彈性系數(shù)
查表13－1－105得 ＝189.8
5)重合度系數(shù)
6）螺旋角系數(shù)
＝1
7）使用系數(shù)
查表13－1－81 得 ＝1
8) 動載系數(shù)
動載系數(shù)是按齒輪相對于行星架X的圓周速度
查圖13-1-14求出
可得：＝1.15
9）齒向載荷分布系數(shù)、
由于: 內(nèi)齒輪寬度/行星齒輪分度圓直徑=100/536<1
所以： 可?。剑?
10）齒間載荷分配系數(shù)、
查表13-1-102 按7級精度 選取 得＝＝1.1
將以上數(shù)據(jù)代入下式
得齒輪得計算接觸應力：
11)許用接觸疲勞強度計算
查圖13-1-24選取
12）接觸強度壽命系數(shù)，應力循環(huán)系數(shù)N由下式?jīng)Q定：
太陽輪
行星輪
內(nèi)齒輪
由于 、
所以
得 行星輪 （允許有一定點蝕）
太陽輪 （允許有一定點蝕）
內(nèi)齒輪 （允許有一定點蝕）
13）潤滑油膜影響系數(shù)
查表13－1－108 取
14）工作硬化系數(shù)
取 ＝1.0
15）尺寸系數(shù)
查表13－1－109 得 ＝1.0
16）接觸強度最小安全系數(shù)
查表13－1－110 取 =1.1
將上述參數(shù)代入公式求得許用接觸應力
則 =10001.10.92/1.1=920
=10001.270.92/1.1=1062.18
結(jié)論：由于
所以a-c傳動的接觸疲勞強度通過校核
2、按彎曲疲勞強度校核
根據(jù)表13－1－111校核公式為
1）齒向載荷分布系數(shù)
由于: 內(nèi)齒輪寬度/行星齒輪分度圓直徑=100/536<1
所以： 可取＝＝1
2)齒間載荷分配系數(shù)
查表13-1-102 按7級精度 選取 、 得＝＝1.1
3)使用系數(shù)
＝1
4) 動載系數(shù)
＝1.15
5）齒形系數(shù)
查圖13－1－38 得 ＝2.97 =2.25
6)應力修正系數(shù)
查圖13－1－43 得
7）螺旋角系數(shù)
＝1.0
8)重合度系數(shù)
9)將以上數(shù)據(jù)代入下式
得齒輪的計算彎曲應力：
9）許用彎曲疲勞強度計算
查圖13-1-24選取
由于行星輪受對稱雙向彎曲，故行星輪的許用彎曲疲勞強
10）壽命系數(shù)
太陽輪
行星輪
內(nèi)齒輪
由于 、
所以
得 行星輪 （允許有一定點蝕）
太陽輪 （允許有一定點蝕）
內(nèi)齒輪 （允許有一定點蝕）
11)尺寸系數(shù)
查圖13－1－56 得 ＝1.0
12）相對齒根圓角敏感系數(shù)
查表 32－1－39 得 ＝1.0
13）相對齒根表面狀況系數(shù)
查圖13－1－58 得 ＝1.0
14）試驗齒輪的應力修正系數(shù)
15）彎曲疲勞強度最小安全系數(shù)
查表13－1－110 取 （一般可靠度）
16）將上述參數(shù)代入公式求得許用彎曲應力
則
結(jié)論：由于
所以a-c傳動的彎曲疲勞強度通過校核
3.4.5、根據(jù)接觸強度確定內(nèi)齒輪材料
1．g-b傳動比u
2、重合度系數(shù)
3、內(nèi)齒輪接觸強度壽命系數(shù)
（允許有一定點蝕）
4、齒輪的接觸疲勞極限為
根據(jù)，選用ZG310-570正火處理, =350
3.4.6、g-b傳動的彎曲強度驗算
1）齒向載荷分布系數(shù)
＝1
2）齒間載荷分配系數(shù)
＝1.1
3）使用系數(shù)
＝1
4）動載系數(shù)
＝1.15
5）齒形系數(shù)
查圖13－1－38 得 ＝2.14 =2.25
6)應力修正系數(shù)
查圖13－1－43 得
7）螺旋角系數(shù)
＝1.0
8)重合度系數(shù)
9）將以上數(shù)據(jù)代入下式
得齒輪的計算彎曲應力：
10)許用彎曲疲勞強度計算
查圖13-1-23取 內(nèi)齒輪
行星輪受對稱雙向彎曲，
11）壽命系數(shù)
行星輪 （允許有一定點蝕）
內(nèi)齒輪 （允許有一定點蝕）
12)尺寸系數(shù)
查圖13－1－56 得 ＝1.0
13）相對齒根圓角敏感系數(shù)
查表 32－1－39 得 ＝1.0
14）相對齒根表面狀況系數(shù)
查圖13－1－58 得 ＝1.0
15)試驗齒輪的應力修正系數(shù)
16)彎曲疲勞強度最小安全系數(shù)
查表13－1－110 取 （一般可靠度）
17）將上述參數(shù)代入公式求得許用彎曲應力
則
結(jié)論：由于
所以g-b傳動的彎曲疲勞強度通過校核
4軸的設計與校核
4.1內(nèi)齒輪傳動齒輪軸
4.1.1軸的結(jié)構設計
圖4-1 齒輪軸1
初步估算軸的直徑
選取20CrMnTi作為軸的材料,并進行滲碳處理.
根據(jù)下式 計算軸的最小直徑，并加大3％考慮鍵槽的影響
查表8.6 取 A=105 則：
軸1段
為齒輪軸，齒輪分度圓直徑為120,齒寬為60取
軸2段
取 ，
軸3段
取 ，
4.1.2軸的疲勞強度校核
1、計算作用在大內(nèi)齒輪上的力
2、計算作用在齒輪軸上的力
3、計算軸承的支反力
1）在水平面內(nèi)：
在垂直面內(nèi)：
3)求合力：
4、求彎矩
1）求垂直面彎矩
2）求水平面彎矩
3）求合成彎矩
5、求扭矩
6、繪制軸的彎矩圖和扭矩圖 如圖4-2
7、確定危險截面
經(jīng)過比較，根據(jù)載荷較大及截面面積較小的原則，選取截面B處為危險截面。
8、校核危險截面的安全系數(shù)s：
1)軸的當量彎矩
2） 由表5-1-1 查得，，則許用彎曲應力[]=75，
由以上計算可知，軸的強度通過校核。
4-1 軸1扭矩圖
4.1.3軸上軸承及鍵的強度校核
1、B處的軸承選用深溝球軸承6222型（GB/T276-1995）。
由手冊查得：
2、C處的軸承選用深溝球軸承6222型（GB/T276-1995）。
由手冊查得：
所選軸承滿足使用要求。
3、鍵的選擇與驗算
主軸的輸入直徑為。查摘自GB/T1095-2003,GB/T1096-2003，鍵的規(guī)格為鍵A GB/T1096-2003，即：，，。
假設載荷為均勻分布，由圖8.1可得平鍵聯(lián)接的強度計算式為：
擠壓強度條件
式中，——轉(zhuǎn)矩，；
——軸徑，；
——鍵的高度，；
——鍵的工作長度，；對A型鍵；對B型鍵；對C型鍵，其中L為鍵的長度，B為鍵的寬度；
——許用擠壓應力，，查得。
由公式(8.1)可計算出擠壓應力：
即：
故，符合要求
4.2行星齒輪傳動太陽齒輪軸
4.2.1軸的結(jié)構設計
初步估算軸的直徑
選取20CrMnTi作為軸的材料,并進行滲碳處理.
根據(jù)下式 計算軸的最小直徑，并加大3％考慮鍵槽的影響
查表8.6 取 A=105 則：
軸1段
為齒輪軸，齒輪分度圓直徑為136,齒寬為100
軸2段
取 ，
軸3段
取 ，
圖4-2 齒輪軸2
4.2.2軸的疲勞強度校核
1、計算作用在大內(nèi)齒輪上的力
2、計算作用在齒輪軸上的力
（由于行星齒輪對稱布置，故切向力抵消）
（由于行星齒輪對稱布置，故徑向力抵消）
3、計算軸承的支反力
1）在水平面內(nèi)：
2）在垂直面內(nèi)：
3)求合力：
4、求彎矩
1）求垂直面彎矩
2）求水平面彎矩
3）求合成彎矩
5、求扭矩
6、繪制軸的彎矩圖和扭矩圖 如圖4-2
7、確定危險截面
經(jīng)過比較，根據(jù)載荷較大及截面面積較小的原則，選取截面C處為危險截面。
8、 校核危險截面的安全系數(shù)s：
1)軸的當量彎矩
2） 由表5-1-1 查得，，則許用彎曲應力[]=75，
由以上計算可知，軸的強度通過校核。
4.1.3軸上軸承及鍵的強度校核
1、由于B處軸承載荷較C處大，故校核B處軸承強度。
B處的軸承選用深溝球軸承6326型（GB/T276-1995）。由手冊查得：
2、鍵的選擇與驗算
主軸的輸入直徑為。查摘自GB/T1095-2003,GB/T1096-2003，鍵的規(guī)格為鍵A GB/T1096-2003，即：，，。
假設載荷為均勻分布，由圖8.1可得平鍵聯(lián)接的強度計算式為：
擠壓強度條件
式中，——轉(zhuǎn)矩，；
——軸徑，；
——鍵的高度，；
——鍵的工作長度，；對A型鍵；對B型鍵；對C型鍵，其中L為鍵的長度，B為鍵的寬度；
——許用擠壓應力，，查得。
由公式(8.1)可計算出擠壓應力：
即：故，符合要求
圖4-2 齒輪軸扭矩
5 制動器的設計
5.1制動閘的原理分析與與設計
手動制動閘的組成部分有閘襯，閘板，閘座，螺紋拉桿，調(diào)節(jié)螺母，比例板，夾板，閘板，手把等零件。
此制動閘是專門為JB系列和JY系列絞車這倆大系列的絞車設計的一種新型的帶式制動器.為了滿足JB系列絞車和JY系列絞車的工作要求，制動閘需配對使用，每一對都分為左右制動閘，而且配對使用的左制動閘和右制動閘的結(jié)構完全相同，在安裝時無需區(qū)分，安裝方便。但左，右制動閘的功能是完全不同的。左制動閘起制動作用，即在絞車使用過程中需要制動的時候，向后搬動閘桿，通過閘襯抱死閘輪，完成制動的功用。絞車在牽引或搬用過程中，左制動閘通常處于松閘狀態(tài)。右制動閘的作用是可以實現(xiàn)絞車的軟起動，絞車工作前，首先使電動機正常運轉(zhuǎn)，通過第一級齒輪傳動，使太陽輪轉(zhuǎn)動，進而通過行星輪帶動內(nèi)齒輪閘圈轉(zhuǎn)動，此時卷筒并不轉(zhuǎn)動。當右制動閘的閘桿向后搬動時，通過閘襯逐漸抱緊內(nèi)齒輪閘圈，動力逐漸由行星架向后級傳出，進而通過大齒輪帶動卷筒轉(zhuǎn)動，使絞車進入工作狀態(tài)，這樣便實現(xiàn)了絞車的軟起動。
此制動閘是專門為這兩個系列的絞車設計的，但通過對某些產(chǎn)品的局部改進，同樣可以使用這種制動閘。其制動原理也可用于其他產(chǎn)品的設計與改進。
5.2制動力的校核
5.2.1放大倍數(shù)的計算
閘桿部分的放大作用（見圖5-1）：
比例板的放大作用（見圖5.2）：
5.2.2制動輪上的制動力和拉力計算：
1.制動輪上的制動力為：
由表5-4-31：
制動帶的繞入端拉力：
制動帶的繞出端拉力：
式中：制動輪上的制動力為：
已知：
查表5-4-5：取
則得
實際所需的制動力為：
操作力為時，在制動閘松邊產(chǎn)生的摩擦力為：
安全系數(shù)為：
由于
則：
因此，僅需用83.92N的力即可閘住，固該手動制動閘符合設計和使用要求。所以制動閘是安全的。
5.2.3 摩擦表面材料的比壓計算
上式中： ——制動安全系數(shù)，取
——制動輪上的額定力矩；
——摩擦面的寬度，；
——制動輪直徑，；
——摩擦表面包圍制動輪的角度；
——摩擦表面材料與制動輪間的摩擦系數(shù)，
?。?
——摩擦表面材料的許用比壓，
；
則
故安全。
5.2.4 制動帶強度計算
上式中：
——危險斷面的鉚釘個數(shù)，；
——鉚釘直徑，；
——制動帶厚度，；
——制動帶材料的許用拉應力；
——制動帶寬度，；
由以上計算可知，制動帶單邊最大拉力為：
故滿足強度要求。
6 主要零件的技術要求
6.1對齒輪的要求
6.1.1齒輪精度
1）精度等級
行星齒輪傳動中，一般多采用圓柱齒輪，若有合理的均載機構，齒輪精度等級可根據(jù)其相對于行星架的圓周速度來確定。通常與普通定軸齒輪傳動的齒輪精度相當或稍高。一般情況下，齒輪精度應不低于8-7-7級。對于中、低行星齒輪傳動其太陽輪和行星輪精度不低于5級，內(nèi)齒輪精度不低于6級。齒輪精度的檢驗項目及極限偏差應符合GB/T10095-1988《漸開線圓柱齒輪精度》的規(guī)定。
2）齒輪副的側(cè)隙
齒輪嚙合側(cè)隙一般應比定軸齒輪傳動稍大，并以此計算出齒厚或公法線平均長度的極限偏差，再圓整到GB/T10095-1988所規(guī)定的偏差代號所對應的數(shù)值。
3）齒輪聯(lián)軸器的齒輪精度
一般取8級，其側(cè)隙應稍大于一般定軸齒輪傳動。
6.1.2對行星輪制造方面的幾點要求
由于行星輪的偏心誤差對浮動量的影響最大，因此對其齒圈徑向跳動公差應嚴格要求。在成批生產(chǎn)中，應選取偏心誤差相近的行星輪為一組，裝配時使同組各行星輪的偏心方向?qū)Ω髯灾行木€（行星架中心與該行星輪軸孔中心的邊線）呈相同角度，這們可使行星輪的偏心誤差的影響了降到最小。在單件生產(chǎn)中應嚴格控制齒厚，如采用具有砂輪自動修整和補償機構的磨齒機進行磨齒，可保證砂輪與被磨的相對位置不變，即可控制各行星輪齒厚保持一致。對調(diào)質(zhì)齒輪，并以滾齒作為最終加工時，應將幾個行星輪安裝在一個心軸上一次完成精滾輪中的一個齒槽互相對準，使齒槽的對稱線在同一軸平面內(nèi)，并按裝配條件的要求，在圖紙上注明裝配標記。
6.1.3齒輪材料和熱處理要求
行星齒輪傳動中太陽輪同時與幾個行星輪嚙合，載荷循環(huán)次數(shù)最多，因此在一般情況下，應選用承載能力較高的合金鋼，并采用表面淬火、滲氮等熱處理方法，增加其表面硬度。在NGWT和NGWN傳動中，行星輪C同時與太陽輪和內(nèi)齒輪嚙合，齒輪受雙向彎曲載荷，所以常選用太陽輪相同的材料和熱處理。內(nèi)齒輪強度一般裕量較大，可采用稍差一些的材料。齒面硬度也可低些，通常只調(diào)質(zhì)處理，也可表面淬火和滲氮
7 絞車的操作和維護
7．1絞車裝配注意事項
絞車在裝配前應清查零件數(shù)量，并將所有零件修凈毛刺，清洗干凈，嚴防鐵屑、灰塵帶入絞車內(nèi)部，所有滾動軸承必須在油中加熱后（一般加熱溫度為120～150°C）進行裝配。不得硬打硬砸，以防零件受力變形。
7．2絞車試運轉(zhuǎn)
1）空負荷試運轉(zhuǎn)
新的或大修后的絞車，空負荷試運轉(zhuǎn)在轉(zhuǎn)配完畢后進行。試運轉(zhuǎn)應遵守第八節(jié)規(guī)定的操作規(guī)程，試運轉(zhuǎn)前必須先確認變速箱潤滑油清潔度符合要求。先用手動或電機點動，機器正常運轉(zhuǎn)后方可進行空負荷試運轉(zhuǎn)試驗。
空負荷試運轉(zhuǎn)時，正反轉(zhuǎn)30分鐘并達到下列要求。
（1) 運轉(zhuǎn)正常，無沖擊性噪聲；
（2) 各部分潤滑良好，無滲漏現(xiàn)象；
（3) 高溫度不超過80oC，最高溫升不超過40oC；
（4) 各部無松動現(xiàn)象；
（6) 制動閘應制動靈活、可靠。
2）負荷試運轉(zhuǎn)
空負荷試運轉(zhuǎn)后方可進行負荷試運轉(zhuǎn)，負荷試運轉(zhuǎn)應注意以下事項：
（1) 絞車的出繩方向，鋼絲繩上出繩既鋼絲繩引出部分應在卷筒上面，不宜在卷筒下面出繩；
（2) 負荷試車如在現(xiàn)場,可在井下利用工作面支柱作為負荷,負荷試車時必須將絞車底座牢固地固定在底板上
（3) 試車負荷應逐次增加,并且應當注意不超過鋼絲繩的最大牽引力。
（4) 負荷試車時,變速箱內(nèi)油溫最高不超過90oC,最高溫升不超過80oC.
（5) 制動盤制動靈活、可靠;
（6) 每次負荷試車后檢查鋼絲繩及機器各部不得有殘余變形，并應符合試運轉(zhuǎn)中第1—3條規(guī)定。
3）一般要求
（1）絞車司機必須了解本機的性能，熟悉操作方法。
（2）鋼絲繩靜拉力不得超過額定數(shù)值，嚴禁用絞車運送人員。
7．3操作前注意事項
1）檢查鋼絲繩接頭是否牢固，支座螺栓和地腳螺栓是否緊固，絞車安裝是否牢靠。
2）檢查調(diào)整剎車機構使之達到靈活、可靠。
3）檢查鋼絲繩，不準有結(jié)節(jié)，扭繞現(xiàn)象，如有一個節(jié)距內(nèi)斷絲超過10%應予更換。
4）檢查電器線路，電機和按鈕應接地良好，安全可靠。
5）檢查行車軌道有無障礙物，防止牽引過程中發(fā)生事故。
6）在卷筒起動或停止時，其速度須逐漸增加或減少，不允許急驟的開車、停車，以防損壞傳動件。
7）電機開動時，嚴禁左右兩個剎車同時剎緊，以防燒毀電機和損傷主機內(nèi)部或其他意外事故。
8）用戶如有特殊要求而訂做的非標準產(chǎn)品，相關注意事項，用戶必須編進操作規(guī)程。對操作工進行專項培訓后方可上崗操作，以保證安全。（如用戶訂做配置可將剎車裝置反向安裝的雙向出繩絞車，由于在正反向出繩操作時，左手剎車原為卷筒制動，而變成了對制動輪的制動，右手制動原為制動輪制動，而變成了對卷筒制動，改變了原操作習慣，必須對操作工進行崗前培訓，熟練后方可上崗操作。）
7.4絞車的操作
? ?絞車的操作就是啟動和關閉電動機及交替操縱剎車把。其安全操作方法如下：
（一） 一般要求
????1. 絞車的司機必須了解絞車的性能，熟悉操作方法，方能單獨操作。
????2. 絞車不得超負荷使用，而且不得運送人員。
????3. 防爆電氣設備的檢查和維修應符合《煤礦安全規(guī)程》。非防爆電氣設備亦應符合有關電器設備的安全操作規(guī)程。
（二） 工作前的注意事項
????1. 檢查鋼絲繩接頭是否牢固，繩長和軸承支架及電機底腳的連接螺栓是否緊固完好，絞車的安裝是否牢靠。
????2. 檢查剎車部件制動性能是否良好，使用是否靈活無阻。檢查剎車把的頂絲銷軸是否緊固，剎車鼓上之油脂污物應擦拭干凈。
????3. 電氣的部分不得有漏電的現(xiàn)象，電動機和開關盒應接地良好。
????4. 要仔細調(diào)整制動力矩，經(jīng)反復多次試驗確認無誤后，方可投入工作。
（三） 操作
????1. 司機操作時應集中精力，注意聽信號。
????2. 欲開動卷筒時，須將卷筒上的剎車閘完全松開。而須將制動輪上的剎車閘剎緊。這時，由于行星輪的作用，卷筒開始全速回轉(zhuǎn)纏繞鋼絲繩進行工作。
????3. 在絞車的作業(yè)的過程中，如欲使絞車暫時停止運轉(zhuǎn)，應將制動輪的剎車閘松開，而將卷筒上的剎車閘剎緊，如微程調(diào)度負載物的位置時，只需交替提上或下壓左右剎車把，使卷筒時轉(zhuǎn)時停即可。
????4. 如停車的時間較長，應將電動機關閉。此時，如鋼絲繩處于拉緊狀態(tài)，為防止其向下墜滑，卷筒上的剎車閘必須牢牢地剎住，司機不得離開絞車。
????5. 當下放重物時，不可使電動機斷電，應使電機反轉(zhuǎn)。
????6. 絞車的起動和停止應平穩(wěn)、緩慢使繩速逐漸增加或減少，不允許作急劇的開車、停車。在電動機開動時，嚴禁兩個剎車裝置同時剎車，以防燒毀電機、主機損壞等意外事故。
????7. 操作過程中發(fā)現(xiàn)聲響不正常，制動不靈，絞車的卷筒，電機剎車閘及軸承等溫度劇烈上升等異常的情況時，須停車檢查，及時排除。
????8. 鋼絲繩在卷筒上的排列應整齊，工作時不可全部放完，在卷筒上至少應保留三圈。
7.5絞車的維護
7．5．1調(diào)度絞車日常檢查維護的內(nèi)容
??? (1)檢查各部位螺栓、銷子、螺母、墊圈等，如有松動、脫落，應及時擰緊和補全。
??? (2)檢查信號裝置及電動機運行操作按鈕是否完好和有無失爆現(xiàn)象，信號發(fā)出是否清楚和明亮，否則應修理或更換。
??? (3)檢查滾筒有無損壞或破裂，鋼絲繩頭固定是否牢固，軸承有無漏油，鋼絲繩排列是否整齊，有問題應及時處理。
??? (4)檢查閘帶有無裂紋，磨損是否超限(應留有不少于3 mm厚度)，拉桿螺栓、叉頭、閘把、銷軸等是否有損傷或變形，背緊螺母是否松動，有問題應調(diào)整和處理。
??? (5)檢查閘把及杠桿系統(tǒng)動作是否靈活，施閘后，閘把不得達到水平位置，應當比水平位置略有上翹。
??? (6)檢查固定絞車的頂柱和戧柱是否牢固，基礎螺栓或錨桿是否有松動，底座有無裂紋，有問題應及時處理。
??? (7)檢查電動機空載啟動是否正常，接地是否良好，啟動器等電氣設備是否符合防爆和完好要求。
??? (8)檢查軸承及電動機、開關、電纜、閘帶等是否溫度過高，發(fā)現(xiàn)問題應查明原因，采取措施進行處理。
(9)經(jīng)常擦拭絞車，清理浮塵和雜物，保持周圍環(huán)境整潔。絞車的安全操作、檢查與維護
7.6 絞車的潤滑
1）絞車的潤滑有1號或2號鈣鈉基脂，也可用1號或2號復合鈣基脂。
????2）潤滑脂必須干凈，不準混有污物，灰塵及水等雜質(zhì)。
????3）潤滑脂的工作溫度不得超過。
????4）絞車的注油孔有三處：拆下電機與大端蓋聯(lián)接任一個螺栓，螺孔即為注油孔；拆下?lián)醣P上任一個螺栓、螺孔也即為注油孔；拆下右端軸承蓋為直接加油處，注油量應為容油空腔的1/2或1/3。
5）機器的潤滑不僅關系著機器的正常工作，而且直接影響著機器的壽命，及時充分的潤滑對設備安全和延長使用壽命具有壽命具有重大意義。因此必須及時地更換和補充潤滑油。潤滑油的材質(zhì)必須符合要求，且不得混入灰塵、污物、鐵屑及水等雜質(zhì)。
6）對于新的或大修后的絞車要記住向卷筒中加入號齒輪油，在部分軸承加入1號或2號鈣基潤滑脂。且在首次使用天后，就必須更換一次潤滑油或潤滑脂，在以后的正常使用過得中，每三個月還必須更換一次潤滑油或潤滑脂，以清除絞車在運轉(zhuǎn)過程中磨損的金屬屑。潤滑油脂中不準混有污物、灰塵、水等雜質(zhì)。潤滑油的工作溫度不應超過。換油的方法是：松掉卷筒上的鋼絲繩，在看到卷筒圓柱面上露出的兩個注油孔后，卸掉油堵，先將卷筒內(nèi)的廢油放凈，然后再加入號齒輪油并將油堵旋上密封即可。
7．7絞車的保養(yǎng)方法及注意事項
1）司機必須每日對絞車各部分認真保養(yǎng)，工作前先檢查并開空車試轉(zhuǎn)，注意潤滑狀況是否良好。工作過程中要經(jīng)常注意油溫是否正常，當發(fā)現(xiàn)絞車出現(xiàn)異?，F(xiàn)象時，不得勉強繼續(xù)工作，應及時停車并通知檢修工對設備進行檢修，做好檢修記錄。下班時應清除設備上的灰塵等污物。對長期擱置不用的絞車，必須在其裸露部分涂以防銹油脂，并應把絞車放在通風防潮的場合。
2）每班都應注意檢查剎車閘帶的磨損情況和剎車的松緊是否合適，絞車轉(zhuǎn)動是否靈活，工作是否可靠。若剎車閘帶被磨損必須立即更換。
3）經(jīng)常檢查鋼絲繩的磨損情況，對斷裂嚴重的鋼絲繩應及時更換。
4）要根據(jù)絞車的實際使用情況有計劃的安排小修和大修。按實際使用時間累計，一般小修的周期為半年，大修的周期為二年。
小修的內(nèi)容主要是：消除剎車故障，更換油封消除漏油現(xiàn)象。
大修的內(nèi)容是：拆開全部零件，將零件清洗后，檢查其磨損程度。，更換或修復已磨損的零件，更換各處的潤滑油和潤滑脂，全面恢復絞車的工作能力。
絞車修理時應予更換的零件及注意事項如下：
1）石綿帶：當石綿帶的磨損厚度大于2毫米時，必須更換新的。
2）軸承：由于軸承的壽命是根據(jù)絞車的使用年限來選用的，所以在正常使用條件下，一般僅需在大修時根據(jù)實際情況拆換軸承。
齒輪：由于齒輪磨損后會