畢業(yè)論文-標(biāo)準(zhǔn)篩振篩機(jī)的總體及夾緊裝置的設(shè)計(jì)（送全套CAD圖紙 資料打包）

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充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605充值下載文檔就送全套 CAD 圖紙 扣扣加 414951605標(biāo) 準(zhǔn) 篩 振 篩 機(jī) 的 總 體 及 夾 緊 裝 置 的 設(shè) 計(jì)學(xué) 生 姓 名 ： 徐 立 軒 班 級 ： 0781053指 導(dǎo) 老 師 ： 羅 海 泉 摘要：振動篩的研究不斷地向著標(biāo)準(zhǔn)化、系列化、通用化發(fā)展，并引入現(xiàn)代化設(shè)計(jì)手段，采用新材料、新技術(shù)、新工藝，其目的在于不斷擴(kuò)大篩機(jī)應(yīng)用領(lǐng)域，滿足國民經(jīng)濟(jì)建設(shè)發(fā)展的需要，并擔(dān)當(dāng)對外出口的任務(wù)。目前，在我國，選礦設(shè)備的種類有很多，機(jī)械式的占絕大多數(shù)。隨著選礦技術(shù)變得越來越成熟，新型的電磁振動式振篩機(jī)現(xiàn)在也得到運(yùn)用。但不管對于實(shí)驗(yàn)室還是工地現(xiàn)場，機(jī)械式振篩機(jī)的運(yùn)用占據(jù)了主要位置。而標(biāo)準(zhǔn)篩振篩機(jī)憑借其優(yōu)良的工作性能和方便輕巧的優(yōu)點(diǎn)也深受用戶的喜愛，所以，對標(biāo)準(zhǔn)篩振篩機(jī)的研究與設(shè)計(jì)變得越來越重要。本文設(shè)計(jì)的振篩機(jī)主要由電機(jī)帶動偏心軸運(yùn)動，從而實(shí)現(xiàn)曬面的振動，完成原料的篩分過程。關(guān)鍵詞：振動篩 篩箱 振動電機(jī)指導(dǎo)老師簽名：下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763Standard sieve vibration sieve machine's overall and the design of clamping deviceStudent name:xu lixuan Class:0781053Spervisor:luo haiquanAbstract:The shaker research unceasingly to the standardization, the seriation, the universalized development, and the introduction modernization design method, uses the new material, the new technology, the new craft, its goal lies in unceasingly expands the sieve machine application domain, satisfies national economy construction the need to develop, and takes on the foreign exportation the duty. At present, in China, there are many kinds of processing equipment, the mechanic in a majority of cases. As processing technology becomes more and more mature, new electromagnetic vibration type vibration sieve machine now also get use. But whatever the lab or on site, mechanical vibration sieve machine using occupy the central position. While the standard sieve vibration sieve machine with its excellent work performance and convenience lightweight advantages and deeply the user's favorite, therefore, to standard sieve vibration sieve machine research and design becomes more and more important. This design by motor vibration sieve machine is mainly driven partiality axis movement, so as to realize the vibration, complete materials bask in the screening process. Keywords:the vibration screen the box screen the vibration electric machinery Signature of Supervisor:目錄下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 13041397631 標(biāo)準(zhǔn)篩振篩機(jī)概述 ………………………………………………………………51.1. 課題背景 ……………………………………………………………………51.2. 標(biāo)準(zhǔn)篩振篩機(jī)的基本工作原理……………………………………………51.3. 標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)篩的類型簡介……………………………………………………61.4. 標(biāo)準(zhǔn)篩振篩機(jī)使用過程中的工作和工況要求……………………………61.5. 設(shè)計(jì)任務(wù) ……………………………………………………………………72 標(biāo)準(zhǔn)篩振篩機(jī)的總體設(shè)計(jì)……………………………………………………82.1. 總體位置方案的確定………………………………………………………82.2. 電動機(jī)的選擇………………………………………………………………93 緊機(jī)構(gòu)的設(shè)…………………………………………………………………………113.1. 夾緊裝置的基本結(jié)構(gòu) ……………………………………………………113.2. 夾緊裝置的基本要求 ……………………………………………………113.3. 夾緊裝置的計(jì)算 …………………………………………………………133.3.1. 夾緊裝置受力分析 ………………………………………………………133.3.2. 離心力的計(jì)算 ……………………………………………………………143.3.3. 圓筒剪切強(qiáng)度校核 ………………………………………………………154 振擊機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)計(jì)算……………………………………………………………164.1. 打擊軸的工作原理 ………………………………………………………164.2. 打擊軸的計(jì)算校核 ………………………………………………………164.2.1. 圓柱銷的剪切應(yīng)力校核 …………………………………………………164.2.2. 打擊軸的強(qiáng)度計(jì)算 ………………………………………………………175 偏心軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 ………………………………………………………………195.1.大偏心軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 ……………………………………………………195.1.1. 大偏心軸設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容及其選材 ……………………………………195.1.2. 大偏心軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) ……………………………………………………19下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 13041397635.1.3. 大偏心軸的校核計(jì)算 ……………………………………………………215.2. 小偏心軸的設(shè)計(jì) …………………………………………………………275.2.1. 小偏心軸的設(shè)計(jì)要求 ……………………………………………………275.2.2. 小偏心軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) ……………………………………………………286 托盤與托盤支承的設(shè)計(jì) ………………………………………………………296.1. 托盤的設(shè)計(jì) ………………………………………………………………296.2. 托盤支撐的設(shè)計(jì) …………………………………………………………297 箱體的設(shè)計(jì)…………………………………………………………………………347.1. 振篩機(jī)箱體設(shè)計(jì)的基本要求 ……………………………………………347.2. 箱體的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) …………………………………………………………348 標(biāo)準(zhǔn)零件的選擇 …………………………………………………………………378.1. 滾動軸承的選用 …………………………………………………………378.1.1. 滾動軸承的確定 …………………………………………………………378.1.2. 軸承的壽命計(jì)算 …………………………………………………………388.2. 滑動軸承的確定 …………………………………………………………408.2.1. 軸承的選材 ………………………………………………………………408.2.2. 軸套結(jié)構(gòu)的確定 …………………………………………………………418.3. 鍵的選擇 …………………………………………………………………419 滑桿等非標(biāo)準(zhǔn)零件的選擇 ……………………………………………………429.1. 雙頭螺桿的設(shè)計(jì)和選擇 …………………………………………………429.2. 滑竿的設(shè)計(jì)選擇 …………………………………………………………429.3. 馬蹄定位環(huán)的設(shè)計(jì) ………………………………………………………4210 潤滑與密封 ………………………………………………………………………4410.1. 潤滑簡介 …………………………………………………………………4410.2. 軸承的潤滑 ………………………………………………………………4410.2.1. 滾動軸承的潤滑 …………………………………………………………4410.2.2. 滑動軸承的潤滑 …………………………………………………………45下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 130413976310.3. 潤滑方式的選擇 …………………………………………………………4510.4. 密封 ………………………………………………………………………4511 軸的工藝路線……………………………………………………………………4611.1. 加工要求 …………………………………………………………………4611.2. 零件各主要部分的作用及技術(shù)要求 ……………………………………4611.3. 工藝分析 …………………………………………………………………4611.4. 基準(zhǔn)選擇 …………………………………………………………………4611.5. 工藝過程 …………………………………………………………………46參考文獻(xiàn) ………………………………………………………………………………49致謝………………………………………………………………………………………50下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763買文檔送全套圖紙 扣扣 414951605下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 13041397631．標(biāo)準(zhǔn)篩振篩機(jī)概述1． 1 課題背景目前，在我國，選礦設(shè)備的種類有很多，機(jī)械式的占絕大多數(shù)。隨著選礦技術(shù)變得越來越成熟，新型的電磁振動式振篩機(jī)現(xiàn)在也得到運(yùn)用。但不管對于實(shí)驗(yàn)室還是工地現(xiàn)場，機(jī) I 械式振篩機(jī)的運(yùn)用占據(jù)了主要位置。而標(biāo)準(zhǔn)篩振篩機(jī)憑借其優(yōu)良的工作性能和方便輕巧的優(yōu)點(diǎn)也深受用戶的喜愛，所以，對標(biāo)準(zhǔn)篩振篩機(jī)的研究與設(shè)計(jì)變得越來越重要。在選礦設(shè)備中，振篩機(jī)是一種很有代表性的選礦設(shè)備，其廣泛運(yùn)用于試驗(yàn)室的選礦工作中。標(biāo)準(zhǔn)篩振篩機(jī)是與小 200 毫米試驗(yàn)篩配套使用，對顆粒物料進(jìn)行分級篩分的專用設(shè)備，可代替人工篩分操作，并具有兩種功能，一種為搖動和振擊，另一種為純搖動篩分。并廣泛用于地質(zhì)、冶金、化工、煤炭、國防、科研、砂輪制造、水泥生產(chǎn)等部門化驗(yàn)室對物料進(jìn)行篩分分析。振擊次數(shù)穩(wěn)定可靠，裝夾套篩方便靈活，夾緊牢靠，并能自動停車，根據(jù)用戶需要，可篩分多種特性的產(chǎn)品每次開機(jī)五分鐘，既方便又簡單完成分級工作。1.2 標(biāo)準(zhǔn)篩振篩機(jī)的基本工作原理若不考慮電磁式標(biāo)準(zhǔn)篩振篩機(jī)，但就機(jī)械式振篩機(jī)而言，我們所設(shè)計(jì)的標(biāo)準(zhǔn)篩振篩機(jī)屬于直線頂擊式振篩機(jī)。它屬于仿人工篩分功能機(jī)械，所以，它具有振擊和搖動的功能，正是在這種仿人工篩分的機(jī)械動作，是煤粒的篩分作業(yè)得以實(shí)現(xiàn)。標(biāo)準(zhǔn)篩振篩機(jī)直線頂擊功能通過一對凸輪機(jī)構(gòu)實(shí)現(xiàn)，而其搖動的機(jī)械動作，我們通過安裝偏心輪來實(shí)現(xiàn)。本機(jī)結(jié)構(gòu)主要由機(jī)座、篩與傳動機(jī)構(gòu)等部分組成?？膳鋫鋵Ｓ脢A具、即可裝夾Φ200 試驗(yàn)篩，又可裝 Φ75、 Φ100 套篩，裝夾方便靈活，夾緊牢靠，并能自動停機(jī)。有的標(biāo)準(zhǔn)篩振篩機(jī)振擊功能是通過兩個(gè)電機(jī)實(shí)現(xiàn)振機(jī)篩分運(yùn)動的，我們采用純機(jī)械式傳動，只要在傳動結(jié)構(gòu)上做些設(shè)計(jì)改進(jìn)，就可以同時(shí)實(shí)現(xiàn)振擊和篩分的雙重功能， 既節(jié)省了設(shè)計(jì)成本，又使動作更穩(wěn)定。其基本工作原理如圖 1. 1 所示，煤流在振動和搖動的作用下，通過篩組從上往下流動，通過篩組時(shí)，我們可以根據(jù)要求得到幾組不同粒度值的煤粒。下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763圖1.1 篩分過程中煤流運(yùn)動示意圖1.3 標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)篩的類型簡介試驗(yàn)篩式振篩機(jī)的很重要的附件，它就象計(jì)算機(jī)的軟件一樣，它的選擇直接決定我們所要得到的煤樣的粒度。Φ200試驗(yàn)篩根據(jù)篩面材料分為金屬絲編織網(wǎng)試驗(yàn)篩和金屬穿孔板試驗(yàn)篩。金屬絲編 織 網(wǎng) 試 驗(yàn) 篩 采 用 國 家 標(biāo) 準(zhǔn) GB/T6003.1-1997 生產(chǎn)。其網(wǎng)孔基本尺寸為2.36mm-0.038mm，符合國際標(biāo)準(zhǔn)ISO3310-1：1990 R20/3，R20，R40/3 系列，篩網(wǎng)材質(zhì)為黃銅、錫青銅、不銹鋼。 金屬穿孔板試驗(yàn)篩采用國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T6003.2-1997，符合國際標(biāo)準(zhǔn)ISO3310-2：1990 R20/3、R20、R40/3 系列，篩網(wǎng)材質(zhì)為優(yōu)質(zhì)不銹鋼，并采用數(shù)控沖壓穿孔而成。借鑒進(jìn)口試驗(yàn)篩的優(yōu)點(diǎn)，在下篩框增加了密封膠圈，較好地解決了振篩機(jī)震篩時(shí)粉料漏失現(xiàn)象，減少了飛濺粉料濺入振篩機(jī)縫隙內(nèi)磨損齒輪的機(jī)會，盡可能的延長振篩機(jī)的使用壽命。同時(shí)還能減小噪音，一定程度地改善了生產(chǎn)現(xiàn)場噪音條件。1.4 標(biāo)準(zhǔn)篩振篩機(jī)使用過程中的工作和工況要求1.4.1 必須均勻給料：下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763給料量以滿足設(shè)備處理為準(zhǔn)。一次投料過多，阻礙物料在篩面上的正常運(yùn)動，不但易使篩網(wǎng)疲勞變松，而且會大大降低物料處理量。一次性給予大量物料，會使本身處于不平衡運(yùn)轉(zhuǎn)的電機(jī)負(fù)荷驟然增加，而造成電機(jī)損壞、減低電機(jī)的壽命。如給料量達(dá)不到設(shè)備的處理能力，即浪費(fèi)能源，又降低了產(chǎn)量。1 .4.2 在有強(qiáng)大沖擊力的給料方式，必須加裝緩沖料斗，物料直接沖擊網(wǎng)面，不但消耗振動源所產(chǎn)生的激振力，更易造成網(wǎng)面破損及篩網(wǎng)疲勞，而影響產(chǎn)量及篩分.過濾的質(zhì)量。1.5 設(shè)計(jì)任務(wù)本設(shè)計(jì)的題目是標(biāo)準(zhǔn)篩振篩機(jī)的總體設(shè)計(jì)和夾緊裝置的設(shè)計(jì),設(shè)計(jì)參數(shù)主要為：電動機(jī)額定功率 P=0.37KW搖動頻率 w=221rad/min振擊頻率 f=141 次/min匹配篩具直徑 200mm設(shè)計(jì)的主要任務(wù)是首先對振篩機(jī)的總體進(jìn)行布局，合理化裝配空間，并對搖動、打擊、夾緊等機(jī)構(gòu)或裝置的工作原理進(jìn)行系統(tǒng)分析,然后根據(jù)設(shè)計(jì)要求初歩擬定一個(gè)設(shè)計(jì)方案,然后對其主要部件進(jìn)行受力分析并校核,從而確定一個(gè)更加科學(xué)的設(shè)計(jì)方案。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文102 標(biāo)準(zhǔn)篩振篩機(jī)的總體設(shè)計(jì)2.1 總體位置方案的確定借鑒已有產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，本設(shè)計(jì)大致整體結(jié)構(gòu)沒有作很大的變動，因?yàn)楝F(xiàn)有的產(chǎn)品在其各零部件的布置上以及總體尺寸的設(shè)計(jì)上有它的優(yōu)點(diǎn)?？傮w位置方案:篩組由夾緊裝置固定成一個(gè)部分,單獨(dú)布置在箱體的外部,下面由托盤支撐與偏心盤聯(lián)接起來,托盤支撐還能增強(qiáng)打擊軸的打擊力度.箱體內(nèi)部依舊是布置振擊部分和減速機(jī)構(gòu)，并將其設(shè)計(jì)成不同的單元，這樣能夠更加有利于裝配和維修。1.夾緊裝置 2.搖動機(jī)構(gòu) 3.上斜齒輪 4.機(jī)架 5.減速機(jī)構(gòu) 6.下斜齒輪 7.振擊機(jī)構(gòu)圖2.1 標(biāo)準(zhǔn)篩振篩機(jī)剖面圖南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文112.2 電動機(jī)的選擇根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)要求，我們所使用的電機(jī)功率為 0.37KW，這種電機(jī)屬于微型電機(jī)，通過查閱相關(guān)手冊 【9】 ，列舉了功率為 0.37KW，各種微型電機(jī)性能參數(shù)表（表 2.1）表 2.1 部 分 微 型 電 機(jī) 性 能 參 數(shù) 對 比 表 [9]通過仔細(xì)比較各種電機(jī)的優(yōu)缺點(diǎn)，我們所選擇電機(jī)的型號為 A02-7124，轉(zhuǎn)速為1400r/min 。因?yàn)樗霓D(zhuǎn)速相對來說比較慢，這有利于傳動裝置的設(shè)計(jì)，且其所承受的轉(zhuǎn)矩較大，能更好地滿足工作要求。在電動機(jī)的選擇上,選擇 45 號機(jī)座,此尺寸在各個(gè)方面都比較小，更加有利于振篩機(jī)的小型化設(shè)計(jì),在圖 2.1 中，列出了每個(gè)安裝尺寸的位置，并在表 2.2 中列出了每個(gè)安裝尺寸的數(shù)值。圖 2.1 A02 系列 IMB3 型驅(qū)動微型電機(jī)外形尺寸安裝圖電機(jī)型號功率（P）額定電流(A)額定電壓(V)電流頻率(HZ)轉(zhuǎn)速(r/min)功率因素cosφ啟動轉(zhuǎn)矩啟動電流(A)最大轉(zhuǎn)矩A02-7112 370 0.95 220/380 50 2800 0.8 2.2 6 2.4AO2-7124 370 1.12 220/380 50 1400 0.72 2.2 6 2.4B02-8012 370 3.36 220 50 2800 0.77 1.1 30 1.8B02-8024 370 4.24 220 50 1400 0.64 1.2 30 1.8C02-8012 370 3.36 220 50 2800 0.77 2.8 21 1．8C02-8024 370 4.24 220 50 1400 0.64 2.5 21 1.8南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文12表 2.2 A02 系列 IMB3 型驅(qū)動電機(jī)的外形尺寸數(shù)值表安裝尺寸 B3、 B4、 B14 外形尺寸不大于機(jī)座號A A/2 B C D E F G H AB AC AE HD L45 71 35.5 56 28 9 20 37.290 100 70 0 115 150南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文133 夾緊裝置的設(shè)計(jì)3.1 夾緊裝置的基本結(jié)構(gòu)振篩機(jī)在工作過程中會遇到離心力和慣性力等各種力的作用，因此定位后必須夾緊。夾緊裝置一般由夾緊機(jī)構(gòu)和動力源組成。1、夾緊機(jī)構(gòu)：接受和傳遞動力源的原始作用力，使其變?yōu)閵A緊力的中間機(jī)構(gòu)和夾緊元件稱為夾緊機(jī)構(gòu)。它直接與工件夾緊表面接觸并完成夾緊任務(wù)。2、動力源：產(chǎn)生的原始作用力的部分，一般指機(jī)動夾緊。如氣動、液動、電磁和電動等。如人的體力對工件的夾緊，則稱為手動夾緊。3.2 夾緊裝置的基本要求3.2.1 在不破壞工件精度，并保證加工質(zhì)量的前提下，應(yīng)盡量使夾緊裝置到：（1）夾緊作用準(zhǔn)確、安全、可靠；（2）夾緊動作迅速、操作省力方便；（3）夾緊變形??；（4）結(jié)構(gòu)簡單，制造容易3.2.2 確定夾緊力的基本原則1、夾緊力的方向選擇：（1）夾緊力的方向應(yīng)盡量垂直于主要定位基面；（2）夾緊力方向應(yīng)盡量與切削力的方向一致2、夾緊力的作用點(diǎn)的選擇：（1）夾緊力作用點(diǎn)應(yīng)跟支承元件相對，否則工件容易變形不穩(wěn)固； （2）夾緊力作用點(diǎn)應(yīng)盡可能靠近加工面，以增強(qiáng)工件部位剛性，防止振動根據(jù)實(shí)際需要，我們列舉了一些常用的夾緊機(jī)構(gòu)，如表 3.1 所示。實(shí)際上我們的動力源為人力對夾緊機(jī)構(gòu)所施的力，也是我們所稱的手動夾緊。表 3.1類型 動力源 增力比 主要參數(shù) 特點(diǎn)斜契 多數(shù)為氣動、液壓 2-51、斜契角 α=5°-15°2、行進(jìn)比 i1、能改變作用力的方向2、加緊行程較小3、與一般氣動、液壓部分連接，α 應(yīng)大于自鎖角南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文14螺旋 多數(shù)為手動 65-140選擇螺紋直徑一般 M8-M241、增力比大2、自鎖性好3、加緊行程受限制較小4、結(jié)構(gòu)簡單5、操作費(fèi)事偏心 多數(shù)為手動 12-141、偏心距 e 一般取 2-62、偏心外徑 D1、自鎖性隨偏心特性D/e 變化，當(dāng) D/e>14時(shí)，與螺旋加緊相比，自鎖性較差，適用與震動不大的工序2、加緊行程較小杠桿 氣動、液壓、手動 0.5-3 杠桿比一般取 0.5-31、本身無自鎖性。因此必須與其他機(jī)構(gòu)組合使用2、根據(jù)不同結(jié)構(gòu)可以改變作用力的方向鉸鏈 氣動、液壓 1.5-41、夾緊斜角 α>10°2、加緊行程 Sz3、加緊儲備 Sω4、鉸鏈臂長 L1、能改變作用力的方向2、加緊行程易受限制3、同一機(jī)構(gòu)夾緊力隨夾緊斜角的變化而有較明顯變化4、一般與氣動液壓部件連接南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文153.3 夾緊裝置的計(jì)算3.3.1 夾緊裝置受力分析振篩機(jī)在工作工程中的，由于存在上下的振擊運(yùn)動，固定篩組也與托盤在夾緊機(jī)構(gòu)的作用下固定成一體，并在打擊軸的作用下沿著滑桿在作上下往復(fù)運(yùn)動。當(dāng)打擊軸完成一個(gè)工作行程掉下的過程，固定篩組隨其一同自由落下的那一瞬間，產(chǎn)生一個(gè)向上的慣性力，而這個(gè)慣性力所針對的重量體為裝料的固定篩組和加緊機(jī)構(gòu)的重量和（不包括下面的托盤〕。我們估計(jì)其最大的重量值為 300N 因此我們估計(jì)篩組自由下落時(shí)所產(chǎn)生的最大慣性力 F1max=300N，如果把慣性力等效成一種負(fù)載的話，那么這個(gè)負(fù)載的承載力為夾緊機(jī)構(gòu)與夾緊支撐體(滑竿）的摩擦力。我們選擇壓桿，螺紋傳動副和滑竿的材料都為 45 號鋼，我們設(shè)計(jì)的壓桿與滑竿接觸處為一段圓弧面接觸。圖 3.1 壓塊查閱相關(guān)資料，我們選定的鋼-鋼無摩擦潤滑時(shí)的靜摩擦系數(shù)為 f=0.15 因?yàn)榻佑|面為圓弧面，因此其當(dāng)量摩擦系數(shù)為：Fv=(1-π/2)f (3.1)需要產(chǎn)生的摩擦力 F1’=F1MAX=F2×fvF2=F1’÷fv/3≤300÷0.15/3=667N在計(jì)算中，因?yàn)槲覀冊O(shè)計(jì)了三根滑竿，因此運(yùn)算過程中乘了一個(gè) 1/3。其中 F2是產(chǎn)生摩擦力所需要的水平分力。所設(shè)計(jì)夾緊機(jī)構(gòu)的水平力主要由一個(gè)類似楔塊機(jī)構(gòu)的的傳動機(jī)構(gòu)來實(shí)現(xiàn)，如圖所示，錐螺母相當(dāng)于楔塊 1，壓桿相當(dāng)于楔塊 2，錐螺母與退拔螺母組成一個(gè)具有自鎖功能的螺旋傳動副。當(dāng)錐螺母順時(shí)針轉(zhuǎn)動時(shí)，錐螺母則向上運(yùn)動，從而其產(chǎn)生的水平力推動壓桿向外運(yùn)動通過壓桿與滑竿的摩擦夾緊振動篩組。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文161.錐螺母 2，壓桿 3，滑桿圖 3.2 夾緊裝置夾緊機(jī)構(gòu)示意圖設(shè)計(jì)錐面與水平方向的夾角為 75°。按照示意圖，可以反過來推倒：F 2=667N反作用力 F 23=F32=F2=667N 摩擦力 f 12=f21=F12×f摩擦角 Φ=arctan0.15=9.5°水平力 F 12×cos15°+f12×cos75°=F23=667N即 F 2=F12×0.15×cos75°+F12×cos15° （3.3) 解得 F 12=1.01F2=667N夾緊機(jī)構(gòu)外壁對壓桿產(chǎn)生的力可等效成一個(gè)摩擦力 fw=100N則 F 12’=F12+fw=767N由于楔塊垂直方向的加緊力由螺紋結(jié)構(gòu)提供，因此無須對楔塊的自鎖性進(jìn)行校核。也就是說在螺旋傳動下產(chǎn)生了 F 12’這一水平力，其受力的大小和受力的平衡都是螺旋副來保證的。螺旋副能夠承受比較大的徑向載荷和軸向載荷，且此處的螺桿沒有轉(zhuǎn)速要求，因此一般都能滿足要求，我們這里選外螺紋直徑為 Φ27 的螺旋副傳動。3.3.2 離心力的計(jì)算在工作過程中，振篩機(jī)的轉(zhuǎn)動速度比較快（設(shè)計(jì)要求為 221rad/min)。而且在轉(zhuǎn)動過程托盤和起上面夾緊機(jī)構(gòu)固定的部分都構(gòu)成一個(gè)整體，這個(gè)整體圍繞一個(gè)中南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文17心以一定的半徑作圓周運(yùn)動。我們把上面考慮成一個(gè)單獨(dú)的質(zhì)量體，其在作偏心運(yùn)動時(shí)必將產(chǎn)生一個(gè)離心力，我們的設(shè)計(jì)部件必須不被這個(gè)離心力所破壞，我們考慮最危險(xiǎn)的情況。偏心半徑 R=12.5mm根據(jù)經(jīng)驗(yàn)估計(jì)上面部分的最大重量 Fa=500N〔包括托盤，篩組，夾緊機(jī)構(gòu)以及物料等〕。由離心力公式 F3=Mv2/r,即 F3=Mω 2r=500/9.8×0.0125×(2212/60)=519N由于上端轉(zhuǎn)動組織的在轉(zhuǎn)動時(shí)，產(chǎn)生的離心力可分擔(dān)在滑竿上面，滑竿與篩組有 6 個(gè)固定點(diǎn)，我們所求的力應(yīng)該是平均到每個(gè)竿所受到的力。相對應(yīng)的是滑竿又會對其起導(dǎo)向作用的夾緊機(jī)構(gòu)圓筒產(chǎn)生剪切力，剪切力的大小則為離心力與壓桿對滑竿的力之和。即 Fj=F 12+F3/6=667+341/6=724N3.3.3 圓筒剪切強(qiáng)度校核在工作過程中，夾緊機(jī)構(gòu)圓筒將會受到來自滑竿的剪切應(yīng)力。脆性材料斷裂時(shí)的應(yīng)力是 6 13 ，塑性材料達(dá)到屈服時(shí)的應(yīng)力是屈服極限，這兩者都是構(gòu)件實(shí)效時(shí)的極限應(yīng)力，為保證構(gòu)件有足夠的強(qiáng)度，在載荷作用下的構(gòu)件的實(shí)際應(yīng)力 6 顯然要低于極限應(yīng)力。選材為優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)剛 45 號鋼。根據(jù)表 5.1 查手冊 [1] [σs]=353MP參考現(xiàn)有產(chǎn)品，初步設(shè)計(jì)圓筒的長度 L=55mm，厚度 W=6mm則園筒截面積 As=55×6=330mm2剪切應(yīng)力 σ=724/(330×10 -6)=2.19MPa顯然 σ100mm 的軸，有一個(gè)鍵槽時(shí)，軸徑增大 3°；有兩個(gè)鍵槽時(shí)，應(yīng)增大 7°。對于直徑≤100 匪的軸，有一個(gè)鍵槽時(shí)，增大 5°-7°；有兩個(gè)鍵槽時(shí)，應(yīng)增大10°-15°。然后將軸徑圓整為標(biāo)準(zhǔn)直徑。應(yīng)當(dāng)注意，這里求出的直徑，只能作為承受扭矩作用的軸段的最小直徑 dmin。從圖上我們可以看出，軸的右端是個(gè)大偏心，從受力上分析，當(dāng)偏心軸工作時(shí)，其大偏心輪部分受到了很大的剪切力，但作為軸的校核，我們應(yīng)該考慮最危險(xiǎn)的情況。由于作偏心運(yùn)動所產(chǎn)生的離心力的方向是不斷變化的，因此我們?nèi)∫粋€(gè)最危險(xiǎn)的截面來分析。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)：一對角接觸球軸承設(shè)置在中間位置，另外一個(gè)同類型的軸承套在大偏心軸末端。我們設(shè)計(jì)的軸在負(fù)載段我們選用內(nèi)外徑比 β=0.6 的比值設(shè)計(jì)，根據(jù)結(jié)構(gòu)要求，外徑設(shè)計(jì)為 Φ30，內(nèi)徑設(shè)為 Φ18。中間采用套筒定位，不需要設(shè)置軸肩，減少加工難度。如圖 5.2 所示，其結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)為，一對角接觸球軸承設(shè)置在中間位置，另外一個(gè)同類型的軸承套在大偏心軸末端，以支撐大偏心軸的偏心運(yùn)動。其具體安裝圖如圖所示圖 5.2 大偏心軸安裝示意圖南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文262、按彎扭合成強(qiáng)度條件計(jì)算 【1】通過軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，軸的重要結(jié)構(gòu)尺寸，軸上零件的定位，以及外載荷支反力的作用位置均已確定，軸上的載荷（彎矩和扭矩）已可以求得，因而可按彎扭合成強(qiáng)度條件對軸進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算。且大偏心軸在工作過程中，確實(shí)也受到彎矩和扭轉(zhuǎn)的作用。從圖上我們可以看出，軸的右端是個(gè)大偏心，從受力上分析，當(dāng)偏心軸工作時(shí)，其大偏心輪部分受到了很大的剪切力，但作為軸的校核，我們應(yīng)該考慮最危險(xiǎn)的情況。由于作偏心運(yùn)動所產(chǎn)生的離心力的方向是不斷變化的，因此我們?nèi)∫粋€(gè)最危險(xiǎn)的截面來分析。另外，我們所設(shè)計(jì)的軸是空心的，所以我們只能將這個(gè)截面圓環(huán)等效成一個(gè)校核直徑來進(jìn)行校核。（1）做出軸的計(jì)算簡圖（即力學(xué)模型） （如圖 5.3、5.4）軸所受的載荷是從軸上零件傳來的。計(jì)算時(shí)，常將軸上的分布載荷簡化為集中力， 其作用點(diǎn)取為載荷分布的中點(diǎn)。作用在軸上的扭矩，一般從傳動件了，輪轂寬度中點(diǎn)算起。通常把軸當(dāng)作置于鉸鏈支座上的梁，支反力的作用點(diǎn)與軸承的類型和布置方式有關(guān)。我們把軸上零件的載荷分解為水平分力和垂直分力，然后求出各支撐處的水平反力 FNH觀和垂直反力 FNV 。經(jīng)計(jì)算Ft=0.479×103Fa=Fttanβ=0.429×10 3NFr=Ft/cosβ=0.479×10 3/cos20°=0.51×103NMa=Fa×d/2=0.429×103×65/2=13900N/m由離心力公式 F 3=mv2/r=519N通過力矩的平衡原理：Ft×30.5+F’×65.5=FNV2×20+MaFnv2=Fr2=(Fr30.5+Fr’×65.5-13.9×103)/20=(0.51×103×30.5+519×65.5-13.9×103)/20=1753N（方向向上）同理 Fr×51.5+Fr’×44.5=FNV1×20+MaFNV1=Fr1=(Fr×51.5+Fr’×44.5-Ma)/20=（0.51×10 3×51.5+519×44.5-13.9×103）/20=1773N（方向向下）M1= Fr30.5-Ma=0.51×103×30.5-13.9×1030.51×103×30.5南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文27=1655 N.mmM2= Fr’×44.5=14863 N.mmMv=M2=14863 N.mm水平彎矩FNH2×21=Ft×30.5FNH2=0.479×106 × 30.5/21=700NFNH1×21= Ft×51.5FNH1=0.479×103× 51.5/21=14863NMh=0.479× 103× 30.5=14610N.mmM= =14863N.mm2vH?計(jì)算扭矩，作扭矩圖(圖5.4)T=955000P/n=955000.0.37/221=15989Nmm圖 5.3 大偏心軸垂直方向彎矩圖南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文28圖 5.3 大偏心軸水平方向彎矩圖校核軸的強(qiáng)度 [1]已知軸的彎矩和扭矩后，可針對某些危險(xiǎn)截面（即彎矩和扭矩大而軸徑可能不足的截面）作彎扭合成強(qiáng)度校核計(jì)算。按第三強(qiáng)度理論，計(jì)算應(yīng)力σ ca= （5.5）24τσ ?通常由彎矩所產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力 σ 是對稱循環(huán)變應(yīng)力，而由扭矩所產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 τ 則常不時(shí)對稱循環(huán)變應(yīng)力。為了考慮兩者循環(huán)特性不同的影響，引入折合系數(shù) α，則計(jì)算應(yīng)力為：σ ca= 224（ α τ ）σ ?南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文29式中的彎曲應(yīng)力為對稱循環(huán)變應(yīng)力。當(dāng)扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為靜應(yīng)力時(shí)，取 α≈3；當(dāng)扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力時(shí)，取 α≈0.6；若扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力亦為對稱循環(huán)變應(yīng)力時(shí)，則取 α=1?，F(xiàn)取 α=0.6對于直徑為 d 的圓軸，彎曲應(yīng)力 α=M/W，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 τ=M/W T=M/2Wσ ca=≤[σ -1] （5.6）查表得[σ -1]=55MPaσ ca——軸的計(jì)算應(yīng)力(MPa)M——軸所受的彎矩（Nmm）T——軸所受的扭矩W——軸的抗彎截面系數(shù) mm3經(jīng)計(jì)算M=17.6×106Nmm對于空心軸W≈0.1d 3 (1-β 3)= 0.1×303(1-0.63)=2700×0.784=2117σ ca=≈0.008MPa≤[σ -1]所以，設(shè)計(jì)的軸滿足強(qiáng)度要求5.2 小偏心軸的設(shè)計(jì)5.2.1 小偏心軸的設(shè)計(jì)要求小偏心軸是對偏心盤機(jī)構(gòu)起輔助作用的,其數(shù)量是 3 個(gè),既對托盤上面部分起輔助支撐作用,并跟隨偏心盤轉(zhuǎn)動,使偏心盤各個(gè)方向都受力均衡,并保持偏心盤在動作時(shí)的平行度和穩(wěn)定性。小偏心軸的徑向和軸向都受力不大,對其材料亦可選擇 45 鋼，無需進(jìn)行強(qiáng)度校核，因此對其設(shè)計(jì)主要在于結(jié)構(gòu)上滿足裝配的要求，并考慮其需要WTMTW2222 )/()/(4)/( αα ???2175984632?南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文30與滑動軸承的配合，因此還需要考慮它們配合后的潤滑。對此采用了在小偏心軸上鉆潤滑油孔, 在托盤上儲存潤滑油的方法,來達(dá)到潤滑的目的。5.2.2 小偏心軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)通過考慮裝配等各方面的結(jié)構(gòu)和功能要素,所設(shè)計(jì)的小偏心軸如圖 5.5 所示,其中，右端的潤滑油孔是與滑動軸承配合后通潤滑油的.且右端標(biāo)注的 12.5mm 為小偏心軸的偏心距，與大偏心軸一致。圖 5.5 小偏心軸南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文316．托盤與托盤支承的設(shè)計(jì)6.1 托盤的設(shè)計(jì)托盤的的結(jié)構(gòu)要求主要是下部有一個(gè)短偏心軸安裝在托盤內(nèi)部，并且與之配套地需要安裝一個(gè)深溝球軸承。通過打擊軸一邊上下打擊運(yùn)動，一點(diǎn)作回轉(zhuǎn)運(yùn)動，從而甩動偏心軸做偏心運(yùn)動。軸承深居托盤內(nèi)部，其密封方式采用脂潤滑，也就是在托盤上面加工一個(gè)加脂孔。托盤上面部分是安放篩組的，通過夾緊機(jī)構(gòu)使篩組與托盤固定成為一個(gè)整體，且滑桿時(shí)通過螺紋副聯(lián)接在托盤上面的，所以托盤還需要加工三個(gè)螺紋孔。圖 6.1 托盤結(jié)構(gòu)剖視圖從圖 6.1 上我們可以看出，中間的階梯孔是安裝短偏心軸和軸承的，旁邊的長孔為安裝滑竿的螺紋孔。兩個(gè)螺釘?shù)淖饔檬枪潭ㄝS承蓋。6.2 托盤支撐的設(shè)計(jì)三角盤上支撐托盤的結(jié)構(gòu)是托盤支撐。在靜止的狀況下，彈簧處于自幼仲縮狀態(tài)在工作時(shí)，能保證托盤在一定的振幅內(nèi)運(yùn)動，不至于使托盤在打擊軸的作用下而發(fā)生托盤脫離機(jī)械體的事故，且由于彈簧的拉力能增強(qiáng)打擊軸的打擊強(qiáng)度。彈簧的選擇：在設(shè)計(jì)中，我們根據(jù)彈簧的最大載荷、最大變形、以及結(jié)構(gòu)要求（也就是安裝空間對彈簧尺寸的限制）來決定彈簧直徑、彈簧中徑、工作圈數(shù)、彈簧的螺旋升角和長度等。查閱相關(guān)表格 【1】 ，《機(jī)械設(shè)計(jì)》中介紹，在選擇材料時(shí)，應(yīng)考慮到彈簧的用途、重要程度、使用條件（包括載荷性質(zhì)，大小極其循環(huán)特性，工作持續(xù)時(shí)間，工南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文32作溫度和周圍介質(zhì)情況等），以及加工、熱處理和經(jīng)濟(jì)性等因素。同時(shí)，也要參照現(xiàn)有的設(shè)備中使用的彈簧，選擇出較為合用的材料，我們選擇的彈簧材料為65Mn，旋向?yàn)橛倚側(cè)?shù)10.5 圈，有效圈數(shù)為8 圈，彈簧中徑D=16mm，自由高度為45mm。通過對彈簧絲直徑的試算我們可以簡單校核彈簧是否滿足工作要求。其公式為：d’≥1.6 （6.1）Fmax——彈簧收到的最大壓力K——曲度系數(shù)C—旋繞比[τ]—許用剪切應(yīng)力表6.1 彈簧的拉伸強(qiáng)度極限 [1]鋼絲直徑 1-1.2 1.4-1.6 1.8-1.2 2.2-2.5 2.8-3.4σ B 1800 1750 1700 1650 1600選擇C=5，則d=16/5=3.2mm則 內(nèi)徑 D1=D-d=12.8mm外徑 D2=D+d=19.2mmK≈（4C-1）/(4C-4)+0.615/C (6.2)≈1.19經(jīng)查表得 [τ]≈0.3σ B=510MPa去最大壓力 Fmax=220N所以求得 d ’≥1.6 ≈2.56mm]/[maxτKC則我們所選用的彈簧滿足要求。由于彈簧所受的載荷為交變載荷，而振篩機(jī)的工作是一個(gè)長期的過程，因此我們必須對彈簧的疲勞強(qiáng)度和靜應(yīng)力強(qiáng)度進(jìn)行驗(yàn)算（如果變載荷的作用次數(shù) N≤10 3，或載荷變化的幅度不大時(shí)，可只進(jìn)行靜應(yīng)力強(qiáng)度計(jì)算）彈簧在交變載荷作用下，當(dāng)彈簧所受載荷在 F1 和 F2 不斷變化時(shí)，彈簧材料內(nèi)部所產(chǎn)生的最大和最小循環(huán)切應(yīng)力為τ max=(8KD/πd 3)F2[1] (6.3)τ min=(8KD/πd 3)F1[1] (6.4)F1—安裝載荷??1maxτ KC南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文33λ 1—預(yù)壓變形量F2—最大載荷λ 2—最大變形量經(jīng)過計(jì)算 τ max=325MPaτ min=0MPa對于上述變應(yīng)力作用下的普通圓柱螺旋壓縮彈簧，疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)計(jì)算值Sca 以及強(qiáng)度條件可按下式計(jì)算：Sca= ≥S F【1】 （6.5）式中τ 0 ——彈簧脈動循環(huán)剪切疲勞強(qiáng)度極限，按交變載荷作用次數(shù)N，由下表查出；SF——彈簧疲勞強(qiáng)度的設(shè)計(jì)安全系數(shù)，當(dāng)彈簧的設(shè)計(jì)計(jì)算和材料的力學(xué)性能數(shù)據(jù)精確性很高時(shí)，取S F=1.3-1.7。當(dāng)精確性低時(shí)，取SF=1.8-2.2。表6.2 彈簧脈動循環(huán)剪切疲勞強(qiáng)度極限變載荷作用次數(shù)N 104 105 106 107τ 0 0.45σ B 0.35σ B 0.33σ B 0.3σ Bσ B——t 彈簧材料的拉伸強(qiáng)度極限，單位為MPa，對于65Mn，σ B =735MPaτ 0取最小值經(jīng)計(jì)算S ca=由于所取的數(shù)字的精確性不是很高，所以求出的安全系數(shù)滿足要求。maxin075.τ ττ ?57.1320.??南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文34圖6.2 彈簧的結(jié)構(gòu)和受力圖彈簧的安裝為一端固定，一端可自由轉(zhuǎn)動，我們還需對其進(jìn)行穩(wěn)定性校核為了便于制造及失穩(wěn)想象，我們設(shè)計(jì)的壓縮彈簧的長細(xì)比b=H0/D=45/16=2.5Fd1則軸承2 被壓緊，所以 F a1=Fd1=550NFa2= Fd1-Fa=71N南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文42式中X，Y 分別為徑向和軸向動載荷系數(shù)，其值如表5.2 所示表 8.2 軸承的動載荷系數(shù) [1]軸承類型 相對軸向載荷 Fa/Fr≤e Fa/Fr>e名稱 代號 f0*Fa/C0r Fa/C0 X Y X Y判斷系數(shù) e角接觸球軸承7000C —— 0.120 1 0 0.44 1.23 0.46通過計(jì)算 Fa2/Fr2e由 P=XFr+YFaP1=0.44×Fr1+1.23×Fa1=0.44×1249+1.23×550=1266NP2=Fr2=1121N實(shí)際使用中，用工作小時(shí)數(shù)表示軸承壽命比較方便，Lh= （10 6/60n）×L [1] (8.9)=（10 6/60n）(C/P) qLh—額定壽命（h）n—軸承轉(zhuǎn)速（r/min）對于本軸承，查表得 C=15.2KN工作轉(zhuǎn)速 n=221rad/min所以 Lh1=（10 6 /60×221）×(15.2KN/1266N) 3=1.3×105 hLh1=（106 /60×221）×(15.2KN/1121N) 3=1.8×105 h計(jì)算所得的理論壽命值滿足實(shí)際對軸承壽命的要求。8.2 滑動軸承的確定8.2.1 軸承的選材軸承材料包括軸瓦、襯層、軸承座及軸頸材料由軸的強(qiáng)度和或剛度決定,常選用綱和合金鋼(球墨鑄鐵)。軸承座材料常選用鑄鐵和鑄鋼。小偏心軸處的軸承座由箱體代替，材料為灰鑄鐵。軸承材料主要是指軸瓦和襯層的材料 。軸瓦是滑動軸承中的重要零件，它的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是否合理對軸承性能影響很大，其在外形結(jié)構(gòu)、定位、油槽開設(shè)和配合等方面采用不同的形式以適應(yīng)不同的工作要求。結(jié)合上面的所敘，查閱相關(guān)手冊 [6]軸套的材料選擇為銅合金（ZcuSn7Pb7Zn3）南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文438.2.2 軸套結(jié)構(gòu)的確定軸套的結(jié)構(gòu)由于我們選的是標(biāo)準(zhǔn)件，其結(jié)構(gòu)也隨之確定，根據(jù)手冊所列表格，選擇內(nèi)徑為32 的軸套，其尺寸如圖8.1 所示。8.3 鍵的選擇在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中,有兩處鍵的選擇比較重要,一個(gè)是位于大偏心軸上,一個(gè)位于偏心盤上面。根據(jù)鍵的選擇原則和相關(guān)資料上面提到的鍵的類型,所選擇的鍵為單圓頭普通平鍵,根據(jù) GB1096-79,其型號分別為鍵 C6×22 1096-79 和鍵 C6×16GB1096-79。圖 8.1 滑動軸承軸瓦結(jié)構(gòu)簡圖南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文449 .滑桿等非標(biāo)準(zhǔn)零件的選擇9.1 雙頭螺桿的設(shè)計(jì)和選擇振篩機(jī)結(jié)構(gòu)中，雙頭螺桿起固定的作用，相當(dāng)于振篩機(jī)機(jī)體上半部分的骨架，因此，其作用也非常重要，我們要根據(jù)裝配的要求選擇合適的雙頭螺桿。圖 9.1 雙頭螺桿雙頭螺桿的尺寸如圖所示，材料選用高碳鋼 H62，數(shù)量為 4 根。從圖上我們可以看出，雙頭螺桿具有雙頭螺紋，一頭固定在下面的三角盤上面，另一端則固定在馬蹄定位環(huán)上面，這樣，雙頭螺桿及其聯(lián)接件組成了一個(gè)固定的整體。另外，我們設(shè)計(jì)的振篩機(jī)能固定的標(biāo)準(zhǔn)篩的個(gè)數(shù)是 6 個(gè)，因此，必須比較篩組的高度設(shè)計(jì)選擇雙頭螺桿（即雙頭螺桿選用高度必須大于篩組的高度）。9.2 滑桿的設(shè)計(jì)選擇滑桿的尺寸如圖所示，材料采用 Q235，數(shù)目為 3 根?；瑮U表面需鍍上一定厚度的不銹鋼?；瑮U一頭攻有螺紋，用來固定在托盤上面，另一端則為與夾緊機(jī)構(gòu)配合，篩組可以沿著滑桿上下滑動，由于其要與夾緊機(jī)構(gòu)有配合，所以其截面尺寸必須對照夾緊機(jī)構(gòu)的圓筒的尺寸合理設(shè)計(jì)。圖 9.2 滑桿9.3 馬蹄定位環(huán)的設(shè)計(jì)馬蹄定位環(huán)顧名思義起定位的作用，相對應(yīng)的，我們可以看到上面的 7 個(gè)孔，其中 4 個(gè)螺紋孔與雙頭螺桿配合，3 個(gè)光孔與滑竿配合。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文45圖 9.3 馬蹄定位環(huán)上述為比較典型的零件，其它的零件都根據(jù)實(shí)際工作條件和結(jié)構(gòu)要素設(shè)計(jì)選用。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文4610.潤滑與密封10.1 潤滑簡介傳動裝置箱體部分因?yàn)橐獫櫥?，設(shè)置潤滑池，因此不能讓它有漏油，此外還要安裝油標(biāo)和放油塞等的結(jié)構(gòu)。對封閉在箱體內(nèi)的減速部分的齒輪采用油浴法潤滑。油浴法是指把磨擦表面浸入潤滑油池的潤滑方法，其允許的最高圓周速度為 12.5-25m/s，我們的齒輪組的最大速度小于這個(gè)速度，所以我們采用此方法。若超過這個(gè)速度應(yīng)改用噴油或噴霧潤滑法，傳運(yùn)件浸入油中的適宜深度見表 9.1表9.1 推薦的傳動件的浸油深度 [6]傳動件類型 圓柱齒輪 錐齒輪 蝸輪 蝸桿 鏈輪浸油深度 2h-(d/6) (0.5-1)b h-d/6 (0.75-1)h6-12mm 或1.5ph2 齒高 d-分度圓直徑 b-齒寬 p-節(jié)距10.2 軸承的潤滑10.2.1 滾動軸承的潤滑滾動軸承中的潤滑劑可以減低摩擦阻力，還可以減輕接觸應(yīng)力，吸振，防銹，阻止灰塵沙粒進(jìn)入軸承的作用，依據(jù)軸承部件的結(jié)構(gòu)和工作條件，可以選用潤滑油和潤滑脂?？拷胗统氐倪\(yùn)動件使?jié)櫥惋w濺到摩擦表面上的潤滑方式稱為飛濺潤滑，但傳動裝置箱體內(nèi)的軸承，在傳動件速度不太低時(shí)，因優(yōu)先考慮這種方法。但我們設(shè)計(jì)的齒輪的最低速度不夠高，僅大約為 0.69m/s，所以我們軸承的潤滑采用脂潤滑，所以我們注意軸承座孔內(nèi)外側(cè)均需密封，以避免潤滑脂的流失。標(biāo)準(zhǔn)篩振機(jī)在工作過程中不屬于高速運(yùn)轉(zhuǎn)的工況，對于潤滑脂的選擇我們選擇鈣鈉基潤滑脂（SYB1403-59），表 10.2 是此潤滑脂的性能表。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文47表 10.2 滾動軸承潤滑脂性能表 [6]名稱 代號 滴點(diǎn)≥℃ 針入度 25℃150g應(yīng)用鈣鈉基潤滑脂（SYB1403-59）ZGN-1ZGN-2120135250-290200-240在 80-100 o C,有水分或較潮濕的環(huán)境中工作的機(jī)械潤滑;用于機(jī)車,小電動機(jī)等的軸承潤滑。10.2.2 滑動軸承的潤滑滑動軸承中加入潤滑的目的是：減少軸承中的摩擦和磨損；將軸承中所產(chǎn)生的熱量帶走，以及緩沖減震作用。在小偏心軸處設(shè)置了滑動軸承。通過計(jì)算，軸徑的線速度約為0.7mm/s，采用的為銅合金軸套。此潤滑確定為油潤滑，潤滑油類型參照資料選擇為全損耗系統(tǒng)用油(GB443-89)，代號L-AN15 或L-AN22，在40 oC 條件下運(yùn)動粘度分別為13.5mm 2 /s和19.8-24.2 mm2 /s。10.3潤滑方式的選擇對于滾動軸承潤滑方法的選擇采用分散潤滑法，也就是在每一對摩擦副由配置在潤滑地點(diǎn)附近的各自獨(dú)立和分離的裝置來潤滑。我采用在每個(gè)需潤滑點(diǎn)加置黃油槍潤滑口，在潤滑時(shí)直接用手工加注。而滑動軸承，則通過在托上儲存潤滑油，通過小偏心軸特有的潤滑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)以及粉末冶金軸承的功能來完成潤滑。10.4 密封軸承端蓋外面需要密封以防止脂和潤滑油的流失，我們采用粘圈油封密封，內(nèi)套以各甩油盤，這樣能更好的達(dá)到密封效果。箱蓋與箱體的結(jié)合面上也需要密封。特別對于振篩機(jī)的剖分式箱體，剖分面的密封尤為重要。軸承座孔的公差帶大多為 H7，其圓柱度公差大約為尺寸公差帶的1/6-1/4。因此為了不至于破壞軸承支承座孔的幾何精度，剖分面上不允許設(shè)置密封墊片或涂密封膠，故結(jié)合面的表面粗糙度 Ra 值應(yīng)較小，并通過刮研保證其密封性。鑄鐵是箱體零件使用最多的一種材料，因?yàn)槿菀撰@得形狀復(fù)雜的鑄件，雖然靜剛度比碳鋼件略差，但鑄鐵的阻尼作用強(qiáng)，動剛度好。南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文4811 軸的工藝路線11.1 加工要求軸徑為 50 等不同值，其尺寸精度要求為 117，表面粗糙度也有要求，并要求高頻淬火，毛坯為鍛件。先用查表法確定加工余量。由工藝手冊查得：精磨 0.1mm， 粗磨余量為 0.3mm，半精車余量為 1.1mm，粗車余量為 4.5mm 估算毛坯的直徑Z=58+4.5+1.1=63.6 把粗車余量修正為 3.9mm，我們?nèi)≌麛?shù)值 63，經(jīng)濟(jì)精度為±2 所以毛坯直徑為63 ±2。11.2 零件各主要部分的作用及技術(shù)要求在 的軸段上裝上大斜齒輪，為傳遞運(yùn)動和動力開有鍵槽； 上裝014.-3φ 02.-43Φ有角接觸球軸承，偏心軸下端 Φ30 部分由于既要裝軸承，又要裝斜齒輪， 所以其要求的裝配公差也不盡相同。有鍵槽的那部分明顯與裝配軸承那部分的要求不同。各圓柱配合表面對軸線的徑向跳動允差為 0.04mm;工件材料為 45 鋼，淬火硬度為 40-45HRC;11.3 工藝分析該零件的各配合表面除本身有一定的精度(相當(dāng)于 IT7)和粗糙度要求外，對軸線的徑向圓跳動還有一定的要求。根據(jù)對各表面的具體要求，可采用如下的加工方案其工藝路線為：粗車一半精車-高頻淬火一粗磨一精磨。11.4 基準(zhǔn)選擇為了保證各配合表面的位置的精度，用軸兩端的中心孔作為粗、精加工的定位基準(zhǔn)。因?yàn)榧庸ぜ橐桓妮S，其兩端的中心孔的選擇就不同，其中為了方便磨削加工，大端我們需設(shè)置兩個(gè)中心孔，分別方便大端和小端的加工。為了保證定位基準(zhǔn)的精度和粗糙度，熱處理后應(yīng)修研中心孔。11.5 工藝過程該軸的毛坯為 Φ63 的圓鋼料。在單件大批量生產(chǎn)中，其工藝過程可按如下安排：南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文49表 11.1 大偏心軸的工藝卡工序號 工序名稱 工序內(nèi)容 設(shè)備 夾具或輔助設(shè)備1 車1、車一端面，轉(zhuǎn)中心孔2、切斷，長 1373、車另一端面至長 135，鉆兩個(gè)中心孔，分上中心孔和下中心孔臥式車床 專用夾具2 車1、粗車一端外圓分別至Φ59.1 ×48 和 Φ59.1 ×21039.- 039.-2，半精車該端外圓分別至 Φ58.1×49 和 Φ50.4 ×22；01.- 01.-3、倒角 1.2×45°；4，粗車另一端外圓分別至 Φ31.5×68、Φ28.5 ×16 和 Φ32039.- 039.-×8；.5，半精車該端外圓分別至 Φ30.4×69，Φ27.4 ×17 和01.- 01.-Φ32 ×9；.6，切槽：至 Φ25；7，車 M27 X 1mm 螺紋臥式車床 專用夾具3 銑 粗-精銑鍵槽至 6 ×26 ×1804.-09.-立式銑床 專用夾具4 熱處理 淬火回火 40-45HRC —— ——5修研中心孔—— —— ——6 磨1、粗磨一端外圓分別至 Φ50.104.-2、精磨該端外圓至 Φ502.-3、粗磨另一端外圓至 Φ30.104.-4、精磨該端鍵槽部分端 Φ30 1。另外一部分為 Φ3002.-4外圓磨床 專用夾具7 鉆1.鉆孔 Φ16；2，擴(kuò)孔 Φ18；3、锪圓柱式沉頭孔 Φ45立式鉆床 專用夾具南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文508 內(nèi)孔倒