USB轉接盒上蓋注塑模具設計

USB轉接盒上蓋注塑模具設計,usb,轉接,盒上蓋,注塑,模具設計 畢業(yè)設計說明書 第一章 緒 論 {一} 【模具介紹】 模具的作用是控制和限制材料（固態(tài)或液態(tài)）的流動，使之形成所需要的形體。用模具制造零件以其效率高，產品質量好，材料消耗低，生產成本低而廣泛應用于制造業(yè)中。模具主要類型有：沖模、鍛摸、塑料模、壓鑄模、粉末冶金模、玻璃模、橡膠模、陶瓷模等。除部分沖模以外的上述各種模具都屬于腔型模，因為它們一般都是依靠三維的模具型腔是材料成型。其中塑料模約占模具總數的35％，分額最大而且有繼續(xù)上升的趨勢。塑料模主要包括壓塑模，擠塑模，注射模，此外還有擠出成型模，泡沫塑料的發(fā)泡成型模，低發(fā)泡注射成型模，吹塑模等。 {二} 【模具在加工工業(yè)中的地位】 模具是工業(yè)生產中的重要工藝裝備，模具工業(yè)是國民經濟各部門發(fā)展的重要基礎之一，是國際上公認的關鍵工業(yè)。模具生產技術水平的高低是衡量一個國家產品制造水平高低的重要標志。它在很大程度上決定著產品的質量，效益和新產品的開發(fā)能力。模具工業(yè)既是高新技術產業(yè)的一個組成部分，又是高新技術產業(yè)化的重要領域。模具在機械，電子，輕工，汽車，紡織，航空，航天等工業(yè)領域里，日益成為使用最廣泛的主要工藝裝備，它承擔了這些工業(yè)領域中60％~90％的產品的零件，組件和部件的生產加工。振興和發(fā)展我國的模具工業(yè)，正日益受到人們的關注。 [三] 【模具的發(fā)展趨勢】 20世紀80年代開始，發(fā)達工業(yè)國家的模具工業(yè)已從機床工業(yè)中分離出來，并發(fā)展成為獨立的工業(yè)部門，其產值已超過機床工業(yè)的產值。改革開放以來，我國的模具工業(yè)發(fā)展也十分迅速。近年來，每年都以15％的增長速度快速發(fā)展。許多模具企業(yè)十分重視技術發(fā)展。加大了用于技術進步的投入力度，將技術進步作為企業(yè)發(fā)展的重要動力。此外，許多科研機構和大專院校也開展了模具技術的研究與開發(fā)。模具行業(yè)的快速發(fā)展是使我國成為世界超級制造大國的重要原因。今后，我國要發(fā)展成為世界制造強國，仍將依賴于模具工業(yè)的快速發(fā)展，成為模具制造強國。 盡管我國模具工業(yè)有了長足的進步，部分模具已達到國際先進水平，但無論是數量還是質量仍滿足不了國內市場的需要，每年仍需進口10多億美元的各類大型，精密，復雜模具。與發(fā)達國家的模具工業(yè)相比，在模具技術上仍有不小的差距。今后，我國模具行業(yè)應在以下幾方面進行不斷的技術創(chuàng)新，以縮小與國際先進水平的距離。 （1）注重開發(fā)大型，精密，復雜模具；隨著我國轎車，家電等工業(yè)的快速發(fā)展，成型零件的大型化和精密化要求越來越高，模具也將日趨大型化和精密化。 （2）加強模具標準件的應用；使用模具標準件不但能縮短模具制造周期，降低模具制造成本而且能提高模具的制造質量。因此，模具標準件的應用必將日漸廣泛。 （3）推廣CAD/CAM/CAE技術；模具CAD/CAM/CAE技術是模具技術發(fā)展的一個重要里程碑。實踐證明，模具CAD/CAM/CAE技術是模具設計制造的發(fā)展方向，可顯著地提高模具設計制造水平。 （4）重視快速模具制造技術，縮短模具制造周期；隨著先進制造技術的不斷出現，模具的制造水平也在不斷地提高，基于快速成形的快速制模技術，高速銑削加工技術，以及自動研磨拋光技術將在模具制造中獲得更為廣泛的應用。 [四] 【設計在學習模具專業(yè)中的作用】 通過對模具專業(yè)的學習，掌握了常用材料在成型過程中對模具的工藝要求，掌握模具的結構特點及設計計算的方法，以達到能夠獨立設計一般模具的要求。在模具制造方面，掌握一般機械加工的知識，金屬材料的選擇和熱處理，結合模具結構的特點，根據不同情況選用模具加工新工藝。 畢業(yè)設計能夠對以上各方面的要求加以靈活運用，綜合檢驗大學期間所學的知識。 本模具設計流程： ? 、課題調研，查閱有關資料 ? 2、塑件的工藝分析及工藝方案的確定 ? 3、模具結構的總體方案設計 ? 4、模具的結構參數及工藝性能參數的設計計算 ? 5. 模具的裝配圖、零件工作圖的設計 ? 6、編寫設計說明書和技術文件 第二章 產品及模具的三維造型 如圖2-1所示塑料制件,材料為ABS,收縮率0.3%～０.８％。大批量生產。需說明的是USB轉接盒上蓋作為模具畢業(yè)設計產品，主要目的是通過本產品綜合鍛煉模具設計與制造的能力。 圖2—1 本模具采用PROE3.0進行模具分型，各步驟如下： 1.載入產品同時設定收縮率 2.設定模具工作坐標系，以制件主分型面中心為模具工作坐標且Z 指向制件頂出方向 3.設定工件大小 4.自動補孔，做分型面如圖2-2所示 圖2-2 4.在各抽芯與插破處創(chuàng)建箱體，如圖2-3所示 如圖2-3 5.在箱體處補實體，如圖2-4所示 如圖2-4 6.創(chuàng)建分型面，如圖2-5所示 如圖2-5 7.創(chuàng)建型芯，如圖2-6所示 如圖2-6 8.創(chuàng)建型腔，如圖2-7所示 如圖2-7 第3章 該塑件材料分析和工藝性分析 3.1 材料分析 該產品的成型材料是ABS?；咎匦裕篈BS是由丙烯腈、丁二烯、苯乙烯共聚而成的。這三種組分的各自特性，使ABS具有良好的綜合力學性能。丙烯腈使ABS有良好的耐化學腐蝕性及表面硬度，丁二烯使ABS堅韌，苯乙烯使它有良好的加工性和染色性能。ABS無毒、無味，呈微黃色，成形的塑料件有較好的光澤。密度為1.02～1.05g/cm3。 ABS有極好的抗沖壓強度，且在低溫下也不迅速下降。有良好的機械強度和一定的耐磨性、耐油性、耐水性、化學穩(wěn)定性和電氣性能。ABS有一定的硬度和尺寸穩(wěn)定性，易于成型加工。經過調色可配成任何顏色。其缺點是耐熱性不高，連續(xù)工作溫度為70°C左右，熱變形溫度為93°C左右。耐氣候性差，在紫外線作用下變硬變脆；主要用途：ABS廣泛用于水表殼、紡織器材、電器零件、文教體育用品、玩具等；成型特點：ABS在升溫時粘度增高，所以成型壓力比較高，塑料上的脫模斜度宜稍大，ABS易吸水，成型加工前應進行干燥處理；易產生熔接痕，模具設計時應注意盡量減少澆口對流道的阻力；在正常的成型條件下，壁厚、熔料溫度及收縮率影響極小。要求塑件精度高時，模具溫度可控制在50～60°C，要求塑件光澤和耐用時，應控制在60～80°C。 3.2 工藝分析 1）該塑件尺寸不大，一般精度等級。屬于中等難度的塑料模具。包括了模具的基本結構，其中有外側抽芯兩處。 2）為滿足制品表面質量要求與提高成型效率采用側澆口。 3）為了節(jié)約成本和方便加工與熱處理，型腔和型芯均采用整體鑲嵌式結構。 4）ABS在升溫時粘度增高，所以成型壓力較高，故塑件上的脫模斜度宜稍大，要有足夠的脫模斜度a≥2。防止頂角；ABS易吸水，成型加工前應進行干燥處理；ABS易產生熔接痕，模具設計時應注意盡量減少澆注系統對料流的阻力，要注意澆口位置防止和減少熔接痕；在正常的成型條件下，壁厚、熔料溫度對收縮率影響極小。 模具溫度應控制在60°～80°。 第4章 擬定的成型工藝 4.1 制件的成型方法 熱塑性塑料指定采用注射成型，本設計選用熱塑性塑料ABS，可用注射成型。 4.2 制件的成型參數 根據制品結構特點及選定的原料ABS，可擬定如下工藝參數）。 塑料名稱： ABS密度（g/cm3）：1.02～1.05 計算收縮率（%）：0.5 模具溫度（℃）： 50～60 注射壓力（MPa）：60～100 成型時間（s）： 注射時間15～60；加壓時間0～3； 冷卻時間 20～90；總周期 50～160 適應注射機類型：柱塞式 4.3 確定型腔數目 （1）計算制品的體積和重量 通過三維制圖PROE軟件測量得: 單件塑件面積 S=23631㎜2 ;單件 塑件體積V=21487㎜3 查有關資料可知ABS的密度為1.02～1.05g/cm3 則單件塑件重量m=215g （2）型腔數目的確定主要參考以下幾點來確定 1）根據經濟性確定型腔數目和總成型加工費用最小的原則,并略準備時間試生產原材料費用,僅考慮模具加工費和塑件成型加工費 2）根據注射機的額定鎖模力確定型腔數目,當成型大型平板制件時常用這種方法 3）根據注射機的最大注射量確定型腔數目,根據經驗,每加一個型腔制品尺寸精度要降低4%,對于高精度制品,由于多型腔模具難以保證各型腔的成型條件一致,故推薦型腔數目不超過4個。 （3）根據本產品的生產批量及尺寸精度要求采用一腔一模, 由于單型腔模具具有塑料制件的形狀和尺寸一致性好，成型工藝條件容易控制，模具結構簡單緊湊、模具制造成本低、制造周期短等特點，并結USB轉接盒上蓋的質量要求，所以采用一模二腔式。 第5章 澆注系統的設計 5.1制件在模具中的位置 （1）型腔的布置 主要考慮制件在分型后能保留在動模上以便脫模，并結合制件的結構特征應將型腔設置在定模側，型芯設置在動模側。 （2）分型面的選擇 由于分型面受到塑件在模具中的成型位置、澆注系統的設計、塑件結構工藝性及尺寸精度、嵌件的位置、塑件的推出、排氣等多種因素的影響，因此在選擇分型面時應綜合分析，應遵循以下幾項的設計原則： 1）分型面應選擇在塑件外形最大輪廓處 2）分型面的選擇應有利于塑件的順利脫模 3）分型面的選擇應保證塑件的精度要求 4）分型面的選擇應滿足塑件的外觀質量要求 5）分型面的選擇要便于模具的加工制造 6）分型面的選擇應有利于排氣 除了以上這些基本原則以外，分型面的選擇還要考慮到型腔在分型面上的投影面積的大小。為了保證側向型芯的位置的放置及抽芯機構的動作順利，應以淺的側向凹孔或短的側向凸臺作為抽芯方向，而將較深的凹孔或較高的凸臺放置在開合模方向。 綜合考慮以上的設計原則并結合該塑件的結構特點和質量要求采用下面圖示的分型面。 圖5-1 5.2 確定澆口形式及位置 對澆注系統進行設計時，一般應遵循如下基本原則： （1）了解塑料的成型性能 （2）盡量避免或減少熔接痕 （3）有利于型腔中氣體排出 （4）防止型芯的變形和嵌件的位移 （5）盡量采用較短的流程充滿型腔 （6）流動距離比和流動面積比的校核 為了提高成型效率和綜合考慮以上的基本設計原則并結合制件質量要求，本模具應采用側澆口，由兩處澆口進料。澆口位置如圖5—2所示 澆口直徑可以根據經驗公式計算 d=（0.14～0.20） 式中 d—澆口直徑（mm） —塑件在澆口處的壁厚（mm） A—型腔的表面積㎜2 d=（0.14～0.20）×8500≈2mm (澆口直徑也可根據經驗值取 d=1.5mm) 澆口錐角取 澆口傾斜角取 5.3 主流道的設計 主流道是連接注射機噴嘴與分流道的一段通道，通常和注射機噴嘴在同一軸線上，斷面為圓形，帶有一定錐度 1）主流道設計成圓錐型，其錐角為2°～6°，內壁粗糙度Ra取0.4um 分流道截面設計成圓型截面，加工容易，且熱量損失與壓力損失均不大為常用形式。圓形截面分流道的直徑可以根據塑料的流動性等因素確定，該塑料件采用ABS塑料，流動性為中等，所以選圓形截面。根具經驗分流道的直徑可以取d=5～6mm。根據型腔在分型面上的排布情況設置分流道。 2）主流道大端成圓角，半徑r=1～3mm，以減小料轉向過度時的阻力 3）在模具結構允許的情況下，主流道盡可能短，一般小于60mm，過長則會影響流體的順利充型 4）對于小型模具可將主流道襯套與定位圈設計成整體式，但在大多數情況下將主流道襯套與定位圈設計成兩個零件，主流道襯套與定模板采用H7/m6過度配合與定位圈的配合采用H9/f9間隙配合 5）主流道襯套一般選用T8 T10制造，熱處理強度為52～56HRC 根據“常用塑料直澆口尺寸”表，選主流道始端尺寸d=2.5mm,大端尺寸D=4mm，澆口套始端半徑R=機床噴嘴小經d +（0.5～1）=10+(0.5～1)=11mm，半錐角a=2o。其長度尺寸取L=40mm，其余尺寸見圖。主流道內壁粗造度Ra=0.63，拋光時要沿軸向進行。 澆口套與定位圈采用H9/f9的配合。定位圈在模具安裝調試時應插入注射機定模板的定位孔內，用于模具與注射機的安裝定位。定位圈外徑比注射機定模板上的定位孔徑小0.2mm以下。澆口套與模板的配合為H7/m6 5.4 分流道設計 分流道設計時應注意盡量減少流動過程中的熱量損失與壓力損失。 1）分流道的形狀與尺寸 分流道的截面尺寸視塑料的品種、塑件是尺寸、成型工藝條件以及流道長短等因素來確定。通常圓形截面分流道直徑為2～10㎜ 。本制件采用的是ABS，由于ABS的流動性能較好且分流道長度教短時，因此分流道采用圓形截面。初選直徑為5㎜，具體尺寸由修模時修正。 2）分流道的長度 具體尺寸根據型腔的太小而定 3）分流道的表面粗糙度 由于分流道中與模具接觸的外層塑料迅速冷卻,只有內部的熔體比較理想，因此分流道的表面粗糙糙不能太低，一般Ra取1.6um這可增加對外層塑料熔體的流動阻力，使外層塑料冷卻皮固定,形成絕熱層。 4）分流道在分型面的布置形式如圖5-2 根據以上設計參數校核流動比 式中 —流動比距離 Li—模具中各段料流通道及各段型腔的長度（mm） ti—模具中各段料流通道及各段型腔的截面厚度（mm） =60/3.5+37/5+4.5/5+2/2+140/2=98mm 因為影響流動比的因素主要是塑料的流動性，ABS塑料的流動性為中等，經查有關資料可知ABS允許的流動比[]=210～110，所以 〈[] 5.5 冷料穴設計 冷料穴位于主流道正對面的動模板上，或處于分流道末端。其作用是容納澆注系統流道中料流的前鋒的“冷料”，以避免這些冷料注入型腔而影響塑件質量；還有便于在流道處設置主流道拉料桿的功能。開模時又可以將主流道的冷凝料拉出，冷料穴直徑宜稍大于主流道大端直徑，長度約為主流道大端直徑。分流道冷料穴當分流道較長時，可將分流道的盡頭沿料流前進方向延長作為分流道冷料穴，以貯存前鋒冷料，其長度為分流道直徑的1.5～2倍。 本模具采用Z形拉料桿，設計的具體尺寸詳見零件圖。 第6章 成型零部件的設計 6.1 成型零部件的結構設計 （1）本制件有5個4㎜的小淺通孔。由于現代制造技術的先進，那5個孔可以做成電極利用電火花來加工。 （2）圖6-1所示，外側圓形通槽采用斜導柱側向分型機構，做成滑塊成型 圖6-1 6.2 成型零部件工作尺寸計算 （1）由于成型零件直接與高溫高壓的塑料熔體接觸，它必須有以 一些性能: 1） 必須具有足夠的強度、剛度，以承受塑料熔體的高壓； 2） 有足夠的硬度和耐磨性，以承受料流的摩擦和磨損。通常進行熱處理，使其硬度達到HRC40以上； 3） 對于成型會產生腐濁性氣體的塑料還應選擇耐腐濁的合金鋼理； 4） 材料的拋光性能好，表面應該光滑美觀。表面粗造度應在Ra0.4以下； 5） 切削加工性能好，熱處理變形小，可淬性良好； 6） 熔焊性能要好,以便修理； 7） 成型部位應須有足夠的尺寸精度?？最惲慵镠8~H10，軸類零件為h7~h10。 （2） 型腔、型芯工作部位尺寸的確定 經查有關資料可知ABS塑料的收縮率是0.3%～0.8% 平均收縮率為: S=（0.3%+0.8%）/2=0.55% 型腔工作部位的尺寸： 型腔徑向尺寸 型腔深度尺寸 型芯徑向尺寸 型芯高度尺寸 中心距尺寸 式中 L—塑件外型徑向基本尺寸的最大尺寸（mm） l—塑件內型徑向基本尺寸的最小尺寸（mm） H—塑件外型高度基本尺寸的最大尺寸（mm） h—塑件內型徑向基本尺寸的最小尺寸（mm） C—塑件中心距基本尺寸的平均尺寸（mm） x—修正系數，取0.5～0.75 △—塑件公差（mm） —模具制造公差，?。?/3～1/4）△。 各工作部位尺寸計算結果詳見相應零件圖紙所標明 通常，制品中1mm和小于1mm并帶有大于0.05mm公差的部位以及2mm和小于2mm并帶有大于0.1mm公差的部位不需要進行收縮率計算。 6.3 成型零部件的強度與剛度計算 為了方便加工和熱處理，其型腔為整體形式。因此，型腔的強度和剛度按型腔整體式計算。由于型腔壁厚計算比較麻煩，也可參考經驗推薦數據。經查有關資料可知型腔側壁厚S=65mm。 第7章 結構零部件的設計 7.1 選用標準注射模架 （1）初選注射機 1）注射量：該塑料制件單件重量m=215g 澆注系統重量的計算可以根據澆注系統尺寸先計算澆注系統的體積 V= 3.601 粗略計算澆注系統重量為 3.601×1.053.5g 總重量 M=26×1.05×2=54.6g 聚苯乙烯的密度為1.054g/cm3 ，ABS的密度為1.02～1.05g/ 滿足注射量 V機≥V塑件/0.80 式中 V機—額定注射量（） V塑件塑件與澆注系統凝料體積和（）= 45 或滿足注射量M機≥M塑件 式中 M機—額定注射量（g） M塑件—塑件與澆注系統凝料的重量和（g） —聚苯乙烯的密度（g/cm3） —塑件采用塑料的密度（g/cm3） M塑件P2/P10.8=（21.4*2*1.05）/1.054*0.8=37.89g 2）注射壓力： P注≥P成型 經查有關資料可知ABS塑料成型時的注射壓力P成型=70～90MPa 3）鎖模力： P鎖模力≥pF 式中p—塑料成型時型腔的壓力，ABS塑料的型腔壓力p=30MPa F—澆注系統和塑件在分型面上的投影面積和（） 各型腔及澆注系統及各型腔在分型面上的投影面積 F=7208.11*2 PF=30×8187.5=216.243KN 根據以上的分析、計算，查資料初選注射機型號為：XS-ZY-125,其有關技術參數如下： 理論注射容量（cm3） 125 螺桿直徑（mm） 42 注射壓力（MPa） 119 注射行程（㎜） 115 注射方式 注塞式 鎖模力（KN） 900 最大模具厚度（mm） 300 最小模具厚度（mm） 200 噴嘴圓弧半徑（mm） 12 噴嘴孔直徑（mm） 4 最大開合模行程（mm） 300 動、定模板尺寸（㎜） 428×450 拉桿空間（㎜） 260×290 （2）選標準模架 根據以上分析、計算以及型腔尺寸及位置可確定模架的結構形式和規(guī)格。 模具外形尺寸：320㎜×3000 ㎜×238 ㎜ 7.2 合模導向機構的設計 1.為了使導柱能順利地進入導套，導柱端部應做成錐形或半球形，導套的前端也應倒角。 2.導柱設在動模一側可以保護型芯不受損傷，而設在定模一側則便于順利脫模取出塑件，因此可根據需要而決定裝配方式。 3.一般導柱滑動部分的配合形式按H8/f8，導柱和導套固定部分配合按H7/k6，導套外徑的配合按H7/k6。 4.除了動模、定模之間設導柱、導套外，一般還在動模座板與推板之間設置導柱和導套，以保證推出機構的正常運動。 5.導柱的直徑應根據模具大小而定，可參考標準模架數據選取。一次分型導向機構設計：導柱固定在固定模板上，與固定模板為H7/m6的過渡配合。導柱直徑參考標準，取D=25mm，導柱頭部做成半圓形。導柱長度與主流導長度點澆口長度以及塑件長度等有關。 第8章 推出機構的設計 脫模機構設計應遵循下述原則： 1. 塑件滯留于動模邊，以便借助于開模力驅動脫模裝置，完成脫模動作，致使模具結構簡單。 2. 防止塑件結構變形或損壞，正確分析塑件對模腔的粘附力的大小及所部位，有針對性的選擇合適的脫模裝置，使推出重心與脫模阻力中心相重合。由于塑件收縮時包緊型芯，因此推出力作用點應盡量靠近型芯，同時推出力應施于塑件剛性和強度最大部位，作用面積也盡可能大一些，以防塑件變形或損壞。 3. 由于塑件收縮時包緊型芯，因此推出力作用點應盡量靠近型芯，同時推出力應施于塑件剛性和強度最大部位，作用面積也盡可能大一些，以防塑件變形或損壞。 4. 力求良好的塑件外觀，在選擇頂相互位置時，應盡量設在塑件內部或對塑件影響不大的部位。在采用推桿脫模時，尤其要注意這個問題。 5. 結構合理可靠，脫模結構應工作可靠，運動靈活，制造方便，更換容易，且有足夠的強度和剛度。 根據制件的形狀，本模具可才用頂桿頂出。 復位桿長度尺寸： L4=L頂桿固定板+L推桿行程+L型芯板=107mm 復位桿徑向尺寸參考標準見尺寸，取d=20mm。 推出結構的設計 1）.推件力的計算 推件力 式中 A—塑件包絡型芯的面積（） —塑件對型芯單位面積上的包緊力，p取0.8×107～1.2×107Pa —脫模斜度 —大氣壓力0.09MPa —塑件對鋼的檫系數，約為0.1～0.3； —制件垂直于脫模方向的投影面積（） 查資料可知道ABS的脫模斜度= A 9680 =[9680×1.0×(0.2cos -sin)/+0.09×17×15]=11.6kN （2）確定頂出方式及頂桿位置 根據制品的結構特點，確定在制品的四角上設置12根普通的圓頂桿。普通的圓形頂桿按GB4169.—1984選用，均可滿足頂桿剛度要求。 經查相關資料，選用 6㎜×123㎜型號的圓型頂桿13根。 第9章 側向分型與抽芯機構設計 外側抽芯機構設計 外側抽芯機構設計采用斜導柱側向分型與抽芯機構，把兩個凹槽做成成型滑塊。 （1）計算斜導柱傾斜角 斜導柱傾斜角是決定斜導柱抽芯機構中工作效果的重要參數， 大小對斜導柱的有效工作長度、抽芯距、受力狀況等有直接影響。最常用的是。本模具采用中間值a=17度. （2）計算斜導柱直徑D 由于計算比較復雜，為了方便，用查表的方法來確定斜導柱的直徑。先按已經求得的抽撥力和選定的斜導柱傾斜角查出最大的彎曲力，然后根據和以及斜導柱傾斜角查出斜導柱直徑D=8㎜。 第10章 溫度調節(jié)系統設計 一般注射到模具內的塑料溫度為200°C左右，而塑件固化后從模具型腔中取出時其溫度在60°C以下。熱塑性塑料在注塑成型后，必須對模具進行有效的冷卻，使熔融塑料的熱量盡快的傳給模具，以便使塑件可靠冷卻定型并可迅速脫模，縮短成型周期，提高塑件定型質量和生產效率。 由于制品平均厚度為2㎜，制品尺寸不大，確定水孔直徑為8㎜。由于冷卻水道的位置、結構形式、孔徑、表面狀態(tài)、水的流速、模具材料等很多因素都會影響模具的熱量向冷卻水的傳遞，精確計算比較困難。實際生產中，通常都是根據模具的結構確定冷卻水路，通過調節(jié)水溫、水速來滿足要求。 第11章 排氣系統設計 對于小型模具，可利用分型面間隙排氣，但分型面須位于容體流動末端。還可以利用推桿、活動型芯等配合間隙排氣。 由于本制品尺寸不大，可利用分型面開設排氣槽、推桿的配合間隙和活動型芯排氣即可。 分型面排氣槽應離開型腔5～6㎜，深度h0.03㎜。利用間隙排氣，其配合間隙不能超過0.05㎜，一般為0.03～0.005㎜。 第12章 注塑機參數校核 12.1 最大注射量、鎖模力、注射壓力、模具厚度的校核 由于在初選注射機和選用標準模架時是根據以上的四個技術參數及計算壁厚等因素選用的，所以注射量、鎖模力、注射壓力、模具厚度不必進行校核，已經符合所選注射機要求。 12.2 開模行程的校核 注射機最大的開模行程S S=116<300 式中 2h件 —塑料制品高度（mm） h澆—澆注系統高度 故滿足要求。 12.3 模具與注射機安裝相關部分尺寸校核 從標準模架外形尺寸看小于注射機拉桿空間，并采用壓板固定模具，所以所選注射機規(guī)格滿足要求。 第13章 繪制圖紙并編寫技術文件 13.1繪制各非標準零件圖紙 詳見裝配圖紙和非標準零件圖紙 附本模具的工作原理： ? 開模時，動模部分向后移，開模力通過斜導柱作用于側抽芯活塊，迫使其在動模板的導滑槽內向外滑動，直至滑塊與塑件完全脫開，完成外側抽芯動作，這時塑件包在型芯上隨動模繼續(xù)后移，直至注射機頂桿與模具推板接觸，推出機構開始工作，推桿將塑件從型芯上推出。合模時，復位桿使推出機構復位，斜導柱使側型芯滑塊向內移動復位，繼續(xù)下一次的加工生產。 模具總裝配圖 13.2編寫加工工藝和裝配技術 模具精度是影響塑料成型件精度的重要因素之一，為了保證模具精度，塑料模具制造時應達到以下技術要求： a、組成塑料模具的所有零件，在材料加工精度和熱處理質量等方面均應符合相應圖樣的要求。 b、組成模架的零件應達到規(guī)定的加工要求，裝配成套的模架應活動自如，并達到規(guī)定的平行度和垂直度要求 c、模具的功能必須達到設計要求 d、為了鑒別塑料成型件的質量，裝配好的模具必須在生產條件下試模，并根據試模存在問題進行修整，直至試出合格的成型件為止。 （1）加工要求 1）模具分型面及組合件的結合面應很好貼合，局部間隙不大于0.02mm 2）模具成型表面的內外銳角、尖邊、圖樣上未注明圓角時允許不大于0.5mm圓角（分型面及結合面除外）。當不允許有圓角時,應在圖樣上注明。 3）圖樣中未注明公差的一般尺寸其極限偏差按GB1804標準即孔按H13，軸按h13，長度按J14來加工。 4）模具中各承壓板（模板）的兩承壓面的平行度公差按GB1184附錄一的5級。 5）導柱、導套孔對模板平面的垂直度公差按GB1184附錄一的4級。導柱、導套之間的配合按H8/f8。 6）模具中安裝鏍釘（鏍栓）之螺紋孔及其通孔的位置公差不大于2mm，或相應各孔配作。 7）導柱(直導柱、臺肩導柱)其配合部位的大徑與小徑的同軸度公差t按GB1184附錄一的5級。 8）導套（直導套、帶頭導套）外圓與內孔的同軸度公差t按GB1184附錄一的5級。 9）主流道襯套的中心錐孔應研磨拋光，不得有影響脫澆口的各種缺陷。 10）成型零部件：為了保證導向作用，動、定模的導柱，導套孔的孔距精度應控制在0.01mm以內。因此，必須用坐標鏜床對動、定模鏜孔。在缺少坐標鏜床的情況下，較普遍采用的方法是將動、定模合在一起，在車床、銑床或鏜床上進行鏜孔。成型零部件采用優(yōu)質模具鋼，強度高，耐磨性好，熱處理變形小，要求耐腐蝕，調質淬火低溫回火≥55HRC。 型芯的加工：把成型面的曲面圖通過計算機產生刀具加工路徑進行數控銑外形加工，再銑小型芯孔和凹臺，鉆推桿孔，加工澆口。再用電火花加工成型，詳見表13-1。 型腔的加工：把成型面的曲面圖通過計算機產生刀具加工路徑，留余量在數控銑上加工成型，再用電火花加工成型，詳見表13-2。 表 13-1 型芯的機加工工藝 序號 工序名稱 加工內容及要求 設備 1 下料 根據模板形狀下料 2 鍛造 鍛坯料至尺寸長、寬、厚 3 劃線 劃線 鉗工臺 4 鉆孔 鉆孔 鉆床 5 銑削 以孔定位銑出型腔的外形 銑床 6 刨削 精刨上下面 刨床 7 鉆孔 鉆孔 鉆床 8 鉆孔 鉆旁邊側抽芯孔到規(guī)定位尺寸 鉆床 9 熱處理 淬火，表面硬度達54～58HRC 10 磨削 粗磨底面 平面磨床 11 磨削 精磨上表面，使厚度達圖紙要求 平面磨床 表 13-2 型腔的機加工工藝 序號 工序名稱 加工內容及要求 設備 1 下料 根據模板形狀下料 2 鍛造 鍛坯料至尺寸長、寬、厚mm 3 劃線 劃線、打樣沖4個沉頭孔的中心 鉗工臺 4 鉆孔 鉆孔 鉆床 5 銑削 以孔定位銑出型腔的外形 銑床 6 刨削 精刨上下面 刨床 7 鉆孔 鉆型腔中間的孔 鉆床 8 鉆孔 鉆旁邊側抽芯孔到規(guī)定位尺寸 鉆床 9 熱處理 淬火，表面硬度達54～58HRC 10 磨削 粗磨底面，使厚達到要求 平面磨床 11 磨削 精磨上表面，使厚度達圖紙要求 平面磨床 (2)裝配要求： 1）頂出制品的推桿的端面與所在的相應型面保持齊平，允許推桿端面 高出型面不大于0.1mm。 2）注射模的復位桿，其端面應與模具分型面齊平，允許低于分型面大 大于0.03mm。 3）型芯、凸模、鑲件等，其尾部高度尺寸未注明公差時，其端面應在 裝配后與其配合的零件齊平。 4）制品同一表面的成型腔分布在上、下?；騼赡r，裝配后沿分型面的錯邊不大于0.05mm，并其組合尺寸不超過型腔允許的極限尺寸。 5）凸模與凹模裝配后的配合間隙，應保持周圍均勻。 6）需保持同軸的兩個以上零件，其同軸度必須保證裝配要求，使各配合零件能順利裝卸，活動自如。 7）模具導向件的導向部分，裝配后保證滑動靈活，無卡滯現象。 8）模具裝配后，兩安裝平面應保持平，其平行度公差按按GB1184附錄一的6級。 (3)綜合要求 1）模具、模架及其零件的工件表面，不應有碰傷、凹痕、裂紋、毛刺、銹蝕等缺陷。 2）經熱處理后的零件，硬度應均勻，不允許有脫碳、軟點、氧化斑點及裂紋等缺陷。熱處理后應清除氧化皮，臟物油污。 3）配通用模架模具，裝配后兩側面應進行同時磨削加工，以保證模具能順利裝入模架。 4）模具的冷卻水道應保證暢通。 設計總結 通過本次畢業(yè)設計收益匪淺，主要體現在以下幾個方面： 1．培養(yǎng)我綜合運用所學的基礎理論、基本知識和基本技能、提高分析解決實際問題的能力。 2．接受模具設計工程師必須的綜合訓練，提高實際工作能力。如調查研究、查閱文獻和收集資料并進行分析的能力；制訂設計或試驗方案的能力；設計、計算和繪圖能力；總結提高撰寫論文的能力。 3．檢驗我綜合素質與實踐能力，是畢業(yè)的重要依據。 心得體會：我即將踏入工作的崗位?；叵霂啄甑拇髮W生涯，可謂艱辛，但收獲是豐盛的。在這幾年中，我掌握了許多模具設計與制造方面的知識，通過這次畢業(yè)設計充分的發(fā)揮出來。我也從中認識到自己的不足，彌補了缺乏的知識面，使專業(yè)知識得到升華。這次畢業(yè)設計的零件是“USB轉接盒上蓋”。雖然零件不算復雜，但我覺得是比較有特色的。通過本設計，對注塑模具有一個初步的認識，注意到設計中的某些細節(jié)問題，掌握了模具結構及工作原理。使自己的所學的知識得以綜合運用。通過對PROE和AutoCAD的學習，從而有效的提高工作效率。收音機外殼的形狀比較復雜，所以模具設計中要考慮的因素有很多，除考慮它的出模、分型面，還需考慮它成型的質量，表面光潔度等。更重要的是考慮它的制造難度和加工成本。所以設計認真分析塑料制品的結構，尋求最佳的設計方案。應用模具設計的PROE、工程圖設計的AutoCAD、文字處理排版Word等軟件更加得心應手。遺憾沒有能用PROE把整個模具的三維結構畫出來，主要還二維為主從而二維缺乏直觀難免有不當和錯誤之處！ 在日后的工作學習中我定會不畏艱辛地深造和不斷地積累經驗，爭取早日在模具行業(yè)中出人頭地。 致語謝 在本次畢業(yè)設計過程中得到老師和同學的不少幫助，老師和同學幫我解決了很多在設計中遇到的各種問題，在此我向他們表示忠心的感謝。同時，特別感謝老師在百忙之中對我的畢業(yè)設計逐一作了仔細地審閱，并提出了許多問題和建議，使本次的設計質量得到進一步的提高。感謝老師對我的設計課題作出的分析。 參考文獻 1. 史鐵梁.模具設計指導.第1版.北京：機械工業(yè)出版社，2003 2. 屈華昌.塑料成型工藝與模具設計.第1版.北京：高等教育出版社,2001（教材） 3. 王樹勛.注塑模具設計與制造實用技術. 第1版.廣州：華南理工大學出版社,1996 4. 唐海翔.UGNX2注塑模具設計培訓教程. 第1版.北京：清華大學出版社,2005 5. 閻啞林.塑料模具圖冊. 第1版.北京：高等教育出版社，2001 6. 高長銀.模具設計. 第1版.北京：電子工業(yè)出版社，2007 7. UGNX4.0塑料模具設計就業(yè)實戰(zhàn)精解. 第1版.北京：清華大學出版社，2006 8. UGNX4.0 模具設計典型范例教程. 第1版.北京：電子工業(yè)出版社，2007 9. 李建軍.李德群主編.模具設計基礎及模具CAD. 北京：機械工業(yè)出版社，2005 10. 鄧明等編著．現代模具制造技術. 北京：化學工業(yè)出版社，2005． 11. 中國模具工業(yè)協會標準件委員會編．中國模具標準件手冊. 上海：上?？茖W普及出版社，1989 12. 《塑料模具技術手冊》編委會編著．塑料模具技術手冊. 北京：機械工業(yè)出版社，2001 - 31 -