錘式破碎機(jī)和破碎機(jī)設(shè)計(jì) 畢業(yè)設(shè)計(jì)

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1、目 錄 摘要 2 Abstract 3 第1章 緒論 4 1.1錘式破碎機(jī)和破碎機(jī)的分類： 4 1.2錘式破碎機(jī)的優(yōu)缺點(diǎn) 4 1.3錘式破碎機(jī)的規(guī)格和型號(hào) 4 第2章 錘式破碎機(jī)的工作原理及破碎實(shí)質(zhì) 5 2.1錘式破碎機(jī)的工作原理 5 2.2錘式破碎機(jī)的破碎實(shí)質(zhì) 5 第3章 錘式破碎機(jī)的總體及主要參數(shù)設(shè)計(jì) 7 3.1型號(hào)為錘式破碎機(jī)的總體方案設(shè)計(jì) 7 3.2 該型號(hào)破碎機(jī)的工作參數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算 8 3.3 破碎機(jī)的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算 9 第4章 錘式破碎機(jī)的主要結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 11 4.1錘頭設(shè)計(jì)與計(jì)算 11 4.2圓盤的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與計(jì)算 11 4.3主軸的

2、設(shè)計(jì)及強(qiáng)度計(jì)算 11 4.4軸承的選擇 19 4.5 傳動(dòng)方式的選擇與計(jì)算（V帶傳動(dòng)計(jì)算） 21 4.6飛輪的設(shè)計(jì)與計(jì)算 22 4.7棘輪的選擇 23 4.8蓖條位置調(diào)整彈簧的選擇 24 4.9箱體結(jié)構(gòu)以及其相關(guān)設(shè)計(jì) 24 第5章 專題部分 26 錘頭結(jié)構(gòu)改造及耐磨性研究 26 5.1錘頭結(jié)構(gòu)的改進(jìn)問題 26 5.2 延長(zhǎng)錘頭使用壽命的研究 27 第6章 部分零部件上的公差和配合 37 6.1配合的選擇 37 6.2一般公差的選取 38 6.3形位公差 38 結(jié)論 40 致謝 41 摘要 錘式破碎機(jī)現(xiàn)在很多部門都有廣泛的應(yīng)用，它的設(shè)

3、計(jì)可以在已經(jīng)有的基礎(chǔ)之上做進(jìn)一步的改進(jìn)，甚至更大的突破。以往的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)告訴我們破碎機(jī)的總體設(shè)計(jì)方案設(shè)計(jì)完成以后，我們需要對(duì)其零部件的設(shè)計(jì)、定位、安裝等問題進(jìn)行研究，并對(duì)重要零部件進(jìn)行強(qiáng)度校核。同時(shí)在設(shè)計(jì)的時(shí)候要學(xué)會(huì)創(chuàng)新，例如如何才能延長(zhǎng)錘頭的使用壽命以及應(yīng)該從哪些方面進(jìn)行著手，在設(shè)計(jì)過(guò)程中，各零部件的選擇，尺寸如何確定，如何滿足其工藝性等都需要做詳盡的表述與分析。強(qiáng)度校核的過(guò)程就是學(xué)習(xí)的過(guò)程對(duì)所學(xué)的知識(shí)重新的溫習(xí)，利用相關(guān)公式，進(jìn)行危險(xiǎn)部位的計(jì)算、作圖、查表、分析等。在設(shè)計(jì)的時(shí)候需要考慮到后續(xù)工作的安裝、工作過(guò)程、同時(shí)兼顧對(duì)維修和保險(xiǎn)裝置的問題。最后對(duì)主要零件進(jìn)行加工精度和公差選擇的分析，在整

4、個(gè)設(shè)計(jì)過(guò)程中破碎機(jī)的可靠性與經(jīng)濟(jì)性需要貫穿始終。 關(guān)鍵詞 錘式破碎機(jī) 錘頭 強(qiáng)度 公差 Abstract Hammer type breakers are applied to such each department as the cement plant , power plant ,etc. in a large amount, so its design has an extensive prospect and experience that can be used for reference. Its desig

5、n essence is, formerly after total conceptual design, a design which points each main spare part , question of installing and making a reservation etc., and carry on the intensity to check and test to the specific part, and in relevant thematic parts, analysis of comparing question that the life-spa

6、n of very beginning of the hammer lengthens in detail . In the design of each spare part , should include the choice , sureness , demand processed , structure craft satisfication of the size of the material , and the demand for cooperating with other parts, etc.. When the intensity is checked , shou

7、ld use relevant formulae , carry on the analysis of the dangerous position, need to check form , mapping , calculation ,etc.. Then to to install , work course , work situation after predict that carries on more overall inspection whole, give consideration to the question in such respects as maintain

8、ing and safety ,etc. at the same time . Finally , choose to analyse in machining accuracy , public errand to two groundwork parts, economy and dependability that the breaker soed as to ensure is designed finally. Key Words Hammer type breakers hammer intensity tolerance 第1

9、章 緒論 1.1錘式破碎機(jī)和破碎機(jī)的分類： 1.1.1錘式破碎機(jī)的分類： ⑴ 按回轉(zhuǎn)軸數(shù)可分為：?jiǎn)无D(zhuǎn)子和雙轉(zhuǎn)子。 ⑵ 按轉(zhuǎn)子的回轉(zhuǎn)方向可分為：不可逆式和可逆式。 ⑶ 按錘頭的排列方式可分為：?jiǎn)闻攀胶投嗯攀健? ⑷ 按錘頭在轉(zhuǎn)子上的連接方式可分為：固定錘式和活動(dòng)錘式。 1.1.2破碎機(jī)的分類： ⑴ 按粒度的要求可分為：細(xì)碎破碎機(jī)、中碎破碎機(jī)、粗碎破碎機(jī)。 ⑵ 按結(jié)構(gòu)和工作原理可分為：旋回破碎機(jī)、圓錐破碎機(jī)、顎式破碎機(jī)、錕式破碎機(jī)等 1.2錘式破碎機(jī)的優(yōu)缺點(diǎn) 1.2.1錘式破碎機(jī)的優(yōu)點(diǎn)： ⑴ 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、自重較小、尺寸緊湊，單位產(chǎn)品的功率消耗較小。 ⑵ 錘式破碎機(jī)有高生產(chǎn)率

10、和大的破碎比，使得物料破碎后粒度小。 ⑶ 破碎過(guò)程連續(xù)不間斷，維修方便，拆卸簡(jiǎn)單。 1.2.2錘式破碎機(jī)的缺點(diǎn)： ⑴ 對(duì)于堅(jiān)硬的破碎物質(zhì)，磨損嚴(yán)重，速度加快。 ⑵ 當(dāng)堅(jiān)硬的金屬塊落盡破碎腔時(shí)，很容易因此而發(fā)生故障導(dǎo)致事故。 ⑶ 當(dāng)含水量大于12%的物料進(jìn)入篦條，容易使其發(fā)生堵塞從而使生產(chǎn)率降低，且能量的損耗增大，損零部件的磨損也加快。 1.3錘式破碎機(jī)的規(guī)格和型號(hào) 錘式破碎機(jī)的規(guī)格的表示方式為直徑D和長(zhǎng)度L，例如ф800mm900mm的錘式破碎機(jī)，則表示轉(zhuǎn)子的直徑D=1000mm，轉(zhuǎn)子的長(zhǎng)度L=1200mm。常見型號(hào)分為： 不可逆式：ф800mm600mm，ф1000mm

11、800mm，ф1300mm1600mm，ф1600mm1600mm，ф2000mm1200mm。 可逆式：ф1430mm1000mm，ф1000mm1000mm。 第2章 錘式破碎機(jī)的工作原理及破碎實(shí)質(zhì) 2.1錘式破碎機(jī)的工作原理 隨著經(jīng)濟(jì)的經(jīng)濟(jì)的發(fā)展,許多行業(yè)和部門都對(duì)破碎機(jī)的需求和要求也日益提高.作為一種重要的農(nóng)業(yè)機(jī)械,它在國(guó)民經(jīng)濟(jì)中的基礎(chǔ)行業(yè)中有著舉足輕重的的地位.所以,對(duì)其設(shè)計(jì)和相關(guān)的研究是十分必要和重要的。破碎過(guò)程就是物料撞擊導(dǎo)致破碎，然后通過(guò)儲(chǔ)存的動(dòng)能進(jìn)行二次破碎，在當(dāng)今世界應(yīng)用廣泛。 2.2錘式破碎機(jī)的破碎實(shí)質(zhì)

12、2.2.1破碎的目的和意義 ⑴ 破碎的目的：破碎作業(yè)是現(xiàn)如今各工業(yè)部門中必不可少的一個(gè)環(huán)節(jié)，各工業(yè)部門會(huì)有大量的原料和廢料需要破碎加工處理，達(dá)到廢物再利用的目的，在選礦廠中，為我們要做的是把礦石中的有用礦物單體分離；水泥廠中，需要將熟料用磨機(jī)磨成水泥；在其他各行業(yè)中，都需要用相同的方法將原料破碎到所要求的粒度滿足下一步的工作目的。對(duì)于臥式錘式破碎機(jī)的設(shè)計(jì)是我對(duì)大學(xué)四年所學(xué)習(xí)知識(shí)的一個(gè)匯總與運(yùn)用，這不僅使我鞏固了所學(xué)到的知識(shí)，也增加了自己在實(shí)踐中遇到問題克服問題的能力、獨(dú)立思考的能力、動(dòng)手實(shí)踐的能力以及研究創(chuàng)新的能力，同時(shí)也培養(yǎng)了自己敢于嘗試的良好習(xí)慣，讓自己不再困難面前束手無(wú)策。 在設(shè)計(jì)中

13、也讓我懂得機(jī)器的設(shè)計(jì)使用要考慮其可行性和經(jīng)濟(jì)性等各個(gè)方面，也要考慮到對(duì)環(huán)境的影響，對(duì)工作條件的要求，技術(shù)維修難易程度以及可行性等等。 在實(shí)際的設(shè)計(jì)過(guò)程中，除了借助網(wǎng)絡(luò)信息外，必須查閱相關(guān)書籍與文獻(xiàn)，老師辛勤地指導(dǎo)是我們完成設(shè)計(jì)最主要因素也是決定性因素。從內(nèi)容到思路到認(rèn)識(shí)問題各個(gè)角度都有了新的認(rèn)識(shí)，讓我學(xué)會(huì)了很多很多。大學(xué)生活隨著畢業(yè)設(shè)計(jì)的進(jìn)程逐漸結(jié)束，我也必將努力為自己的大學(xué)生活畫上圓滿句號(hào)，使自己不斷進(jìn)步。 ⑵ 破碎的意義：化學(xué)工業(yè)中的破碎機(jī)械，電力行業(yè)，研磨原材料的破碎粉磨效率提高，物質(zhì)的表面積減小，從而縮短了化學(xué)反應(yīng)的時(shí)間，創(chuàng)造了有利的物質(zhì)條件。隨著的迅速發(fā)展和資源的減少浪費(fèi)產(chǎn)業(yè)加速

14、回收的重要生產(chǎn)部門需要在垃圾粉碎磨機(jī)處理解決。破碎機(jī)械在許多部門發(fā)揮著重要的作用。 隨著經(jīng)濟(jì)的經(jīng)濟(jì)的發(fā)展,許多行業(yè)和部門都對(duì)破碎機(jī)的需求和要求也日益提高.作為一種重要的農(nóng)業(yè)機(jī)械,它在國(guó)民經(jīng)濟(jì)中的基礎(chǔ)行業(yè)中有著舉足輕重的的地位.所以,對(duì)其設(shè)計(jì)和相關(guān)的研究是十分必要和重要的. 大學(xué)所學(xué)的知識(shí)比較寬泛，單憑我們自己的領(lǐng)悟是遠(yuǎn)遠(yuǎn)不夠的，我們需要不斷的復(fù)習(xí)，同時(shí)最重要的是老師的指導(dǎo)，只有在老師的幫助下，對(duì)我們所學(xué)的知識(shí)相互串聯(lián)與整合，才可以使我們的所學(xué)得到吸收，同時(shí)開拓新的視野，掌握更多技能，所以，這次的設(shè)計(jì)對(duì)我來(lái)說(shuō)是一次更好的提高。 2.2.2礦石的力學(xué)性能與錘式破碎機(jī)的選擇 破碎的

15、過(guò)程應(yīng)力被破碎物料的作用克服了顆粒內(nèi)部的凝聚力，是可以打破的。當(dāng)工作的力量使它破碎，也因?yàn)椴牧系臐摿蛣?dòng)力轉(zhuǎn)換相應(yīng)增加。因此，對(duì)這一理論的核心的功耗是明確輸入功和碎料之間破裂的關(guān)系過(guò)程。為了尋求消費(fèi)模式和降低能耗的根本途徑，許多學(xué)者從不同的角度提供了許多不同形式的破碎功耗學(xué)說(shuō)。所以破碎機(jī)的選擇還很多，需要我們不斷創(chuàng)新實(shí)踐。 2.2.3破碎過(guò)程的實(shí)質(zhì) 破碎過(guò)程應(yīng)力被破碎物料的作用克服了顆粒內(nèi)部的凝聚力，是可以打破的。當(dāng)工作的力量使它破碎，也因?yàn)椴牧系臐摿蛣?dòng)力轉(zhuǎn)換相應(yīng)增加。因此，對(duì)這一理論的核心的功耗是明確輸入功和碎料之間破裂的關(guān)系過(guò)程。為了尋求消費(fèi)模式和降低能耗的根本途徑，許多學(xué)者

16、從不同的角度提供了許多不同形式的破碎功耗學(xué)說(shuō)。目前所公認(rèn)的有：面積學(xué)說(shuō)，體積學(xué)說(shuō)，裂縫學(xué)說(shuō)。 第3章 錘式破碎機(jī)的總體及主要參數(shù)設(shè)計(jì) 3.1型號(hào)為錘式破碎機(jī)的總體方案設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)題目為單轉(zhuǎn)子、多排錘、不可逆式的錘式破碎機(jī)，型號(hào)是pc-80000。其主要組成部件有機(jī)殼、轉(zhuǎn)子、蓖條、打擊板、錘頭、支架、襯板等。 1. 身體和頭部殼主體，左、右壁，部分用螺栓連接成一間。上部進(jìn)料口，高錳鋼襯板的內(nèi)部鑲嵌，由于住房和軸之間的漏灰現(xiàn)象十分嚴(yán)重，為了防止漏灰，所以密封。殼體用地腳螺栓固定。為了便于維修，調(diào)整和更換的酒吧，和兩表面體下設(shè)有人孔。同時(shí)為了便于維修和更換的錘，墻的兩側(cè)對(duì)稱設(shè)有檢修孔

17、。 2.轉(zhuǎn)子，主要包括一個(gè)軸，一個(gè)圓形的盤，一個(gè)銷軸，盤上設(shè)有銷孔6均勻分布，通過(guò)銷軸將錘頭掛起來(lái)。每個(gè)銷軸的兩端，以確保與鎖定螺母，以防止該光盤和錘作軸向移動(dòng)。轉(zhuǎn)子被支撐在兩個(gè)滾動(dòng)軸承。此外，為了使在運(yùn)動(dòng)可以存儲(chǔ)一定量的動(dòng)能，避免散裝物料流失的過(guò)程的轉(zhuǎn)子被打破，而不是過(guò)大錘速度和減小電動(dòng)機(jī)的峰值負(fù)荷，在一端主軸還應(yīng)配備一個(gè)飛輪。 3.主軸是支承轉(zhuǎn)子的主要部分。它要求材料具有高韌性、高強(qiáng)度。一般來(lái)說(shuō)，截面為圓形，平鍵和其他零件連接。 4.打擊板一個(gè)可以調(diào)整，另一個(gè)是固定的。打擊板可調(diào)螺桿裝置設(shè)置在箱體上完成。 5.錘頭是主要的工作部件。其質(zhì)量，形狀，材料和對(duì)破碎機(jī)的生產(chǎn)能力影響

18、很大。因此，根據(jù)破碎不同尺寸的選擇錘頭質(zhì)量的需要。破碎中等硬度的物料，可以采用如圖3-1所示的形狀。 高碳鋼鑄件或鍛件的需要，也可用于高錳鋼鑄件。一層硬質(zhì)合金或采用高鉻鑄鐵提高表面上的錘耐磨涂層。 6.蓖條的布置和錘的運(yùn)動(dòng)方向是相互垂直的。與轉(zhuǎn)子的回轉(zhuǎn)半徑之間保持一定的間隙，合格的產(chǎn)品可以從篦縫排出。截面形狀為梯形，鑄鋼鑄造，且是一組大小相等的鋼。安裝架桿時(shí)，槽鑲梳理，兩塊墊之間分離。為梯形截面形狀。 7.蓖條和錘頭間隙用凸輪裝置來(lái)進(jìn)行調(diào)整（通過(guò)棘輪帶動(dòng)凸輪）。 8.給定的原始數(shù)據(jù)是： （1） 破碎能力為20至30噸。 （2） 破碎機(jī)轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速在900到1100

19、 之間 （3） 破碎機(jī)的最大物料給料粒度為：小于150 （4） 破碎機(jī)的最大排料粒度不得超過(guò)：10 （5） 破碎機(jī)的物料容許濕度為：小于9%。 （6） 破碎機(jī)的破碎程度為：中、細(xì)。 （7） 破碎機(jī)的應(yīng)用場(chǎng)所是：選煤廠、水泥廠、火力電廠等。 破碎機(jī)的破碎對(duì)象有：煤塊、焦碳、石灰石、石膏等。 3.2 該型號(hào)破碎機(jī)的工作參數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算 3.2.1 轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的計(jì)算 由公式 計(jì)算。 式中 ── 錘頭的圓周速度（m/s） ── 轉(zhuǎn)子的直徑（m） 大部分中小型破碎機(jī)的轉(zhuǎn)速是750到1500，圓周速度是25到70，而且速度越高，產(chǎn)品的粒度就越小，錘頭以及襯

20、板、蓖條的磨損越大，功耗增加；對(duì)機(jī)器零件的加工和安裝精度要求也就隨之提高。 3.2.2 生產(chǎn)率的計(jì)算 由經(jīng)驗(yàn)公式： 式中 Q── 生產(chǎn)率() ── 物料的密度() ── 經(jīng)驗(yàn)系數(shù) 取值在30至45之間。 3.2.3 電機(jī)功率的計(jì)算 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式可以計(jì)算電機(jī)功率： 其中系數(shù)取值在0.1到0.15之間。 3.3 破碎機(jī)的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算 3.3.1轉(zhuǎn)子的直徑與長(zhǎng)度： 錘式破碎機(jī)由直徑D和長(zhǎng)度L表示，我所設(shè)計(jì)的破碎機(jī)轉(zhuǎn)子的直徑D=800mm，轉(zhuǎn)子的長(zhǎng)度L=800mm 。 3.3.2給料口的寬度和長(zhǎng)度： 錘式破碎機(jī)的給料口的長(zhǎng)度與轉(zhuǎn)子應(yīng)

21、該相同。其寬度B2。 3.3.3排料口的尺寸 排料口尺寸由蓖條間隙大小來(lái)決定，而蓖條間隙是由產(chǎn)品粒度的大小決定的。對(duì)于這種破碎機(jī)來(lái)說(shuō)，產(chǎn)品的平均粒度應(yīng)該為間隙的1/5到1/3之間。 3.3.4錘頭質(zhì)量的計(jì)算： 由于鉸接在轉(zhuǎn)子上，所以錘頭質(zhì)量的選擇對(duì)破碎效率影響甚大，選的質(zhì)量過(guò)小，則可能滿足不了一次就將物料破碎的要求。如果選得過(guò)大，離心力與功耗加大，則對(duì)零件損壞加速。 在計(jì)算錘頭質(zhì)量時(shí)，考慮錘頭打擊物料以后速度的變化。無(wú)用功增加，效率降低。為了使錘頭出現(xiàn)偏倒后通過(guò)離心力作用在下一次破碎時(shí)能快速恢復(fù)到準(zhǔn)確的工作位置，則錘頭速度損失不應(yīng)該太大。一般允許速度損失在40%到60%之間，即：

22、 式中 ── 錘頭打擊物料后的圓周線速度(m/s) ── 錘頭打擊物料前的圓周線速度(m/s) 根據(jù)動(dòng)量定理可得： (3-1) 由上式得， 式中 ── 錘頭折算到打擊中心處的質(zhì)量(kg) ── 最大物料塊的質(zhì)量(kg) 綜上所述， 實(shí)際質(zhì)量 式中 ── 錘頭打擊中心到懸掛點(diǎn)的距離(m) ── 錘頭質(zhì)心到懸掛點(diǎn)的距離 (m) 第4章 錘式破碎機(jī)的主要結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 4.1

23、錘頭設(shè)計(jì)與計(jì)算 錘頭的設(shè)計(jì)主要是指結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)。錘頭形狀前面已經(jīng)詳細(xì)描述。錘頭材料的選擇是很重要的問題。因?yàn)槠扑闄C(jī)一般破碎中等硬度的物料，所以大部分用高碳鋼鍛造或鑄造。材料的選擇，在后面的專題中有專門的敘述，在此就不做詳細(xì)介紹了?？傊N頭材料的選擇不僅關(guān)系到錘頭的工作壽命，機(jī)器的生產(chǎn)能力、生產(chǎn)效率，還關(guān)系各方面的經(jīng)濟(jì)性。 4.2圓盤的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與計(jì)算 按設(shè)

24、計(jì)要求，銷軸有8個(gè)錘子。光盤是用于懸掛錘頭，一共涉及到九盤，其特征在兩盤雙方最常見的是：設(shè)置在鎖緊螺母的一側(cè)，另一端需要肩定位。用于gb-812-85螺母類型，所以每個(gè)圓盤均勻分布6個(gè)孔，可通過(guò)六個(gè)銷軸，用吊錘，錘盤之間的差距，除了通過(guò)銷軸連接，和隔套隔開，以保護(hù)盤側(cè)應(yīng)盡量減少對(duì)側(cè)磨損。磁盤大小取決于轉(zhuǎn)子的直徑，轉(zhuǎn)子直徑的基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)的磁盤大小。由于這種類型的破碎機(jī)，轉(zhuǎn)子的直徑為800mm，所以磁盤的大小的值，是有一定的范圍。不妨把560毫米的孔沿徑向距離是根據(jù)決策的承載能力和強(qiáng)度，盡可能取整數(shù)；孔的大致相等的孔尺寸和錘的大小。 破碎過(guò)程應(yīng)力被破碎物料的作用克服了顆粒內(nèi)部的凝聚力，是可

25、以打破的。當(dāng)工作的力量使它破碎，也因?yàn)椴牧系臐摿蛣?dòng)力轉(zhuǎn)換相應(yīng)增加。因此，對(duì)這一理論的核心的功耗是明確輸入功和碎料之間破裂的關(guān)系過(guò)程。為了尋求消費(fèi)模式和降低能耗的根本途徑，許多學(xué)者從不同的角度提供了許多不同形式的破碎功耗學(xué)說(shuō)。 圓盤的結(jié)構(gòu)，如圖4-1所示。 4.3主軸的設(shè)計(jì)及強(qiáng)度計(jì)算 設(shè)計(jì)主軸的結(jié)構(gòu)按照要求對(duì)軸取向零部件的安裝和制造過(guò)程，合理確定其結(jié)構(gòu)及中軸線，大??；軸向工作能力包括力量計(jì)算的剛度的計(jì)算和，計(jì)算穩(wěn)定性計(jì)算一般工作的能力取決于軸強(qiáng)，因此在多數(shù)情況下只需要計(jì)算就可以，此時(shí)只做軸強(qiáng)度計(jì)算校核 計(jì)算，以防止或檢驗(yàn)斷裂和塑性變形。而對(duì)于剛度要求高的軸和受力大的細(xì)長(zhǎng)軸，還

26、應(yīng)該進(jìn)行剛度計(jì)算，以防止產(chǎn)生過(guò)大的線性變形。 4.3.1 軸的材料的選擇 軸的主要材料是碳鋼和合金鋼。大部分的鋼軸坯軋制圓鋼鍛件，碳鋼比合金鋼的價(jià)格要便宜得多，應(yīng)力集中敏感性低、熱處理、化學(xué)熱處理的方法來(lái)提高其耐磨性和疲勞強(qiáng)度。碳鋼軸使用非常廣泛。最常用的45鋼。 4.3.2 軸的最小直徑和長(zhǎng)度的估算 軸端直徑的選擇是負(fù)載的大小，由于支撐反力可以確定。所以我們確定直徑和力矩的大小和分布，無(wú)法確定，所以在軸的應(yīng)力載荷使軸不能被認(rèn)定為影響因素的直徑。正因?yàn)橥ǔＴ谥黧w的轉(zhuǎn)軸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)扭矩應(yīng)根據(jù)計(jì)算，軸轉(zhuǎn)矩徑初步估計(jì)。管徑最小發(fā)現(xiàn)。依據(jù)裝配及主軸定位要求決定了軸徑，最小直徑。另外標(biāo)

27、準(zhǔn)的直徑可，盡量與軸條件。已經(jīng)通過(guò)設(shè)計(jì)計(jì)算，轉(zhuǎn)動(dòng)，飛輪輪大小大致上，這樣軸長(zhǎng)度可以大致確定其草圖如下： 4.3.3 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的合理性檢驗(yàn) 軸的結(jié)構(gòu)必須滿足以下幾點(diǎn)： ⑴ 主軸和安裝在主軸上的零件工作位置準(zhǔn)確； ⑵ 軸上零件便于安裝和拆卸、調(diào)整。 ⑶ 軸制造工藝性良好。 1.軸上零件的安放順序如下： 飛輪、軸承、圓盤、軸套、軸承、帶輪。 4.3.4 軸的彎扭合成強(qiáng)度計(jì)算 軸的強(qiáng)度校核計(jì)算，軸應(yīng)根據(jù)荷分布和應(yīng)力分布，選擇需用應(yīng)力。不同情況計(jì)算方法不同。 用于合成抗彎

28、強(qiáng)度的計(jì)算，具體步驟如下： ①軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖（機(jī)械模型） 軸載荷計(jì)算時(shí)需要將力集中在一點(diǎn)，在繪圖時(shí)，應(yīng)該先求出零件的載荷（若為空間力系， 再分解為水平分力和垂直分力。然后求出各支承的水平反力和垂直反力），如圖4-4所示。 ②做彎矩圖： 根據(jù)上面的圖，我們就可以計(jì)算出水平方向和垂直方向力所產(chǎn)生的彎矩圖，按照得出的結(jié)果做出水平面上的彎矩圖和垂直面上的彎矩圖上，然后按照下面公式推導(dǎo)出總彎矩，并作出圖，如圖4-4所示。 ③作扭矩圖，如圖4-3所示： ④作計(jì)算彎矩圖 根據(jù)總彎矩圖和扭矩圖，求出計(jì)算彎矩，并繪制圖。其計(jì)算公式為： = 上式中，

29、 ── 應(yīng)力循環(huán)特性差異的系數(shù)。 因?yàn)榇蟛糠謴澢鷳?yīng)力是對(duì)稱循環(huán)的變應(yīng)力，故在求計(jì)算彎矩 時(shí)，需要考慮循環(huán)特性差異的影響。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)， 當(dāng)扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為靜應(yīng)力時(shí)，取 ； 當(dāng)扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力時(shí)， ； 當(dāng)扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力時(shí)，取。 ⑤校核軸的強(qiáng)度 按第三強(qiáng)度理論，計(jì)算彎曲應(yīng)力 上式中， ── 軸的抗彎截面系數(shù)（）。 ── 軸的許用彎曲應(yīng)力（）。 由表可查 為6

30、0 Mpa 的計(jì)算公式，根據(jù)截面的不同而不同。所以，其計(jì)算公式為： = 主軸的載荷分析圖如下圖4-4所示： ⑥求軸上的支反力及彎矩 由以上確定的結(jié)構(gòu)圖可以得出簡(jiǎn)支梁的支承距離。根據(jù)以上可以得出下表各值，主要包括，載荷、支反力、彎矩、總彎矩、扭矩、計(jì)算彎矩等。 表4-1 計(jì)算彎矩的求法 載荷F 垂直面V 支反力R R=1000N（總重量按200Kg） 彎矩M 總彎矩M 扭矩T T=9550000=396325 計(jì)算彎矩 我所設(shè)計(jì)的破碎機(jī)進(jìn)行具體的校核計(jì)算時(shí)，只要校核

31、軸上的承受的最大彎矩以及扭矩的剖面的強(qiáng)度即可。 按教材中表10.1，對(duì)于的碳鋼，在承受對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力時(shí)的許用應(yīng)力。故安全。 4.3.5 軸的疲勞強(qiáng)度條件的校核計(jì)算： 1.主軸疲勞強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，可以設(shè)外力為變應(yīng)力且單向不穩(wěn)定，主軸的材料選45號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)后的性能為，= 5，。此材料做試件進(jìn)行強(qiáng)度試驗(yàn)可以得到，當(dāng)對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力時(shí)，作用次;當(dāng)時(shí)，作用次。根據(jù)這些條件，可以計(jì)算該主軸在上述條件下的計(jì)算安全系數(shù)。 根據(jù)公式 主軸的安全系數(shù)為： 又根據(jù)式子（7-9.a），有 由式子可得： =1 所以，可求出， 由上述結(jié)果可以得出，該主軸在對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力

32、的作用下，可以承受次的應(yīng)力循環(huán)。 2.提高主軸的疲勞強(qiáng)度的途徑： ①降低主軸應(yīng)力集中。 ②選用材料需要疲勞強(qiáng)度高。 ③降低主軸的表面粗糙度。 ④在條件允許的情況下最大限度地減小或消除主軸表面可能發(fā)生的初始裂紋的尺寸。 ⑤采取降溫或者減載荷的方法，對(duì)于發(fā)熱摩擦副的軸頸采取降溫措施，可顯著提高其疲勞壽命。 4.4軸承的選擇 大部分軸承已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化，所以我們?cè)谶x擇的時(shí)候，需要按照實(shí)際情況來(lái)進(jìn)行抉擇。對(duì)于組合軸承來(lái)說(shuō)所包含的設(shè)計(jì)內(nèi)容較為復(fù)雜，大致分為：安裝、調(diào)整、潤(rùn)滑、密封等一系列內(nèi)容的設(shè)計(jì)。 4.4.1材料的選擇 軸承的零部件主要是由軸承鉻鋼制造，在經(jīng)過(guò)熱處理之后，其硬度一般高于H

33、RC60。其零部件一般需要150度回火處理，因此，正常工作情況下為保證其硬度，其工作溫度低于120度。 4.4.2軸承類型的選擇 軸承的進(jìn)行情況，要求選擇依據(jù)主要為粉碎機(jī)類型，，因有900和1100之間的速度這么長(zhǎng)時(shí)間為主軸，高速工作，因軸承上，負(fù)荷增加造成統(tǒng)一的錘頭磨損，不額外的力量。支承間距太大了，會(huì)產(chǎn)生撓度，同時(shí)也難以保證，圓柱滾子軸承向心性。 圖4-5 4.4.3 軸承的游動(dòng)和軸向位移 在前、后軸承的溫度差別較大，實(shí)際工作中，為了防止軸殼熱模具，軸承軸固定，另一端可軸向位移。這確保了軸軸承的內(nèi)圈和外圈可以繼續(xù)工作的相對(duì)位置的變化。同時(shí)，差距還可以配

34、備一個(gè)圓柱孔，保證孔外可以軸向移動(dòng)相對(duì)于座椅。 4.4.4 軸承的安裝和拆卸 為使拆卸方便，所以設(shè)計(jì)的時(shí)候應(yīng)該考慮到有剖分面，這樣在選擇軸承的時(shí)候則可以優(yōu)先選用可以內(nèi)外圈分離的軸承。 圖4-6 4.5 傳動(dòng)方式的選擇與計(jì)算（V帶傳動(dòng)計(jì)算） 此部分的計(jì)算主要是V帶的傳動(dòng)計(jì)算，帶輪結(jié)構(gòu)型式的選擇主要是帶輪基準(zhǔn)直徑的選擇。帶輪基準(zhǔn)直徑與其連接的電動(dòng)機(jī)的型號(hào)有關(guān)。由前面得出的計(jì)算，可以采用Y系列的三相異步電動(dòng)機(jī)，其額定功率為45KW。型號(hào)是Y225M-2。滿載轉(zhuǎn)速2970r/min，額定轉(zhuǎn)速3000r/min。 因?yàn)榇髱л喌霓D(zhuǎn)速限

35、制在900 r/min至1100 r/min，故當(dāng)小帶輪的直徑依據(jù)電動(dòng)機(jī)選擇160mm時(shí)，大帶輪的基準(zhǔn)直徑依據(jù)傳動(dòng)比可以求出大約為475，對(duì)照帶輪的基準(zhǔn)直徑有標(biāo)準(zhǔn)系列表查得，可取大帶輪直徑為475mm。 帶根數(shù)的計(jì)算步驟如下： 1．先確定出帶的型號(hào)。 經(jīng)過(guò)查表得， 式中 ── 名義傳動(dòng)功率。 ── 工作情況系數(shù)。 再查表得，取1.4，由此則可以計(jì)算出計(jì)算功率P為63KW。再由表，可查出帶的型號(hào)為A型。 2．需要確定單根V帶的基本額定功率 查表可得，對(duì)A型帶，小帶輪轉(zhuǎn)速約2800 r/min，基準(zhǔn)直徑為160mm的情況下， 為基本額定功率，

36、 取4.06KW。 為長(zhǎng)度系數(shù)， 取0.99。 為包角系數(shù)， 取0.935。 為單根V帶的基本額定功率的增量， 取0.34KW。 其值由帶的型號(hào)、小帶輪轉(zhuǎn)速以及傳動(dòng)比確定。 則帶的根數(shù)就可以用下式求出： 將上面的數(shù)據(jù)代入得，。過(guò)程如下： 根據(jù)其參數(shù)，仍然由教材書上的表可查到。 ── 靠近兩端的槽中心到帶輪端部的距離。 ── 相鄰槽間的距離。 另外，根帶的型號(hào)和其基準(zhǔn)直徑D，可以確定出輪槽角的大小和，，，。 ── 輪槽的根部到帶輪

37、鍵槽的最小要求距離。 ── 相鄰帶輪在中心線上的距離。 ── 齒頂高的最小距離。 ── 齒根高的最小距離。 4.6飛輪的設(shè)計(jì)與計(jì)算 飛輪有著儲(chǔ)存能量的作用，從而使在破碎較大物料的時(shí)候不至于使速度損失過(guò)大，同時(shí)也減小了電機(jī)的尖峰負(fù)荷，其結(jié)構(gòu)采用腹板式。 圖4-7 其具體的尺寸可以采用常見的類型。只要滿足并實(shí)現(xiàn)其功能即可。如圖4-8。 4.7棘輪的選擇 凸輪運(yùn)動(dòng)通過(guò)棘輪實(shí)現(xiàn)的，棘輪已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化，所以在具體的條件下對(duì)棘輪進(jìn)行選擇。棘輪

38、尺寸的選擇需要根據(jù)凸輪工作的狀況實(shí)現(xiàn)工作狀況即可。此外，還需要對(duì)其進(jìn)行經(jīng)濟(jì)性合理性做選擇。 優(yōu)越的棘輪機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，動(dòng)作可靠，制造方便。同時(shí)，每個(gè)尺寸調(diào)節(jié)范圍的棘輪軸轉(zhuǎn)角。但缺點(diǎn)是，工作室有棘輪機(jī)構(gòu)和沖擊噪聲，運(yùn)動(dòng)精度低。 圖4-8 固定在驅(qū)動(dòng)軸上的棘輪機(jī)構(gòu)，并設(shè)置在驅(qū)動(dòng)軸上的搖臂。當(dāng)搖桿順時(shí)針方向擺動(dòng)，棘爪插入棘輪的齒，棘輪轉(zhuǎn)過(guò)一定的角度驅(qū)動(dòng)。時(shí)輕輕一甩止爪搖桿時(shí)，棘輪停止時(shí)針。同時(shí)，在后面的棘輪和棘輪的棘輪滑牙齒，一動(dòng)不動(dòng)。當(dāng)搖桿連續(xù)往復(fù)運(yùn)動(dòng)，然后單向棘輪間歇運(yùn)動(dòng)。 4.8蓖條位置調(diào)整彈簧的選擇 彈簧作用主要有以下幾點(diǎn)： 1.控制運(yùn)動(dòng)的方向。

39、 2.緩沖和吸振的作用。 3.儲(chǔ)存能量。 4.測(cè)試力的大小。 4.9箱體結(jié)構(gòu)以及其相關(guān)設(shè)計(jì) 由于框架和箱體占大多數(shù)的機(jī)器的總重量的比例的百分比較大，使其受到很大影響在加工精度和抗震性能方面。因此，一個(gè)框架的合理選擇與盒體的材料、尺寸和結(jié)構(gòu)，是提高精度，并節(jié)省材料，降低成本很重要的一個(gè)環(huán)節(jié)。 4.9.1鑄造方法 鑄造的材料通常用便于施工且價(jià)格便宜的鑄鐵。包括普通灰鑄鐵、球墨鑄鐵等。對(duì)于該破碎機(jī)大型機(jī)座的制造常采用分零制造的方式，最后焊成一體。 4.9.2截面形狀的選擇 大部分機(jī)座和受力不均勻產(chǎn)生的振動(dòng)和變形的箱體。在受到是彎矩或者扭矩時(shí)對(duì)斷面形狀，強(qiáng)度和剛度變化的

40、影響很大。為此，設(shè)計(jì)合理，箱體框架、斷面形狀，不增截面還使質(zhì)量減小，零部件質(zhì)量不增多。同時(shí)，增加橫截面系數(shù)和慣性力從而提高其強(qiáng)度。 4.9.3 肋板的布置 通常情況下，增加壁厚雖說(shuō)在一定程度上可以加大機(jī)座和箱體的強(qiáng)度和剛度，但比不上設(shè)置肋板。因?yàn)榧釉O(shè)肋板滿足上述條件的情況下同時(shí)減小質(zhì)量。由于破碎機(jī)的機(jī)殼是鑄件，因此不需要通過(guò)增加壁厚，這樣可以降低鑄造產(chǎn)生的 缺陷。低于部分焊接位置，薄壁更容易保證焊接品質(zhì)。 第5章 專題部分 錘頭結(jié)構(gòu)改造及耐磨性研究 摘要 本文中，不僅在理論的基礎(chǔ)上對(duì)錘頭結(jié)構(gòu)的改進(jìn)做出了詳細(xì)的分析，還就其在實(shí)踐中所取得的

41、效果給出了說(shuō)明。就影響錘頭壽命的多種因素進(jìn)行了全面的分析，并做出總結(jié)，而且著重對(duì)錘頭材料的改進(jìn)、研制和耐磨性從理論和實(shí)踐等不同角度進(jìn)行了分析，同時(shí)對(duì)最大破碎力、錘頭的合理調(diào)配進(jìn)行了具體的研究。經(jīng)過(guò)上述分析和研究，使可以應(yīng)用多種方法延長(zhǎng)錘頭使用壽命成為了可能。 關(guān)鍵詞：改性高錳鋼 中碳多元合金鋼 5.1錘頭結(jié)構(gòu)的改進(jìn)問題 5.1.1 改進(jìn)的介紹 厚度增加大約15mm左右。寬度的增加20mm的掛孔的長(zhǎng)度，底部上升10mm，懸浮的外圓弧半徑減少15mm。 5.1.2 改進(jìn)的效果 1物料的沖擊力增加。在回轉(zhuǎn)徑向半徑外移重心錘的線速度，提高錘頭速度。材料的功率的增加，從而打破效果有

42、了明顯的改善。 2有效的磨損量。錘頭大部分為27千克，有效的磨損一般是占三分之一。改進(jìn)后，錘子的重量而變化不大，但磨損有效量大大提高，可達(dá)到16公斤。這使得改進(jìn)的作用相當(dāng)于一套完善的體系，降低成本。 3降低晶粒尺寸，提高輸出表。經(jīng)過(guò)改進(jìn)，之間距離的掛孔錘從350mm到360mm，回轉(zhuǎn)直徑在1250至1270毫米.這樣可以取粒徑，從原先的20毫米的25%，降低到百分之十以下，提高了產(chǎn)量。 4改善研磨效果。經(jīng)過(guò)二次破碎，從研究能源消費(fèi)效率石灰?guī)r及其它材料的可以得出，破碎比研磨的效率、功耗低的。因此，我希望從理論和要求，盡可能使多碎少磨石灰石。降低出料粒度，最大程度的提高研磨效果。提高效率。

43、 5.2 延長(zhǎng)錘頭使用壽命的研究 影響板錘的使用壽命主要因素如下： 1．工作是否可靠。在板錘工作過(guò)程中，若板錘飛離轉(zhuǎn)子，或板錘的緊固不良，則會(huì)導(dǎo)致其他機(jī)械相繼出現(xiàn)故障，因此，問題的關(guān)鍵是如何使板錘固定，不然，“壽命”一說(shuō)無(wú)從談起。 2盤錘加載和卸載非常方便繁殖現(xiàn)象尤其。一時(shí)間后機(jī)，部件必須按運(yùn)行狀態(tài)的理想像怪癖，需要，對(duì)機(jī)器做適時(shí)調(diào)整。確定一個(gè)非常重要的指標(biāo)的完成調(diào)整，是確定板錘可以快速裝卸。 3金屬利用率合理的錘子。就是由于板錘必然因素，服裝，如何使組板錘金屬利用率的最大使的適合自己的板塊，錘在選擇的形狀，空間和板錘是最好的，就需要考慮問題。 4根據(jù)板錘，減少不必要的磨

44、損，延長(zhǎng)使用壽命，希望提高能源利用轉(zhuǎn)子，提高破碎比和最大破碎力是不可避免的，它的理論價(jià)值潛力巨大。 5板錘的分布可以適時(shí)、適度是關(guān)鍵。當(dāng)破碎的木原錘頭磨損平衡被打破，并用科學(xué)合理的分配方法將導(dǎo)致缺席的情況下，使用，破碎機(jī)，運(yùn)行不穩(wěn)定的振動(dòng)，運(yùn)行不穩(wěn)定，振動(dòng)磨。 6延長(zhǎng)板錘使用壽命最核心的因素是板錘的材質(zhì)。如今經(jīng)過(guò)長(zhǎng)時(shí)間的實(shí)踐，并且得到廣泛應(yīng)用的材質(zhì)，比如有改性高錳鋼板錘和錘頭，中碳多元合金鋼錘頭。 針對(duì)后三種影響因素，做出如下的研究分析： 5.2.1 錘式破碎機(jī)中單顆粒物料的最大破碎力研究 錘式破碎機(jī)的應(yīng)用遍布在各行業(yè)各個(gè)方面，可以看出他在當(dāng)今行業(yè)的重要性，錘式破碎機(jī)

45、優(yōu)點(diǎn)很多，例如效率比較高，能耗比較小等，但是我們始終沒有一個(gè)公式去計(jì)算它的最大破碎力，國(guó)外有人根據(jù)碰撞理論提出了一個(gè)公式，就是最大破碎力等于二倍平均破碎力，但實(shí)際中，由于二者并不呈線性關(guān)系的原因，因此對(duì)于如何求最大破碎力我們需要不斷探索。 ⑴ 錘式破碎機(jī)對(duì)物料的破碎過(guò)程建立的力學(xué)模型 破碎過(guò)程中做以下幾點(diǎn)假設(shè)： ① 在破碎過(guò)程中，物料與錘頭的碰撞是彈性正碰撞。 ② 在碰撞前，錘頭與轉(zhuǎn)子同速轉(zhuǎn)動(dòng)。 ③ 在碰轉(zhuǎn)前，物料水平速度是零。 ④ 在碰撞處，忽略摩擦力和風(fēng)阻等影響。 根據(jù)這些假設(shè)和碰撞理論，可以列一系列方程。需要的物理量有，，，。它們分別表示的意思是： ── 碰

46、撞后，第i塊物料的質(zhì)量。 ── 錘頭的質(zhì)量。 ── 第i塊物料碰撞后的分速度。 ── 碰撞前錘頭質(zhì)心處的線速度。 根據(jù)物理知識(shí)，還有公式如下 =cos, －=(－), 要求出碰撞前錘頭質(zhì)心處的線速度，即V的值，還需要知道以下的物理量：，，，，，。它們分別表示的意思是： ── 轉(zhuǎn)子系統(tǒng)對(duì)O軸的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 ── 錘頭對(duì)其質(zhì)心軸的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 ── 第塊物料碰撞后的分速度 ── 與碰撞方向的夾角 ── 錘頭打擊點(diǎn)到錘頭質(zhì)心的距離 ── 錘頭打擊點(diǎn)到銷軸軸心的距離 另外，還需

47、要有一些輔助的物理量：，。它們分別表示的意思是： ── 錘頭與物料間的碰撞沖量 ── 錘頭銷軸間的碰撞反沖量 再根據(jù)牛頓的恢復(fù)系數(shù)定義以及沖量定理，可以得出，最大破碎力=/ ── 錘頭對(duì)銷軸的最大反沖擊力 /── 在破碎過(guò)程中，與時(shí)間無(wú)關(guān)的常數(shù) ⑵ 單顆粒物料破碎時(shí)最大破碎力的實(shí)驗(yàn)研究 在實(shí)驗(yàn)中，通過(guò)對(duì)單排錘式破碎機(jī)進(jìn)行改裝，即對(duì)稱的在轉(zhuǎn)子軸中部放了4個(gè)電阻應(yīng)變片，同時(shí)用導(dǎo)線連接變?yōu)槿珮驕y(cè)試電路，測(cè)出單顆粒物料破碎時(shí)的最大破碎力。 根據(jù)上述方法，可以在單顆粒物料破碎了，彎曲的轉(zhuǎn)子軸上的應(yīng)變曲線。在分析的基礎(chǔ)上，最大應(yīng)力曲線由線性應(yīng)變引起的對(duì)銷軸的最

48、大沖擊力錘。 除此之外，根據(jù)電測(cè)原理和轉(zhuǎn)子軸上的受力特點(diǎn)，可以得到轉(zhuǎn)子軸上測(cè)試處的彎矩，當(dāng)然需涉及到一些相關(guān)的物理量：，，，，。 Wn ── 轉(zhuǎn)子軸測(cè)試處的抗彎截面膜量 ── 轉(zhuǎn)子軸測(cè)試處的直徑 ── 實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ椭袃蓤A盤間的距離 ── 轉(zhuǎn)子軸上二軸承間的距離 ── 轉(zhuǎn)子軸材料的彈性膜量 由相關(guān)公式計(jì)算可以得出，在破碎單顆粒物料時(shí)，當(dāng)電機(jī)的轉(zhuǎn)速不斷變化且加入不同的物料破碎時(shí)，可以得出相關(guān)數(shù)據(jù)。 ⑶ 數(shù)據(jù)處理和結(jié)論

49、 這些實(shí)驗(yàn)可以得出，最大破碎力和破碎力不是是線性變化的關(guān)系，通過(guò)電腦分析這兩值的比率，可進(jìn)一步了解規(guī)律計(jì)算方差均值和正常的試驗(yàn)結(jié)果，是一個(gè)正常的曲線。根據(jù)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)結(jié)果如下： ① 由計(jì)算可得，最大破碎力和平均破碎力不是線性變化。 ② 因?yàn)楱?3s=2.045，ū+3s=3.128根據(jù)概率論的觀點(diǎn)，得到實(shí)驗(yàn)公式=（2.045～3.128），為平均破碎力。 5.2.2錘頭合理調(diào)配的研究與應(yīng)用 在不穩(wěn)定的操作條件下，利用振動(dòng)錘式破碎機(jī)，主要是由于板錘的磨損，初始條件的平衡被破壞，沒有科學(xué)的方法，合理的分配，當(dāng)然，部分的原因是由于主機(jī)的制造質(zhì)量，平衡校正質(zhì)量，安裝質(zhì)量和基礎(chǔ)質(zhì)量

50、差?？傊?，合理的分配是不可忽視的問題。 1．配錘模型的建立 一般錘式破碎機(jī)的錘頭分布可以歸納為：沿主軸軸線方向的組數(shù)用等表示，每組錘頭在回轉(zhuǎn)圓周上的母線分布及數(shù)量，可用阿拉伯?dāng)?shù)字來(lái)表示，此外還要有一個(gè)組間角?？赏ㄟ^(guò)組號(hào)加圓周分布的母線序號(hào)的方法，以1212型高效細(xì)碎機(jī)為例，該機(jī)錘頭共六組，每組三只，組間角六十度。為了便于理論分析，需作以下假設(shè)： ① 每只錘頭為一理想的質(zhì)點(diǎn)。 ② 各質(zhì)點(diǎn)離主軸回轉(zhuǎn)中心的距離為一定值。 ③ 錘頭按理想狀況均勻分布。 2．配錘表的編制 ⑴錘頭分布表 表5.1 GXP1212型高效細(xì)碎機(jī)的錘頭分布表 皮 帶 輪 A

51、B C D E F 飛輪 1 B1 D1 F1 2 A2 C2 E2 3 B3 D3 F3 4 A4 C4 E4 5 B5 D5 F5 6 A6 C6 E6 ⑵ 錘頭的磨損規(guī)律及配置表編制 根據(jù)GXP1212型高效細(xì)碎機(jī)在某廠的運(yùn)行一段時(shí)間后的錘頭狀況，如下表： 由表5.2可見，如果原來(lái)的個(gè)體差異忽略不記，則磨損量從大到小的排序?yàn)椋骸? 通常材料從破碎機(jī)下料口的進(jìn)口放入，邊緣物料總是多于中央物料，所以錘頭磨損量存在于中間組對(duì)側(cè)組遞減。該規(guī)則在

52、錘的設(shè)計(jì)方案中需要慎重考慮。 可以先假設(shè)1根據(jù)運(yùn)算規(guī)則使錘頭，并找到最佳順序，找到一個(gè)最適合的布置方案。根據(jù)重錘單排序機(jī)，設(shè)為1號(hào)，最后一個(gè)為18號(hào)。 該方案在生產(chǎn)，使用和磨損規(guī)律考慮，為了減少偏心振動(dòng)，每一錘錘重最好是有先后順序，通過(guò)穿法和截面沿轉(zhuǎn)軸兩側(cè)均勻分布原則。在組序的排列先后上，按磨損規(guī)律及沿回轉(zhuǎn)軸的中截面兩側(cè)均勻分布的原則。一般，可以按或的規(guī)律排列。 表5.2 運(yùn)行一段時(shí)間后錘頭剩余質(zhì)量 皮 帶 輪 A B C D E F 飛 輪 1 21.7 21.5 22.4 65.6 2 21.5 22.

53、2 23.1 66.8 3 23.0 21.8 22.4 67.2 4 22.6 21.5 24.7 68.8 5 21.2 20.6 22.0 63.8 6 22.2 21.0 23.1 66.3 66.3 65.9 64.7 63.9 70.9 66.8 W 4 3 2 1 6 5 順序排好后再垂掛每個(gè)分組中的錘頭。排列順序按照輕重相濟(jì)的原則，其大體意思可以解釋為：“重中—輕，重輕—中，中輕—重”，按照這樣的配錘原則排序。比如說(shuō)，在排列組時(shí)，組的錘為重

54、錘，組為中錘，則在組的C2錘應(yīng)是輕錘。根據(jù)這種排列方式，排列見下表，并用軸向偏心矩和徑向偏心矩來(lái)表征配錘方案的優(yōu)劣。正確排列后可運(yùn)用方案的評(píng)價(jià)方法進(jìn)行計(jì)算與評(píng)定。 因?yàn)樗怯傻炔钆帕械腻N頭號(hào)表制作錘頭，可以作為錘頭代表加權(quán)值的計(jì)算與評(píng)估算法的規(guī)則產(chǎn)生，與事實(shí)評(píng)價(jià)結(jié)果和結(jié)論是等價(jià)的。把每個(gè)算法，根據(jù)組距為1，根據(jù)軸的截面的彎矩計(jì)算： =（51－42）2.5+（24-33）1.5+（15-6）0.5=13.5。 為求的值，引入分布圓的概念。 ⑶分布圓 引入分布圓是為了明了地找到偏重的母線或配重的母線，并在量值上得到確定。 表5.3 按“輕重相濟(jì)”的原則排列的配錘方案 皮 帶 輪

55、 A B C D E F 飛 輪 1 7 1 13 21 2 18 6 12 36 3 8 2 14 24 4 16 4 10 30 5 9 3 15 27 6 17 5 11 33 51 24 15 6 33 42 將表5.3中最后一列數(shù)依次填入，按母線數(shù)量均勻分布在圓上，即得分布圓及其簡(jiǎn)化圖。 簡(jiǎn)化的圓分布規(guī)律為： 隨著數(shù)量的減少相同直徑的線數(shù)，分布圓的性質(zhì)不變；

56、 等邊三角形三個(gè)邊減去最小數(shù)，圓形分布特性不變； 相鄰三數(shù)，兩邊的號(hào)碼在中間增加數(shù)，中數(shù)是0，圓形分布特性不變；（對(duì)數(shù)字0來(lái)處理邊緣相鄰的兩位數(shù)，設(shè)計(jì)）。 只有2或1的數(shù)字簡(jiǎn)化分布圓（或0）到目前為止，是最簡(jiǎn)單的分布圓。圖5-2，5-3，5-4。 簡(jiǎn)化分布圓是對(duì)稱平衡法。一般來(lái)說(shuō)，每個(gè)粒子的相對(duì)旋轉(zhuǎn)對(duì)稱，中心的質(zhì)量相等，那么系統(tǒng)的平衡，否則，失衡。 規(guī)律中的“不變性質(zhì)”指的是平衡常數(shù)。這包括雙重含義，一是原有的平衡，簡(jiǎn)化保持平衡。相反，失衡。二者指的是量值不變。 在“還原”的規(guī)律正是在同一時(shí)間減去一些，當(dāng)然，這個(gè)數(shù)可以是正的或負(fù)的。 從最

57、簡(jiǎn)單的分布圓可以看出，=0，以上表可見是一個(gè)完美的平衡錘方案。 但在實(shí)際情況中，一系列的錘錘將概率為零的算術(shù)的分布規(guī)律，并根據(jù)現(xiàn)實(shí)錘配置方案可以平衡的概率幾乎為零，導(dǎo)致這一方案的實(shí)施，僅僅停留在理論上，如果在實(shí)際操作中，還需要做一些調(diào)整。 3.gxp1212型高效破碎機(jī)錘頭配置 由gxp1212型高效細(xì)碎機(jī)運(yùn)行一段時(shí)間后錘剩余質(zhì)量表可以穿錘軸的偏心M2后計(jì)算=（66.3-66.8）2.5+（65.9-70.9）1.5 +（64.7-63.9）0.5＝-8.35圓的分布和簡(jiǎn)化，如下圖所示，根據(jù)分布圓可以使評(píng)估計(jì)劃。 主軸是支承轉(zhuǎn)子的主要部分。它要求材料具有

58、高韌性、高強(qiáng)度。一般來(lái)說(shuō)，截面為圓形，從以上簡(jiǎn)單的圓形分布可以看出，根據(jù)圓形分布的規(guī)則簡(jiǎn)化。左側(cè)總線如果4kg的重量，你基本上可以達(dá)到所需要的平衡，我們把數(shù)量值的記錄。值均顯著，說(shuō)明破碎錘式粉碎機(jī)的配置會(huì)導(dǎo)致受力平衡穩(wěn)定，會(huì)使破碎機(jī)產(chǎn)生大振幅的振動(dòng)。 顯然，，值大，不平衡力矩大，相反的我們所期待的。這樣的錘的的合理配置，這樣的替換是一個(gè)重點(diǎn)，配置提供科學(xué)的方法中，運(yùn)行一段時(shí)間之后，由于平衡引起的磨損不均勻需要錘在及時(shí)重建。扁平鑰匙及其它部件連接。 4結(jié)論 1通過(guò)以上簡(jiǎn)單的分布圈顯示，在三角形上巴士的重量0.85kg右側(cè)，基本上可以達(dá)到平衡

59、。顯然，m軸值降低，重新配置后的錘子，機(jī)器運(yùn)行時(shí)的振動(dòng)得到了明顯的改善，基本上消除了，這樣的收益率已經(jīng)比以前大大提高。為了保證錘式破碎機(jī)的正常運(yùn)行，毫無(wú)疑問，錘起著關(guān)鍵的作用，這是大多數(shù)企業(yè)的關(guān)注。在設(shè)計(jì)中也讓我懂得機(jī)器的設(shè)計(jì)使用要考慮其可行性和經(jīng)濟(jì)性等各個(gè)方面，也要考慮到對(duì)環(huán)境的影響，對(duì)工作條件的要求，技術(shù)維修難易程度以及可行性等等。所以，設(shè)計(jì)是一個(gè)提高綜合實(shí)力的過(guò)程。 在實(shí)際的設(shè)計(jì)過(guò)程中，除了借助網(wǎng)絡(luò)信息外，必須查閱相關(guān)書籍與文獻(xiàn)，老師辛勤地指導(dǎo)是我們完成設(shè)計(jì)最主要因素也是決定性因素。從內(nèi)容到思路到認(rèn)識(shí)問題各個(gè)角度都有了新的認(rèn)識(shí)，讓我學(xué)會(huì)了很多很多。 5.2.3 錘頭

60、材質(zhì)的選擇及改性 高錳鋼錘頭和錘的缺點(diǎn) 鑄態(tài)高錳鋼板錘和錘頭，奧氏體和碳化物的顯微組織為單相奧氏體，水韌處理后，具有高的韌性，強(qiáng)沖擊條件下，表面硬化層，具有很好的耐磨性。但由于石灰石的硬度較低，在低應(yīng)力和高錳鋼錘頭，錘頭，表面不能形成足夠的加工硬化層，使表面硬度不夠高，磨損快。 改性高錳鋼錘頭和錘材料元件的選擇 高錳鋼耐磨依賴于工作表面加工硬化能力。據(jù)此，我要改變高的錳鋼板錘和錘頭的成分設(shè)計(jì)，加入了鉻，鈦，釩和稀土類元素，降低奧氏體穩(wěn)定性的使身體形成，第二相粒子，大量的微小阻礙脫位，運(yùn)行。因此，加強(qiáng)矩陣；在奧氏體晶界析出球狀碳化物，凈化，改善夾雜物的形態(tài)和分布，

61、加強(qiáng)全面實(shí)施。因此，改性高錳鋼錘頭和錘高韌性，高強(qiáng)度和良好的耐磨性 ①碳含量 碳是影響鋼的各種性能的主導(dǎo)元素。因此應(yīng)控制碳含量在1.1～1．2%。 ②錳含量 錳是一個(gè)最為強(qiáng)烈的晶界炭化物形成元素，宜控制錳含量在11.5%～12.5%。 ③硅含量 硅有固溶強(qiáng)化作用，增加剛度、提高耐磨性。 ④其他元素 制造過(guò)程 在堿性中頻感應(yīng)爐李寧500kg，使用非氧化熔煉。首先根據(jù)爐料的化學(xué)成分，鐵合金和鋼的成分計(jì)算與熱爐料吸收率防止成氣體，用混合成錳鋼，高功率傳輸中融化，當(dāng)90%的鋼液，測(cè)量鋼液溫度，避免鋼水溫度高，熔體時(shí)鋼的溫度達(dá)到15度，采樣和爐內(nèi)

62、化學(xué)成分分析，根據(jù)分析的結(jié)果，加入鐵合金等各種金屬元素的調(diào)整需要。在鋼液溫度達(dá)到1550度時(shí)。在鋼包插入法沖鋁終脫氧，迅速與義務(wù)配置方法鋁加入到鋼液中添加調(diào)制劑后，鋼液表面會(huì)結(jié)膜迅速澆注。 鑄造 鑄造是嚴(yán)格執(zhí)行質(zhì)量的一個(gè)重要環(huán)節(jié)，鑄造，鑄造工藝，鑄造工藝和清洗工藝。我們采取定向凝固鑄造工藝，在1480度1460 ~鑄造溫度控制。由于澆注溫度較低時(shí)，應(yīng)注意平穩(wěn)的澆注系統(tǒng)，鋼液能順利流暢的快速填充料和有效防止冷裂紋的發(fā)生，提高鑄件的結(jié)晶結(jié)構(gòu)，消除柱狀晶，形成晶軸形成的熱力學(xué)條件，減少晶體缺陷和偏析，提高鋼密度，保證鑄件具有良好的力學(xué)性能。 熱處理 現(xiàn)澆板錘更

63、脆，因此不能投用，必須經(jīng)過(guò)固溶處理（熱處理）。板錘和錘頭，入爐溫度在400度以下，然后，隨著溫度的增加，梯形保溫階段，等到溫度達(dá)到105度，加熱20到24個(gè)小時(shí)，完全碳化分解，碳，錳等元素溶入奧氏體中，使其均勻。等待直到溫度達(dá)到1100度時(shí)把門打開，將工件放入油箱快淬。應(yīng)用量大的淬火池處理水流動(dòng)，既熱水箱溢，池塘里。水箱的溫度控制在20度到40度之間。淬火后，取出自然冷卻空氣中的工件。 運(yùn)用效果 高錳鋼鋼板后修改錘錘頭耐磨細(xì)化了晶粒，提高，良好的韌性，有效地防止骨折的的沖擊下，加工硬化能力是提高問題。與高錳鋼的性能和改性高錳鋼錘頭 如下表4-3。 表4-3

64、 性能對(duì)比表 項(xiàng)目 使用前工作 表面硬度 使用后工作表 面硬度 破碎石灰石 （10T） 連續(xù)使用壽命 （月） 相對(duì)耐磨度 普通高 錳鋼 HB 229 HB 300～450 8～10 1～3 1 改性高 錳鋼 HB 229 HB 500 20～25 6～12 2 第6章 部分零部件上的公差和配合 6.1配合的選擇 6.1.1 配合的類別的選擇 在對(duì)錘式破粹機(jī)幾處配合進(jìn)行選擇時(shí)，零件之間是否有相對(duì)運(yùn)動(dòng)常成為選擇的依據(jù)，如果在機(jī)器運(yùn)行時(shí)，零件之間會(huì)相對(duì)運(yùn)動(dòng)，

65、必須用間隙配合。 6.1.2配合的種類的選擇 通常在選擇配合的類別后，要選擇此類配合的具體配合，這常常是難以確定的事情。因此，在熟悉各種配合的特點(diǎn)的基礎(chǔ)上，通過(guò)對(duì)各零件的功能要求、結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、工作條件等方面完全分析完成后再進(jìn)行選擇。 我們?cè)跇?biāo)準(zhǔn)手冊(cè)中常常能找到一些附有具體說(shuō)明的（例如如何選用）優(yōu)先配合，可供選擇。 6.2一般公差的選取 一般線性公差是指車間的一般條件下，普通機(jī)床設(shè)備的能力可以保證公差。在正常的操作和維護(hù)的條件下，經(jīng)濟(jì)是加工精度，因此一般不考。通常非應(yīng)用尺寸及功能的允許或大于一系列準(zhǔn)確一般公差較低。國(guó)標(biāo)規(guī)定的一般線性公差，未注明極限偏差并解釋圖紙和，技術(shù)文件

66、。 我蓋的部分，圖紙，皮帶輪和軸類零件。根據(jù)四個(gè)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定，在等級(jí)選擇，公差等級(jí)相當(dāng)于IT14。精度低，限制從表檢查偏差的大小，主要根據(jù)市場(chǎng)規(guī)模。此外，倒角和圓角半徑，從表檢查高度。 6.3形位公差 6.3.1形位公差項(xiàng)目的選擇 從形位公差項(xiàng)目選擇不僅要根據(jù)元素的特征和部分結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和作用的要素幾何特征分析。還要考慮到經(jīng)濟(jì)性各個(gè)方面。 形狀和位置公差的很多項(xiàng)目可以分為單機(jī)控制和綜合控制。為了降低圖案的形狀和位置公差項(xiàng)目和相應(yīng)減少的形位誤差檢測(cè)，標(biāo)記形位公差有個(gè)原則：要充分發(fā)揮對(duì)公差綜合控制功能。 6.3.2公差原則的選擇 但在實(shí)際設(shè)計(jì)中，為了保證對(duì)自然的部分，以確保干擾關(guān)限位和極限，滿足設(shè)計(jì)要求，一個(gè)重要的通常采用包容要求。例如，在軸承和軸內(nèi)孔，以確保最小間隙。 只要保證裝配和便于零部件的加工制造可以采用的最大材料要求。通常采用間隙適用要素，僅局限于軸線或中心面。位置公差和軸承端蓋孔。 6.3.3形位公差值的選擇或確定 在對(duì)形位公差值進(jìn)行選擇時(shí)，有幾個(gè)問題和