自動送料機傳動機構設計

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1、 前 言 沖壓是金屬塑性成形加工的基本方法之一，它主要用于加工板料零件，所以也稱為板料成形。沖壓既能夠制造尺寸很小的儀表零件，又能夠制造諸如汽車大梁、壓力 容器封頭一類的大型零件；既能夠制造一般尺寸公差等級和形狀的零件，又能夠制造精密 （公差在微米級）和復雜形狀的零件。沖壓具有生產(chǎn)率高、加工成本低、材料利用率高、操作簡單、便于實現(xiàn)機械化與自動化等一系列優(yōu)點，因此在汽車、機械、家用電器、電機、儀表、航空航天、兵器等生產(chǎn)和發(fā)展具有十分重要的意義.。 第一章 1.1.1沖壓在機械制造中的地位及特點 沖壓既能

2、夠制造尺寸很小的儀表零件，又能夠制造諸如汽車大梁、壓力容器封頭一類的大型零件；既能夠制造一般尺寸公差等級和形狀的零件，又能夠制造精密 （公差在微米級）和復雜形狀的零件。占全世界鋼產(chǎn)60%～70%以上的板材、管材及其他型材，其中大部分經(jīng)過沖壓制成成品。沖壓在汽車、機械、家用電器、電機、儀表、航空航天、兵器等制造中，具有十分重要的地位。 沖壓件重量輕、厚度薄、剛度好。它的尺寸公差是由模具保證的，所以質量穩(wěn)定，一般不需再經(jīng)機械切削即可使用。冷沖壓件的金屬組織與力學性能優(yōu)于原始坯料，表面光滑美觀。冷沖壓件的公差等級和表面狀態(tài)優(yōu)于熱沖壓件。大批量的中、小型零件沖壓生產(chǎn)一般是采用復合模或多工

3、位的連續(xù)模。以現(xiàn)代高速多工位壓力機為中心，配置帶料開卷、矯正、成品收集、輸送以及模具庫和快速換模裝置，并利用計算機程序控制，可組成生產(chǎn)率極高的全自動沖壓生產(chǎn)線。采用新型模具材料和各種表面處理技術，改進模具結構，可得到高精度、高壽命的沖壓模具，從而提高沖壓件的質量和降低沖壓件的制造成本。 沖壓生產(chǎn)的工藝和設備正在不斷發(fā)展， 除傳統(tǒng)的使用壓力機和鋼制模具制造沖壓件外，液壓成形以及旋壓成形、超塑成形、爆炸成形、電水成形、電磁成形等各種特種沖壓成形工藝亦迅速發(fā)展，把沖壓的技術水平提高到了一個新的高度。特種沖壓成形工藝尤其適合多品種的批量零件的生產(chǎn)。對于普通沖壓工藝，可采用簡易模具、低熔點

4、合金模具、成組模具和沖壓柔性制造系統(tǒng)等，組織多品種的中小批量零件的沖壓加工。 總之，沖壓模具有生產(chǎn)率高、加工成本低、材料利用率高、操作簡單、便于實現(xiàn)機械化與自動化等一系列優(yōu)點。采用沖壓與焊接、膠接等復合工藝，使零件結構更趨合理，加工更為方便，可以用較簡單的工藝制造出更復雜的結構件。 1.1.2現(xiàn)代沖壓加工發(fā)展趨勢 制造沖壓件用的傳統(tǒng)金屬材料，正逐步被各種復合材料或高分子材料替代。 在模具設計與制造中，開發(fā)并應用CAD/CAM系統(tǒng)，發(fā)展高、新制造技術和模具裝置等，以適應沖壓產(chǎn)品的更新?lián)Q代和各種生產(chǎn)批量的要求。 推廣應用數(shù)控沖壓等設備

5、，進行機械化與自動化的流水線沖壓生產(chǎn)。 某些傳統(tǒng)的沖壓加工方法將被液壓成形、旋壓成形、爆炸成形等新穎的技術所取代，產(chǎn)品的沖壓加工趨于更合理、更經(jīng)濟 沖模的核心部分是工作零件，即凸模和凹模。其形狀和尺寸是由沖壓工序的性質決定的。沖裁沖孔落料模的凸、凹模之間間隙很小，并做成鋒利的刃口，以便形成強大的剪切力進行剪切，使坯件與板料分離 。 在現(xiàn)代化的機加工過程中， 消耗于送料的時間損失是組成零件單件加工時間的一部分，它屬于輔助時間。要想提高生產(chǎn)率，減少生產(chǎn)中的輔助時間將是非常重要的一個環(huán)節(jié)。而要想減少輔助時間，就必須提高生產(chǎn)的自動化程度。自動送料機構就是為實現(xiàn)生

6、產(chǎn)中送料工序自動化而設計的一種專用機構。 自動送料機構可將沖壓料或沖壓件經(jīng)過定向機構，實現(xiàn)定向排列，然后順序地送到機床或工作地點。這在自動化成批大量的生產(chǎn)中顯然是實用的，不但可把操作人員從重復而繁重的勞動中解脫出來，而且對保證安全生產(chǎn)也是一種行之有效的方法。目前，國內擁有大量的沖壓機床，如果能把它們改造成半自動或自動機床，將會充分發(fā)揮機床的潛在力量，這是一個具有重大意義的事情，而在機床上安裝自動送料機構，這將大大提高沖壓的生產(chǎn)效率，實現(xiàn)沖壓的完全自動化。 1.2參考文獻綜述 沖壓工藝大致可分為分離工序和成形工序 （又分彎曲、拉深、成形）兩大類。分離工序是

7、在沖壓過程中使沖壓件與坯料沿一定的輪廓線相互分離， 同時沖壓件分離斷面的質量也要滿足一定的要求； 成形工序是使沖壓坯料在不破壞的條件下發(fā)生塑性變形，并轉化成所要求的成品形狀，同時也應滿足尺寸公差等方面的要求。 按照沖壓時的溫度情況有冷沖壓和熱沖壓兩種方式。 這取決于材料的強度、 塑性、厚度、 變形程度以及設備能力等， 同時應考慮材料的原始熱處理狀態(tài)和最終使用條件。 1.冷沖壓 金屬在常溫下的加工，一般適用于厚度小于4mm的坯料。優(yōu)點為不需加熱、無氧化皮，表面質量好，操作方便，費用較低。缺點是有加工硬化現(xiàn)象，嚴重時使金屬失去進一步變形能力。冷沖壓要求坯料的厚度均

8、勻且波動范圍小，表面光潔、無斑、無劃傷等。 2.熱沖壓 將金屬加熱到一定的溫度范圍的沖壓加工方法。優(yōu)點為可消除內應力，避免加工硬化，增加材料的塑性，降低變形抗力，減少設備的動力消耗。 隨著現(xiàn)代工業(yè)的發(fā)展，現(xiàn)代沖壓加工的發(fā)展趨勢有以下五點： （1）深入研究沖壓變形的基本規(guī)律、各種沖壓工藝的變形理論、失穩(wěn)理論與極限變形程度等；應用有限元、邊界元等技術，對沖壓過程進行數(shù)字模擬分析，以預測某一工藝過程中坯料對沖壓的適應性及可能出現(xiàn)的質量問題，從而優(yōu)化沖壓工藝方案，使塑性變形理論逐步起到對生產(chǎn)過程的直接指導作用。 （2）制造沖壓件用的傳統(tǒng)金屬

9、材料，正逐步被高強鋼板、涂敷鍍層鋼板、塑料夾層鋼板和其他復合材料或高分子材料替代。隨著材料科學的發(fā)展，加強研究各種新材料的沖壓成形性能，不斷發(fā)展和改善沖壓成形技術。 （3）在模具設計與制造中，開發(fā)并應用計算機輔助設計和制造系統(tǒng) （CAD/CAM），發(fā)展高精度、高壽命模具和簡易模具 （軟模、低熔點金模具等）制造技術以及通用組合模具、成組模具、快速換模裝置等，以適應沖壓產(chǎn)品的更新?lián)Q代和各種生產(chǎn)批量的要求。 （4）推廣應用數(shù)控沖壓設備、沖壓柔性加工系統(tǒng)（FMS）、多工位高速自動沖壓機以及智能機器人送料取件，進行機械化與自動化的流水線沖壓生產(chǎn)。 （5）精

10、沖與半精沖、液壓成形、旋壓成形、爆炸成形、電水成形、電磁成形、超塑成形等技術得到不斷發(fā)展和應用，某些傳統(tǒng)的沖壓加工方法將被它們所取代，產(chǎn)品的沖壓加工趨于更合理、更經(jīng)濟。 隨著近代工業(yè)的發(fā)展， 以沖模為中心的電子計算機控制全自動沖壓加工系統(tǒng)的研制十分必要?，F(xiàn)在已經(jīng)出現(xiàn)了全自動沖壓加工生產(chǎn)線、沖壓加工中心、全自動落料沖床、自己備有薄板上料和卸料的電子計算機數(shù)控轉塔式?jīng)_床以及其他自動沖壓系統(tǒng)。這種系統(tǒng)必須配備相應的高質量、高效率的沖模。 自動模中的送料、 出件等裝置主要由模具本身的運動部分來驅動 （一般是上模）。還可以由壓力機的曲軸或滑塊來驅動，也可以由單獨的驅動裝置 （

11、如機械、液壓、氣壓等）來驅動。 自動模的送料、 卸件、 出件的動作最大特點是周期性間歇地與沖壓工藝協(xié)調進行。實現(xiàn)周期性動作的機構有棘輪機構、槽輪機構、凸輪機構、定向離合器、平面連桿機構等。 自動模的自動化裝置就是自動模的驅動裝置通過周期性動作機構使自動化裝置的工作零件產(chǎn)生周期性工作，這就是自動送料機構。 本次畢業(yè)設計主要完成沖床自動送料機構（傳動裝置）的設計。 第二章 自動送料機構總體方案設計 自動送料裝置按送進材料的形式分為送料裝置與上件裝置兩

12、類。 本設計屬于送料裝置（傳動系統(tǒng)）。常見送料機構形式有以下五種： ① 鉤式送料機構； ② 凸輪鉗式送料機構； ③ 杠桿送料機構； ④ 夾持送料機構； ⑤ 輥軸送料機構。 由于本設計所用的毛坯件厚度比較?。?~2.00mm）， 不在前三種送料方案所適用的材料厚度范圍內，第四種和第五種方案適用。將第四種與第五種方案進行比較，發(fā)現(xiàn)前者需要采用斜楔帶動加料爪和滑板運動，在送料過程中振動會比較大，從而影響到送料精度；而后者是使用輥軸送料，過程更為平穩(wěn)，

13、因而，送料精度也較有保障。綜合考慮各種因素以后，決定采用雙輥送料機構，如圖 1-偏心輪 2-上模 3-下模 4-萬向聯(lián)結節(jié) 5-曲柄搖桿機構 6-上輥 7-離合器 8-支撐 9-下輥 輥軸式送料機構的驅動方式采用壓力機曲軸驅動。傳動機構采用曲柄搖桿機構。 送進步距的大小按下式計算： 當步距S一定時，可以協(xié)調主動輥直徑d1和轉角α，以滿足送進步距的需要。 曲柄搖桿機

14、構與輥軸的連接采用定向離合器。根據(jù)材料的送進速度要求，選用合適的定向離合器。 輥軸的直徑與送進速度和S轉角α有關，主動輥的直徑為 從動輥的設計可以放松一些，不過上、下輥應有相同的圓周速度。主、從輥之間的傳動一般采用一對齒輪。所以要求 抬輥裝置的作用有兩種： 一種是在開始裝料時臨時抬輥， 使上、 下輥間有一間隙，以便材料通過；另一種抬輥動作是在每次送進結束后，沖壓工作前，使材料處于自由狀態(tài)，以便導正。第一種抬輥動作采用手動，設計一個手柄；第二種抬輥動作采用杠桿式抬輥裝置，通過螺桿推動杠桿而實現(xiàn)抬輥。 工作過程如下：在送料之前，要先用手柄抬起4，以便在上下輥軸之間形成空隙，

15、將薄板料從間隙穿過，然后按下手柄壓緊入料。當2回程時，通過5中的搖桿帶動9順時針旋轉，從而帶動8 （主動輥）和4 （從動輥）同時旋轉完成送料工作。當2下行時，因為9的緣故，輥軸停止不動，接著就是完成沖壓的工序了。當1再次回程，又重復上述動作，照此循環(huán)動作，達到間歇送料的目的。 第三章 自動送料機構（傳動系統(tǒng)）的設計 3.1輥軸送料機構的原理、結構及工作過程 輥軸送料機構的原理、結構、工作過程在前面已有簡述，下面進行更為詳細的闡述。

16、輥軸自動送料裝置是通過一對輥軸定向間歇轉動而進行間歇送料的。 按輥軸安裝的方式有立輥和臥輥，其中，臥輥使用較多，它分為單邊和雙邊兩種。本設計采用單邊臥輥式輥軸自動送料裝置。 送料機構的運動極限位置與一般位置的圖解大致如圖所示: 圖送進步距與輥軸直徑及其轉角的關系 輥軸送料裝置與其他送料裝置一樣，必須保證沖壓工作與送料動作有節(jié)奏的配 合。當沖壓工作行程開始時，送料裝置應已完成送料工作，料停在沖壓區(qū)等待沖壓。沖壓工作完成后，上?；氐揭欢ǜ叨?，即上、下模工作零件脫離時才能送料。沖壓與送料過程時間上的配合關系可由工作周期圖來表示，如圖所示。 送料周期圖 由圖看出，抬輥

17、的開始點和結束點對稱于滑塊的下止點，而抬輥的開始點稍大于壓力機的公稱壓力角，但不宜過早抬輥，以免引起板料位移而產(chǎn)生廢品。 需要說明的是，自動送料機構與壓力機之間所用的曲柄搖桿機構，桿的長度均為可調，另外曲柄聯(lián)接處有偏心調劑盤可調偏心距。桿的聯(lián)接處用萬向聯(lián)軸節(jié)聯(lián)接。 3.2 結構特性 一、輥子 輥子是輥軸送料機構的主要工作零件。在送料過程中，輥子直接與坯料接觸，其表面應具有較高的耐磨性和良好的幾何形狀及尺寸精度。 本設計的主動輥為下輥， mm S- -送料進距（ mm) α - -下輥轉角，即搖桿擺角，一般 a < 10

18、00。 從動輥直徑 d2 暫選中心距 a=64mm, ∴ ∴ n1- -下輥轉速 （r/min）； n2- -上輥轉速 （ r/min）； Z1- -下輥傳動齒輪齒數(shù)； Z2- -上輥傳動齒輪齒數(shù)。 輥子長度一般取 L= B+(10~20)=200+20=220mm,取L=220mm。 由于輥子半徑較大， 故采用空心的結構形式， 上輥采用與齒輪結合在一起的方式，如圖 下輥與齒輪分開設計，如圖 輥子是通過材料與輥子之間的摩擦力進行送料的，因此輥子間的壓緊力不能太 小。 而輥子的摩擦力主要是用來克服材料送進時與其他承料部件間的

19、摩擦力和提供加速度的。如下式： F = f + ma 經(jīng)過實際計算，F(xiàn)應為224N。由F = fp，查表得f=0.15。所以P=1500N，方向指向輥子中心。 二、壓緊裝置 輥式送料借助于輥子和坯料之間的摩擦力實現(xiàn)， 為了防止在送料過程中輥子與坯料之間產(chǎn)生相對滑動，影響送料精度，應設置壓緊裝置對輥軸施加適當?shù)膲毫Γ援a(chǎn)生必要的摩擦力。 可采用的壓緊裝置有螺旋彈簧式、板簧式、和彈簧杠桿式，本設計采用板簧式壓緊裝置，原理如圖所示。 板簧式壓緊裝置原理圖 本送料裝置中的壓緊裝置采用兩個彈簧間接壓緊的形式， 且彈簧所提供的壓緊力可根據(jù)實際情況調節(jié)彈簧上面的螺母，從而達到調節(jié)彈

20、簧壓緊力的效果。 三、抬輥裝置 抬輥裝置的作用是將上輥向上稍稍抬起，使坯料松開。送料裝置在使用過程中需要兩種抬輥動作：一種是開始裝料時臨時抬輥，使上、下輥間有一間隙，以便材料通過；第二種抬輥動作是在每次送進結束后，沖壓工作前，使材料處于自由狀態(tài)，以便導正。參考有關資料，常見的抬輥裝置有五種：撞桿式、氣動式、偏心式、斜楔式和凸輪式。本設計實現(xiàn)第一種抬輥動作采用手動，在抬輥機構上加一個手柄，達到抬輥的目的；對第二種抬輥動作采用撞桿式抬輥裝置實現(xiàn)，撞桿后利用杠桿原理使上輥抬高。原理如圖所示。 另外，為了實現(xiàn)第一種抬輥動作，送料機構中特別加了一個手柄，使它與撞桿式抬輥裝置

21、連在一起，利用杠桿原理實現(xiàn)抬輥。手柄如圖： 四、驅動機構 本設計采用的驅動方式為壓力機曲軸驅動，驅動機構用曲柄搖桿傳動。其他常用的驅動機構有拉桿杠桿傳動、斜楔傳動、齒輪齒條傳動、螺旋齒輪傳動、鏈條傳動及氣動液壓傳動。 根據(jù)壓力機尺寸，暫取曲柄搖桿機構的長度尺 寸如下： 曲柄 l1=100mm 連桿 l2 = 1500mm 搖桿 l3 = 150mm 計算得，曲柄轉動中心 與下輥中心距 l4 = 1615mm ∵

22、 ∴該機構滿足傳動條件。 五、送料進距調節(jié)裝置 前面已經(jīng)提到過，自動送料機構與壓力機之間所用的曲柄搖桿機構，桿的長度均為可調，另外曲柄聯(lián)接處有偏心調劑盤可調偏心距。偏心距e與輥子轉角α的關系如下： 其中 六、間歇運動機構 輥式送料機構由壓力機的曲軸驅動，間歇運動機構設在二者之間，起作用是將曲軸的連續(xù)轉動轉化為送料輥的間歇轉動。本設計采用超越離合器來實現(xiàn)間歇運動，與下輥即主動輥聯(lián)接。其它常用的間歇運動機構有棘輪機構和蝸桿凸輪機構等。 7、 其它 軸承、緊固零件等其他零件，均按手冊選取標準件，詳見裝配圖。

23、 本設計的送料機構中設計了一個托物架，以便支撐毛胚材料。 需要說明的是，因為本設計所選用的壓力計滑塊行程次數(shù)為45次/min,為低速沖壓，所以不采用制動裝置。但是在高速送料的情況下，由于輥子、材料、傳動系統(tǒng)的慣性，會使材料在送料行程終點處的定位精度受到很大影響，故應在輥軸端部裝設制動器。制動器的結構形式以閘瓦式應用較為普遍，其結構簡單，容易加工裝配。缺點是長期處于制動狀態(tài)，摩擦損失較大。常用的摩擦材料有石棉或鑄鐵。其他的制動器有帶式和氣動式。 另外，本送料機構上還加了一個拖物架，起支撐材料的作用便于輥軸自動送料,其結構如下圖： 3.4離合器的選用

24、 自動送料裝置中使用的定向離合器有普通定向離合器和異形滾子定向離合器。普通定向離合器的基本結構及工作原理是，當外輪向一個方向轉動時，由于摩擦力的作用使?jié)L柱楔緊，從而驅動星輪一起轉動，而星輪轉動帶動送料裝置的工作零件轉動。當外輪反向轉動時，帶動滾柱克服彈簧力而滾到楔形空間的寬敞處，離合器處于分離狀態(tài)，星輪停止不動。外輪的反復轉動是由搖桿來帶動的。 異形滾子定向離合器在其內、外輪之間的圓環(huán)內裝有數(shù)量較多的異形滾子，而且滾子的方向是一致的。由于滾子的aa方向尺寸大于bb方向尺寸，因而當外輪反時鐘轉動時，滾子的aa方向與內、外輪接觸，此時起偶合作用，帶動內輪一起轉動；當外輪順時鐘轉動

25、時，則不起偶合作用，內輪不動。這種離合器由于滾子多，滾子圓弧半徑較大，所以與內、外輪的接觸應力小，磨損小，壽命長。當傳遞同樣的扭轉時，徑向尺寸比普通定向離合器小。由于體積小，運動慣性小，送進步距精度高。 本設計選用滾柱式內星輪無撥爪單向超越離合器，以下簡稱為超越離合器。 超越離合器常用于驅動輥軸送料機構的輥軸，是之產(chǎn)生間歇轉動，以達到按一定規(guī)律自動送料的目的。一般，它允許的壓力機滑塊行程數(shù)小于200次/min，送料速度小于30m/min。本設計選用的壓力機滑塊行程數(shù)為45次/min,送料速度v=4564=2.88m/min，滿足要求。 查手冊，選用D=1

26、00mm的超越離合器，滾柱數(shù)z=3，許用轉T=70Nm，允許總接合次數(shù)為5106，允許最高接合次數(shù)為80次 /min，極限轉速為1000r/min， 接合式的最大空轉角度為10 離合器結構如圖： 3.4齒輪的設計及校核 本設計中的自動送料機構中有一對齒輪傳動，起上、下輥之間傳動的作用。由于上、下輥之間僅僅只有一對齒輪直接傳動，材料的厚度變化會引起齒隙的增大。這就會影響送進步距精度。但本設計所用的材料厚度較薄，其所引起的誤差較小，故仍采用一對齒輪直接傳動。因傳動尺寸無嚴格限制，批量較小，故小齒輪用40Cr，調質處理，硬度241HB~286HB，平均取為260HB，大齒

27、輪用45剛調質處理，硬度229HB~286HB，平均取為240HB。具體計算步驟如下： 齒面接觸疲勞強度計算 1. 初步設計 轉矩T1 由之前數(shù)據(jù)可知轉矩 T1=33200Nmm 模數(shù)m 取模數(shù)m=2 m=2mm 齒數(shù)z 取齒數(shù)z1=32;z2=32 z1=32;z2=32 分度圓直徑d d1=mz1=232=64 d1=64mm d2

28、=mz2=232=64 d2=64mm 中心距a a=64 齒寬b 取齒寬系數(shù)ψd=1 b1=ψdd1=64mm b2=ψdd2=64mm 轉速n1 n1=45r/min 接觸疲勞極限 由《機械設計》查得 2. 校核計算 圓周速度v 精度等級 由《機械設計》查得 選用8級精度 使用數(shù)KA 由《機械設計》查得 KA=1.

29、75 動載系數(shù)KV 由《機械設計》查得 KV=1.1 齒輪載荷分配系數(shù)Khα 由《機械設計》查，先算： 由此得 齒向載荷分布系數(shù)KHβ 由《機械設計》查得 載荷系數(shù)K 彈性

30、系數(shù)ZE 由《機械設計》查得 節(jié)圓區(qū)域系數(shù)ZH 由《機械設計》查得 接觸最小安全系數(shù) 由《機械設計》查得 工作時間tH 一年取300個工作日，設計工作壽命為十年，每天工作八小時。 應力循環(huán)次數(shù)NL 由《機械設計》查得 接觸壽命系數(shù)ZN 由《機械設計 》查得

31、 許用接觸應力[σH] 校驗 齒根彎曲疲勞強度校核 重合度系數(shù)Yε 齒間載荷分配系數(shù)KFα 齒向載荷分布系數(shù)KFβ 由《機

32、械設計 》查得 載荷系數(shù)K 齒形系數(shù)YFα 應力修正系YSα 彎曲疲勞極限 取 彎曲最小安全系數(shù) 由《機械設計 》查得 取 彎曲壽命系數(shù)YN 由《機械設計 》查得 取 尺寸系數(shù)YX 由《機械設

33、計 》查得 取 許用彎曲應力[σF] 校核齒根彎曲疲勞強度 抗彎曲強度足夠，傳動無過載。 設計的齒輪如圖： 3.5軸的設計及校核 送料機構中一共使用了3根軸，其中有兩根軸是主要的軸，分別是上、下輥軸。在這兩根軸中，其中下輥軸上的零件較多，結構較復雜，故需要進行嚴格的校核。上軸結構簡單，只起固定輥軸，提供轉動中心的作用，故不作校核?，F(xiàn)對下輥軸進行校核計算，如下

34、： 軸的材料無特殊要求，故選用45鋼調質， ，。軸的計算步驟如下： 設計軸的結構如下： 軸受力圖： 轉矩T 由之前的計算可知 T1=33200N?mm 圓周力Ft 徑向力Fr 軸向力Fɑ 危險截面A-A處的受力及彎矩計算 水平面支反力

35、 垂直面支反力 水平面上彎矩 垂直面上截面左側彎矩 垂直面上截面右側彎矩 總彎矩 軸最小直徑 由《機械設計》查得 A0=112

36、 按彎矩合成應力校核軸的強度 取α=0.6，軸的計算應力 由《機械設計》查得：[σ-1]=60MPa，，故安全 按安全系數(shù)校核 彎曲應力幅： 扭轉應力幅： 彎曲平均應力： 扭轉平均應力： 材料的等效系數(shù) 由《機械設計》查得：，。 剖面應力集中系數(shù) 由《機械設計》查得：,。 絕對尺寸系數(shù)及表面質量系數(shù) 由《機械設計》查得，，。 計算安全系數(shù) 軸的材料為45剛，調質處理，由《機械設計》查得，，。

37、 經(jīng)校核，該剖面的疲勞強度足夠，軸無嚴重過載，危險截面達到要求，故下輥軸合格。 3.6軸承的設計和校核 本設計中的送料裝置中一共使用兩對軸承， 其中上輥軸使用的軸承所承受的軸承應力比較小，故不做校核，現(xiàn)對下滾軸的軸承進行校核。 軸承選用6006 型深溝球軸承，軸承數(shù)據(jù)如下： 軸承型號 d（mm） D(mm) B(mm) 基本額定動載荷 Cr(N) 基本額定靜載荷C0r（N） 6005 25 47 12 10000 5850 軸承1的校核 由力矩平衡條件得

38、 軸承1的徑向載荷Fr1=268N,軸向載荷Fa1=0，軸承轉速n1=45r/min 由《機械設計》查得e=0.19 由《機械設計》查得 X=1,Y=0 由《機械設計》查得：沖擊載荷系數(shù) 當量動載荷P 軸承預期使用壽命 壽命計算 由《機械設計》查得壽命指數(shù)ε=3 壽命高于24000h，故滿足壽命要求。 額定動載荷 由于，所以軸承1選用6005型深溝球軸承滿足壽命及強度要求。 軸承2的校核 由力矩平衡條

39、件得 軸承2的徑向載荷Fr2=268N,軸向載荷Fa2=0，軸承轉速n1=45r/min e=0.19 X=1,Y=0 沖擊載荷系數(shù) 當量動載荷P 軸承預期使用壽命 壽命計算 由《機械設計》查得壽命指數(shù)ε=3 壽命高于24000h，故滿足壽命要求。 額定動載荷 由于，所以軸承2選用6005型深溝球軸承滿足壽命及強度要求。 所以，軸承1與2全部滿足軸承壽命及強度要求。 3.7鍵的設計和校核

40、 本送料機構中使用了4個平鍵聯(lián)結和1個斜鍵，其中斜鍵起連接撞柄的作用，可以不做校核。 現(xiàn)對其他5個平鍵進行校核。 其中三個平鍵是齒輪與軸的連接鍵，二個是軸和輥子的連接鍵。 因為上滾軸和上輥輪之間連接鍵與下滾軸與下輥輪之間的鍵相同且下輥輪為主動輪，故只需對下輥軸與下輥輪之間的連接鍵進行校核 選擇鍵的類型： A型普通平鍵 確定鍵的尺寸 根據(jù)軸的尺寸，由《機械設計》查得鍵的截面尺寸為：鍵寬b=12mm，鍵高h=8mm，由輥輪寬度（220mm）并參考鍵的長度系列，取鍵長L′=200mm。 驗算擠壓強度 鍵的工作長度 轉矩 擠壓面高度 查表得許用擠壓應力 其余三

41、個為齒輪與軸之間的連接鍵，因為三個齒輪尺寸相同且軸也相同，故只需校核其中一個 選擇鍵的類型： A型普通平鍵 確定鍵的尺寸 根據(jù)齒輪與軸的尺寸，由《機械設計》查得鍵的截面尺寸為：鍵寬b=10mm，鍵高h=8mm，由齒輪寬度（50mm）并參考鍵的長度系列，取鍵長L′=45mm。 驗算擠壓強度 鍵的工作長度 轉矩 擠壓面高度 查表得許用擠壓應力 故鍵的擠壓強度足夠，設計的鍵滿足要求。 因此，鍵的設計滿足擠壓要求。 第四章 潤滑與密封

42、4.1潤滑 本設計中的齒輪采用脂潤滑，每隔10個工作日手工加一次脂，從而經(jīng)常保持齒面的清潔。潤滑脂采用鈣基潤滑脂中的2號，它具有抗水性好等優(yōu)點，環(huán)境適用性強。 軸承潤滑采用黃油潤滑，每隔8個工作日用手工機槍加一次油，保持軸承良好的工作特性。 4.2密封 本設計中的密封主要是軸承的密封，主要使用氈圈密封的形式密封，防止灰塵進入軸承內部，使軸承保持清潔。 氈圈密封因其結構簡單、價格便宜而廣泛使用在軸承密封領域內，其密封效果是靠矩形氈圈安裝于梯形槽所產(chǎn)生的徑向壓力來實現(xiàn)的。 4.3安全 在使用模具時，應保證人身安全問題。應注意以下幾點：

43、 （1） 盡量避免操作者的手部或身體的其他部位伸入模具的危險區(qū)。 （2） 設計時應明確指示該模具的危險部位，并解決好防護措施。 （3） 保證模具的零件及附件不因設計原因而損壞。 其主要的零件應有必要的強度和剛度，防止在使用時斷裂和變形。 （4） 防止操作者的手部伸觸到模具的可動部位，以免受到夾擊和彈傷。 （5） 不應要求操作者做過多、過難的動作，不應要求操作者的腳步有過大的移動，以免身體失去平衡，出現(xiàn)失誤。 參考文獻 [1]

44、濮良貴，紀名剛. 機械設計.第七版. 北京：高等教育出版社，2001. [2] 成大先. 機械設計手冊單行本--機械傳動. 北京：化學工業(yè)出版社，2004. [3] 機械設計手冊編委會 機械設計手冊[J] 第2卷北京：機械工業(yè)出版社 2004 [4] 機械設計手冊編委會 機械設計手冊[J] 第5卷北京：機械工業(yè)出版社 2004. [5] 呂仲文. 機械創(chuàng)新設計.北京：機械工業(yè)出版社，2004 [6] 劉灝主編.機械設計手冊[S]．北京：機械工業(yè)出版社,2002. [7]朱龍根主編.簡明機械零件設計手冊[S].北京：機械工業(yè)出版社,2004. [8]吳宗澤，羅圣國主編．機械設

45、計課程設計手冊[S]．北京：高等教育出版社,1992. [9] 郭愛蓮主編．新編機械工程技術手冊[S]．北京：經(jīng)濟日報出版社,1991. [10] 呂仲文. 機械創(chuàng)新設計.北京：機械工業(yè)出版社，2004. [11] 鄧文英，郭小鵬.金屬工藝學.第五版.北京：高等教育出版社，2008. [12] 孫恒.機械原理.第七版.北京：高等教育出版社，2007. [13] 茍文選.材料力學[I].第二版.北京：科學出版社，2010. [14] 楊君偉.機械制圖.北京：機械工業(yè)出版社，2007. [15] 王積偉,章宏甲,黃誼.液壓傳動.北京：機械工業(yè)出版社.2007. [16] 林石著．剪

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47、 經(jīng)過為期三個月的實習和論文設計， 使四年來所學的機械專業(yè)知識在實踐中加深了認識，并且這也相當于在畢業(yè)之前對所學各課程的一次全面性的復習，也是一次理論聯(lián)系實際的訓練。因此，它在我四年生活中占有重要的地位。 通過本畢業(yè)論文計，鞏固了我在校所學的專業(yè)基礎知識，鍛煉了我的自學能力，研究能力以及各種綜合能力，進一步理解并運用所學的專業(yè)知識，擴大了我的知識面，加強我的多學科理論知識與技能綜合能力的訓練，培養(yǎng)我的創(chuàng)新意識，創(chuàng)新能力和獲取新知識能力。就我個人而言，我希能通過這次畢業(yè)設計對自已未來將從事的工作進行一次適應性的訓練，希望在設計中能鍛煉自已分析問題、解決問題的能力，為自已今后的實現(xiàn)人生目標打下一個良好的基礎。 通過本次論文設計，我感到了自己知識面的狹窄，由于自己的專業(yè)知識水平和能力所限，設計仍有許多不足之處，期望各位老師給予批評指正。 30 / 30文檔可自由編輯打印