畢業(yè)設計（論文）-400×1500片材離心成型機設計

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1、全套圖紙加153893706 沈陽化工大學科亞學院 本科畢業(yè)論文 題 目： 400×1500片材離心成型機 專 業(yè)： 機械設計制造及其自動化 班 級： 機制 1101 學生姓名： 指導教師：

2、 論文提交日期：2015 年 6 月 1 日 論文答辯日期： 2015 年 6 月 5 日 畢業(yè)設計（論文）任務書 機械設計制造及其自動化專業(yè) 機制1011班 學生： 畢業(yè)設計（論文）題目400×1500片材離心成型機： 畢業(yè)設計（論文）內容：1. 400×1500片材離心成型機的計算說明書一份 2. 文獻綜述 3. 圖紙6張 4. 英文資料及其翻譯 5. 致謝 6. 參考文獻 畢業(yè)設計（論文）專題部分： 起止時間：2

3、015年3月16日至2015年5月31日 指導教師簽字： 年 月 日 摘要 聚氨酯全稱為聚氨基甲酸酯 ,是主鏈上含有重復氨基甲酸酯基團的大分子化合物的統(tǒng)稱。它是由有機二異氰酸酯或多異氰酸酯與二羥基或多羥基化合物加聚而成。聚氨酯大分子中除了氨基甲酸酯外 ,還可含有醚、酯、脲、縮二脲 ,脲基甲酸酯等基團。 聚氨酯成型機是通過對聚氨酯加熱到熔融狀態(tài)，再靠離心機的離心原理將熔融的聚氨酯輸送到攪拌頭。經過高速強烈攪拌，使之料液均勻而噴出，形成所需產品。而離心成型技術是利用離心力成型管狀或空心筒狀制

4、品的方法。通過擠出機或專用漏斗將定量的液態(tài)樹脂或樹脂分散體注入旋轉并加熱的容器(即模具)中，使其繞單軸高速旋轉(每分鐘幾十轉到兩千轉)，此時放入的物料即被離心力迫使分布在模具的近壁部位。在旋轉的同時，放入的物料發(fā)生固化，隨后視需要經過冷卻或后處理即能取得制品。在成型增強塑料制品時還可同時加入增強性的填料。離心澆鑄通常用的都是熔體粘度較小、熱穩(wěn)定性較好的熱塑性塑料，如聚酰胺、聚乙烯、聚氨酯等。 離心成型時，聚氨酯填充模具型腔主要靠的是離心機旋轉時產生的離心力。離心力與質量成正比，與離心機轉速的平方成正比，與旋轉半徑成正比。因此，對某一規(guī)格的轉子而言，聚氨酯的質量和旋轉半徑是一定的，所以離心力的

5、大小僅與離心機的轉速有關，增大或減少離心力，只須改變離心機的轉速即可。 在離心成型時，聚氨酯除了受到自身的重力作用外，主要是靠離心力的作用來填充模具型腔的，其填充方式是先填充遠離旋轉中心的型腔的外部，然后逐漸向心部填充完畢。因有離心力的存在，且它比重力大得多，所以聚氨酯的填充能力要比重力成型時強，只要離心機轉速適當，離心力的大小合適，生產出的轉子的質量就一定比澆注成型時形成的轉子要好得多。 關鍵詞：聚氨酯；離心成型；滾筒 Abstract Polyurethane full-called polyureth

6、ane, is the main chain contains repeating urethane groups of molecules, collectively. It is an organic diisocyanate or polyisocyanate or polyol with two hydroxyl addition polymerization is made. Polyurethane macromolecules in addition to urethane, it can also contain ether, ester, urea, biuret, urea

7、-based groups such as ester. Polyurethane polyurethane molding machine is heated to melt through the state to rely on the principle of centrifuge centrifuge transported to the melting of the polyurethane mixing head. After strong stirring speed, so that even the spray liquid, to form the desired pr

8、oduct. The centrifugal molding technology is the use of centrifugal force forming tubular or hollow tubular products method.Through the extruder hopper or dedicated to quantitative liquid resin or resin dispersion into the rotation and heating container (ie, mold), making it rotate around the axis h

9、igh-speed (tens of per minute to two thousand rpm), then put incurs centrifugal force into the material distributed in the mold wall parts. Rotating at the same time, into the material cures, and then as needed through the cooling or post-processing that is able to obtain products. Enhanced the mold

10、ing plastic products can also added to enhance the nature of filler. Centrifugal casting melt viscosity are usually smaller, better thermal stability of thermoplastics such as polyamide, polyethylene, polyurethane, etc. Centrifugal molding, polyurethane fill the mold cavity is the main centrifuge r

11、otation by the centrifugal force generated. Centrifugal force is proportional with the quality, speed proportional to the square with the centrifuge, and the radius is proportional to. Therefore, a specification of the rotor, the polyurethane is a certain quality and radius, so the size of the centr

12、ifugal force only with the speed of the centrifuge, increase or reduce the centrifugal force, centrifuge speed can only change. In centrifugal molding, polyurethane except by their own gravity, the centrifugal force depends mainly on the role to fill the mold cavity, the fill mode is first filling

13、away from the center of rotation of the external cavity, and then gradually to the heart of the Department of Tianchong completed . Due to the presence of centrifugal force, gravity force and it is much larger, so the polyurethane molding filling capacity than gravity is strong, as long as the appro

14、priate centrifuge speed, the centrifugal force of the right size to produce the quality of the rotor must be better than pouring molding form The rotor is much better. Key words: polyurethane; centrifugal molding; drum 目 錄 引言………………………………………………………………………1 1 筒體、轉盤質量及轉動慣量計算……………………………………

15、2 1.1筒體壁厚的計算…………………………………………………2 1.2筒體體積計算……………………………………………………3 1.3筒體質量計算……………………………………………………4 1.4筒體轉動慣量計算………………………………………………5 1.5軸盤及轉動慣量的計算…………………………………………5 2 電機的選擇……………………………………………………………7 2.1類型………………………………………………………………7 2.2功率計算…………………………………………………………7 2.2.1啟動轉鼓等轉動件所

16、需功N1…………………………… 7 2.2.2 克服轉鼓、物料與空氣摩擦所需的功率N2………………7 2.3 選定……………………………………………………………8 2.4 工作原理………………………………………………………8 2.4.1 工作條件………………………………………………….8 2.4.2 負載特性…………………………………………………8 2.4.3 離心式分離機……………………………………………8 2.4.4 外形及安裝尺寸Y90S-6………………………………….8 3 帶輪的設計………………………………………

17、…………………11 3.1 計算功率Pa……………………………………………………11 3.2 選擇帶輪型號…………………………………………………11 3.3 確定帶輪的基準直徑D1、D2……………………………………11 3.4 驗算帶輪V………………………………………………………11 3.5 確定中心距a和帶的基準直徑Ld…………………………….12 3.6驗算小帶輪上的包角α……………………………………….12 3.7 確定帶的根數Z…………………………………………………12 3.8 計算軸壓力Q……………………………………………………13 3.9 帶輪材質……………

18、…………………………………………13 3.10 小帶輪質量計算………………………………………………13 3.10.2 部分質量計算……………………………………………14 3.10.3 部分質量計算……………………………………………14 3.10.4 總質量∑m……………………………………………….14 3.11 大帶輪質量計算………………………………………………15 3.11.1 部分質量計算………………………………………………15 3.11.2 部分質量計算………………………………………………15 3.11.3 總質量∑m…………………………………………………15 4軸

19、的設計和校核………………………………………………………16 4.1 軸的設計計算…………………………………………………16 4.1.1 按彎扭合成強度計算軸徑公式…………………………16 4.1.2 按扭轉剛度計算軸徑的公式……………………………16 4．1.3 取軸徑……………………………………………………16 4.2 軸的結構設計…………………………………………………17 4.2.1 軸的強度計算…………………………………………….17 5 總質心的校核……………………………………………19 5.1 軸總質心的校核……………………………………………….19 5.1

20、.1 軸質量計算………………………………………………19 5.1.2 軸質心校核……………………………………………….20 6 軸承的選擇…………………………………………………………21 6.1 軸承的選擇.設計及壽命校核……………………………….21 6.3 確定軸承壽命…………………………………………………21 6.2 當量動載荷……………………………………………………21 7 鉚釘的計算…………………………………………………………22 7.1取半圓頭鉚釘…………………………………………………22 7.2.2 按扭轉強度計算…………………………………………22 7.2

21、.1 按鉚釘剪切強度計算……………………………………22 7.2 確定鉚釘的個數………………………………………………22 8 成型機的生產流程及電氣控制……………………………………23 8.1 生產流程………………………………………………………23 8.2 電氣控制原理…………………………………………………24 9 總結…………………………………………………………………26 10 參考文獻……………………………………………………………27 11 致謝…………………………………………………………………28 12 附錄…………………………………………………………………29

22、 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 引言 引言 片材離心成型機是使聚氨酯能夠被應用的重要的生產設備，目前世界各國對聚氨酯類產品的需求之旺盛，聚氨酯產品種類之多已經遠遠超出之前人們的預估，我國作為發(fā)展中國家在聚氨酯的成型技術方面還有些許不足，本篇論文所研究的片材離心成型機就是為了改善國內聚氨酯成型技術，通過對聚氨酯材料特性的了解，以及國內對聚氨酯需求的種類要求，加以研究調查，整理出大量材料，針對需

23、求進行逆向研究。能夠進行研究的最重要一方面是對聚氨酯材料特性的了解另一方面是對世界前沿聚氨酯成型技術的跟蹤以把握聚氨酯成型技術的最新方向，目前國外聚氨酯技術已經比較成熟，生產效率與質量較高應用較廣泛，本片材離心成型機逆補了國內一些此領域上的空白，能夠更高效率的進行生產。由于結構設計獨特使本片材離心成型機能夠工作更穩(wěn)定，在高速運轉時不會出現共振的現象，提高了機器的使用壽命，能夠使生產成本降低，使操作人員的工作環(huán)境噪音降低33.5%，使材料的浪費變得更少，但仍有不足，工藝以及精度照比國際先進水平仍有一些差距。 31 全套圖紙加153893706 第一章筒體、轉盤質量及轉動慣量計算圖1

24、.1 筒體 1.1筒體壁厚的計算 當δ/R≤0.1時轉鼓的徑向力和軸向力應分別為 σ1=σ1+σ1=ρω2R3K2/8δ(Kg/m2) (1.1) σ=σ+σ=ρR2ω2+ρω2R3K/2δ=ρR2ω2(1+ρ0RK/2δρ) (1.2) λ1=ρ0/ρ=1.5×103/7850=0.19 (1.3) ω=2πn/60=2×3.14×1000/60=104.67m/s

25、 (1.4) σ0=ρR2ω2=7850×0.400 2×104.672=13760495.98 Pa (1.5) 則上式 σ2=σ0（1+λ1KR/2λ） (1.6) 按第三強度理論：σmax - σmin≤【σ】ψ (1.7) 在離心機轉鼓中周向總應力σ2為最大，其次是徑向總應力σ1，最小為徑向其值為 0。因此，圓筒形離心機轉鼓強度條件為σ0（1+λ

26、1KR/2σ）≤【σ】ψ1 轉鼓壁的厚度為δ≥δ0λ1RK/2([σ] ψ1-σ0)= 13760495.98×0.19×0.1875×1×1/2(113×106-13760495.98)=2.43mm 根據剛度條件取壁厚δ=10mm 其中 ρ—筒體材料密度0.785×104Kg/m3 ρ0—物料密度 K—轉鼓中物料系數1 φ—焊縫的強度系數1 【σ】—轉鼓材料的許用應力113MPa 1.2 筒體體積計算 V1=πh11[（D112-d12）+（D122-d12）+（D132-d12）+（D142-d12）]/4=3.14×25

27、0×[（3382-3002） +(3312-3002)+(3252-3002)+(3202-3002)]/4=1.409×10-2m3 () V2=πh2(d12-d22)/4=3.14×10×(3002-1202)/4=0.593×10-3m3 V筒=V1+V2=1.409×10-2+0.593×10-3=1.468×10-2m3 其中：h11—— 每一段筒體高度 250mm h2——筒體壁厚 10mm D11——第一段筒體外徑338mm D12——第二段筒體外徑331mm D13——第三段筒體外徑325mm D14——第四段筒體外徑320m

28、m d1——筒體內徑 300mm d1——筒體內徑 300mm V1——筒體壁體積 V2——筒體底部體積 V筒——筒體體積 1．3 筒體質量計算 筒體材料密度ρ=0.785×104kg/m3 m筒=ρv筒=0.785×104×1.468×10-2=115.238kg (1.8) 1.4 筒體轉動慣量計算 J=[m1(R12+r2)+ m2(R22+r2)+ m3(R32+r2)+ m4(R42+r2)]/2=0.5×7850×3.14×250×[（3382-3002）×(1692+1502)+ (

29、3322-3002) ×(1662+1502)+ (3262-3002)×(1632+1502)+ (3202-3002)×(1602+1502)]/4=2.808kg·m2 1.5 軸盤及轉動慣量的計算 圖1.2 軸盤 (Ⅰ)1部分轉動慣量及體積計算 R1=35mm r=20mm h=30mm V1=πR12h-πr2h (1.9) =3.14×352×30-3.14×30

30、2×30=0.772×10-4m3 m1=ρv1=7.85×103×0.772×10-4=0.606kg (1.10) J1=m1（R12+r2）/2 =0.5×0.386×（352+152）=0.00028kg·m2 (Ⅱ)2部分轉動慣量及體積計算 R2=70mm R2′=45mm r=20mm h=103mm V2=πh（R2′2+R2′R2+R22）/3-πr2h (1.11) =3.14×103×（452+45×70+702）/3-3.14

31、×202×103 =0.967×10-3m3 m2=ρV2=7.85×103×0.967×10-3=7.591kg (1.12) J2= {}m2+m2r2/2 (1.13) =0.026kg·m2 (Ⅲ）3部分轉動慣量及體積計算 R3=120mm r=20mm h3=22mm V3=πR32 h3-πr2h3=3.14×1202×22-3.14×202×22 (1.14) =0.883×10-3m3 m3=ρV3=7.85×103×0.8

32、83×10-3=6.932kg (1.15) J3=m3(R32+r32)/2=0.5×6.932×（1202+202）=0.051kg·m2 (Ⅳ)4部分轉動慣量及體積計算 R4=60mm r=20mm h4=20mm V4=πR42h4-πr2h4=3.14×602×20-3.14×202×20 (1.16) =0.200×10-3m3 m4=ρV4==7.85×103×0.200×10-3=1.57kg (1.17)

33、 J4=m4(R2+r2)/2=0.5×1.57×(602+202)=0.003kg·m2 (Ⅴ)總質量及總轉動慣量 ∑m=m1+m2+m3+m4=0.606+7.591+6.932+1.57=16.699kg (1.18) ∑J=J1+J2+J3+J4=0.00028+0.026+0.047+0.003 =0.00763kg·m2 (Ⅵ）軸盤及筒體質心計算 I1=10mm I2==5（602+2×60×21+3×212）/(602+60×21+212)=7.02mm (1.19) I3=11mm I4

34、=10mm I筒1=329 I筒2=12.5 (Ⅶ）總質心 Is==(10×0.386+7.02×5.927+11×6.932+10×1.55+329×112.65+12.5×4.66)/(0.386+5.927+6.932+1.55+112.65+4.66)=282.03mm (1.20) (Ⅷ)總質量及總轉動慣量 m總=m筒+m盤=112.65+4.66=117.31kg (1.21) J總=J筒+J盤=2.808+0.00763=2.816kg·m2

35、 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第二章 電機的選擇 第二章電機的選擇 2.1 類型 需調速的機械→對調速平和程度要求不高，且調速比不大時→選擇變頻調速電動機。 載荷性質：平穩(wěn)。 生產機械工作狀態(tài)：斷續(xù)。 選擇異步電動機。 2.2 功率計算 啟動時間 t=120s 2.2.1啟動轉鼓等轉動件所需功率N1 ω===104.67m/s

36、 (2.1) N1′==2.816×104.672/(2000×60)=0.257kw (2.2) 考慮其他轉動件功率增加5%~8%，取5% 則N1=0.257×(1+0.05)=0.27Kw 2.2.2 克服轉鼓、物料與空氣摩擦所需的功率N2 N2=11.3×10-6×ρa×L×ω3×(R04+R14) (2.3) 其中： R0=0.15m R1=0.160m L=1m ρa=1.29kg/m3 則N2=11.3×10-6×104.673×1×1.29×（

37、0.154+0.1604） =0.020kw 需克服總功率N總=N1+N2=0.27+0.020=0.290kw (2.4) 2.3 選定 根據功率初選電機型號為Y90S-6三相異步電動機 2.4 工作原理 整臺電動機由拖動電動機、電磁轉差離合器、測速發(fā)電機和中止裝置組成。 2.4.1 工作條件 1海拔不超過1000m 2環(huán)境溫度:-20~40oC 3環(huán)境相對濕度大于85%和灰塵爆炸的場合 2.4.2 負載特性 慣性體與電動機慣性的比較，其負荷的慣性較大者 2.4.3 離心式分離機 適合溫

38、度：合適 技術數據（380V，50HZ） 同步轉速n=1000r/s 額定功率P=0.80Kw 2.4.4 外形及安裝尺寸Y90S-6 圖2.1 電機 機座號: 132M 凸緣號: FF265 極數: 2、4、6、8 安裝尺寸及公差|D|基本尺寸: 24 安裝尺寸及公差|D|極限偏差: (+0.018,+0.002) 安裝尺寸及公差|E|基本尺寸: 50 安裝尺寸及公差|E|極限偏差: ±0.370 安裝尺寸及公差|F|基本尺寸: 8 安裝尺寸及公差|F|極限偏差: (0,-0.036)

39、安裝尺寸及公差|G①|基本尺寸: 20 安裝尺寸及公差|G①|極限偏差: (0,-0.20) 安裝尺寸及公差|M: 165 安裝尺寸及公差|N|基本尺寸: 130 安裝尺寸及公差|N|極限偏差: (+0.016,-0.013) 安裝尺寸及公差|P②: 200 安裝尺寸及公差|R③|基本尺寸: 0 安裝尺寸及公差|R③|極限偏差: ±2.0 安裝尺寸及公差|S④|基本尺寸: 12 安裝尺寸及公差|S④|極限偏差: (+0.430,0) 安裝尺寸及公差|S④|位置度公差: φ1.5 安裝尺寸及公差|T|基本尺寸

40、: 3.5 安裝尺寸及公差|T|極限偏差: (0,-0.120) 安裝尺寸及公差|凸緣孔數: 4 外形尺寸|AC: 195 外形尺寸|AD: 160 外形尺寸|HF: 195 外形尺寸|L: 315 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第三章 帶輪的設計 第三章帶輪的設計 3.1 計算功率Pa 查得工況系數Ka=1.2（負載啟動，載荷變動微小，工作日10~16小時/日） 求得： Pa=

41、Ka·P=1.2×0.80=0.96kw 其中： P— 電機標稱功率0.80kw 3.2 選擇帶輪型號 據Pa=0.96kw，n1=1000r/min，確定為Z型帶 3.3 確定帶輪的基準直徑D1、D2 D1=71mm D2=D1·=71mm (3.1) 其中： n1—小帶輪轉速 n2—大帶輪轉速 D1—小帶輪直徑 D2—大帶輪直徑 3.4 驗算帶輪V V==3.14×71×1000/(60×1000)=3.72m/s＜25m/s (3.2) 3.5 確定中心距a

42、和帶的基準直徑Ld （Ⅰ）根據公式0.7（D1+D2）＜a0＜2（D1+D2） (3.3) 初取軸間距a0：850mm （Ⅱ）確定基準長度 Ld′=2a0+（D1+D2）+ (3.4) =2×800+（71+71）=1822.94mm 查表取 Ld=1880mm 實際軸間距 a≈a0+（Ld-Ld′）/2=850+（1880-1822.94）/2=878.53mm (3.5) 安裝時所需的最小軸間距amin amin=a-0.015Ld=878.53-0.

43、015×1880=847.33mm (3.6) 張緊或補償伸長所需最大軸間距amax amax=a+0.03Ld=878.53+0.03×1822.94=933.22mm (3.7) 3.6驗算小帶輪上的包角α α1=180°-×57.3° (3.8) =180°＞120° 3.7 確定帶的根數Z 根據13-1-15查取單根z帶額定功率P0=0.30kw 單位增量ΔP0=0.12kw 包角修正系數Kα=0.98 帶長修

44、正系數Kl=0.96 Z==0.9/[(0.30+0.002)×0.98×0.96]=3.54 (3.9) ∴為安全起見，應取V帶的根數為4根 計算單根V帶的預緊力 F0=()+mv2 m查表13-1-2取m=0.1 (3.10) ∴F0=500×4.8×(2.5-0.98)/(3×7.48×0.98)+0.1×7.482=163.86N 3.8 計算軸壓力Q Q=2ZF0sin=2×4×163.86×sin90°=1310.88N (3.11) 3.9 帶輪

45、材質 當v＜20m/s時，可以采用HT200鑄造帶輪，不允許有砂眼、裂紋、縮孔及氣泡。退火消除應力。 3.10 小帶輪質量計算 圖3.1 小帶輪 將帶輪分為三個部分計算: 3.10.1 部分質量計算 D1=0.224m h1=0.11m ρ=7.85×103kg/m3 d0=0.038m m1=·ρ=3.14×(0.2242-0.0382)×0.11×7.85×103/4 (3.12) =33.48kg 3.10.2 部分質量計算 d=0.156m d1=0.078m h2=0.045m ρ=

46、7.85×103kg/m3 m2=3.14×(0.1562-0.0782)×0.045/4×7.85×103=5.06kg (3.13) 3.10.3 部分質量計算 d2=0.156m d3=0.078m h3=0.045m h4=0.015m d4=0.038m m3=[3.14×0.1562×0.045/4-3.14×0.0782×0.015/4+3.14×0.0382×0.015/4]×7.85×103=6.32kg (3.14) 3

47、.10.4 總質量∑m ∑m=m1-m2- m3=33.48-5.06-6.32=22.1kg (3.15) G=mg=22.1×9.8=216.58N 3.11 大帶輪質量計算 圖3.2 大帶輪 將帶輪分為兩個部分計算: 3.11.1 部分質量計算 D1=0.224m h1=0.11m ρ=7.85×103kg/m3 d0=0.06m m1=·ρ=3.14×(0.2242-0.062)×0.11×7.85×103/4 (3.16) =31.57kg

48、 3.11.2 部分質量計算 d2=0.15m h2=0.04m ρ=7.85×103kg/m3 d0=0.06m m2=·ρ=3.14×(0.152-0.062)×0.04×7.85×103/4 (3.17) =4.66kg 3.11.3 總質量∑m ∑m=m1+m2=31.57+4.66=36.23kg (3.18) G=mg=36.23×9.8=355.04 (3.19) 沈陽化工大學科亞學院學士

49、學位論文 第四章 軸的設計和校核 第四章軸的設計和校核 軸的材料：45#，調制處理。 δb=640MPa δ=355MPa 彎曲疲勞極限：δ-1=275MPa 剪切疲勞強度極限：τ-1=155MPa 4.1 軸的設計計算 計算直徑d《機械設計手冊》第三版 第二卷 表6-1-5 4.1.1 按彎扭合成強度計算軸徑公式 T=9550=9550×0.80/1000=7.64N·m (4.1) M=FR·a=mga

50、=117.31×9.8×0.2=229.9N·mm (4.2) 查表6-1-1 得【σ-1】=60MPa d=21.68·()?=21.68×{[229.92+(0.6×7.16)2]0.5/60}1/3=33.93mm 4.1.2 按扭轉剛度計算軸徑的公式 查表6-1-4得【φ】=0.5 d=9.3×(T/【φ】)1/4=9.3×(7.16/0.5)1/4=18.1mm (4.3) 4．1.3 取軸徑 為安全起見，取軸徑d=40mm 軸上有鍵槽∴將軸徑增大5% d0=

51、（1+5%）d=（1+5%）×40=42mm (4.4) 取整得d=42mm 4.2 軸的結構設計 圖4.1 軸及其受力分析 a、 擬定軸上的零件裝配方案 b、 根據軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 4.2.1 軸的強度計算 α=20° Ft=2T1/d=2×7.16×103/55=260.4N (4.5) Fr=Fttanα=260.4×tan20°=94.78N (4.6) F=Fr

52、+G帶輪+Q=94.78+11.07+367=472.85N (4.7) 根據受力方程式: RA+RB=472.85+681.22=1154.07N (4.8) 110×472.85+681.22×1321.5-RA×393-RB×1047=0 解得：RA=346.32N RB=807.75N 圖4.2 剪力圖 圖4.3 彎矩圖 圖4.4 扭矩圖 B截面是危險截面 σ=≤【σ】

53、 (4.9) 取【σ】=100 W=πD3/32 d≥()1/3=[32×(924195.52+267402)0.5/(100×3.14)]1/3=45.50mm ∴合格 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第五章 總質心的校核 第五章總質心的校核 5.1 軸總質心的校核 5.1.1 軸質量計算 圖5.1 軸質心 D=0.06m h=0.025m ρ=7.85×103kg/m3 m1軸=D2hρ=×0.062×0.025×7.85×103=0.554

54、kg (5.1) D=0.06m h=0.165m ρ=7.85×103kg/m3 m2軸=D2hρ=×0.062×0.165×7.85×103=3.66kg (5.2) D=0.08m h=0.178m ρ=7.85×103kg/m3 m3軸=D2hρ=×0.082×0.178×7.85×103=7.02kg (5.3) D=0.1m h=0.05m ρ=7.85×103kg/m3 m4軸=D2hρ=×0.12×0.05×7.85×103=3.08kg

55、 (5.4) D=0.13m h=0.64m ρ=7.85×103kg/m3 m5軸=D2hρ=×0.132×0.64×7.85×103=66.65kg (5.5) D=0.1m h=0.05m ρ=7.85×103kg/m3 m6軸=D2hρ=×0.12×0.05×7.85×103=3.08kg (5.6) D=0.08m h=0.179m ρ=7.85×103kg/m3 m7軸=D2hρ=×0.082×0.179×7.85×103=7.06kg (5.7) D=0.

56、06m h=0.14m ρ=7.85×103kg/m3 m8軸=D2hρ=×0.062×0.14×7.85×103=3.11kg (5.8) 5.1.2 軸質心校核 算得m筒=216.86kg x筒=658-231.76=426.24mm =(216.86×426.24+12.5×0.554+95×3.66+279×7.02+393×3.08+720×66.65+745×3.08+884.5×7.06+1069×3.11)/(216.86+0.554+3.66+7.02+3.08+66.65+3.08+7.06+3.11)

57、 =500.88mm (5.9) 經校核質心在軸承上可以保證筒體轉動平穩(wěn)。 軸合格。 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第六章 軸承的選擇 第六章軸承的選擇 6.1 軸承的選擇.設計及壽命校核 由于轉數較高，沒有軸向力，故選擇深溝球軸承。初選軸承型號為6320，根據機械設計手冊第三版第二卷表7-2-43查得Cr=173KN ,C0r=140KN。 6.2 當量動載荷 由于無軸向力

58、故A1=A2=0 ∴A1/R1=0≤e，A2/R2=0≤e (6.1) ∴X1=X2=1,Y1=Y2=0 則有P1=X1R1+Y1A1=R1=472.3N P2=X2R2+Y2A2=R2=5216.9N 6.3 確定軸承壽命 ∵P2＞P1 ∴按軸承2的受力大小計算軸承壽命。 球軸承的壽命指數ε=3，根據軸承的工作條件查表7-2-4，7-2-5，7-2-6，7-2-7得fh=1.730，fn=0.322，fd=0.322，fT=1.0，由于力矩負載較小，fm取1.5。 則基本額定

59、動負荷計算值 C=·P=×5216.9=13537.86N< C0r 此值小于初選的6320型軸承的基本額定動載荷（140KN）故初選軸承合適。 ∴軸承壽命計算： L10h=()ε=×(1.0×2096.11÷807.75)3=291.25h (6.2) 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第七章 鉚釘的計算 第七章鉚釘的計算 7.1取半圓頭鉚釘 選取鉚釘直徑d=16mm精裝配（以保證筒體的轉動平衡、動平衡性好）d0=17mm

60、 7.2 確定鉚釘的個數 7.2.1 按鉚釘剪切強度計算 Z= (7.1) F=T/R=7.16/0.17=42.12KN m=1 d0=17mm τp=145MPa ∴Z==（4×42.12×103）÷（3.14×1×172×145）=1.28 7.2.2 按扭轉強度計算 Z==（42.12×103）÷（17×10×325）=0.76 (7.2) 為安全起見以及保證轉動平穩(wěn)，取4個鉚釘。 沈陽化工大學科亞學

61、院學士學位論文 第八章 成型機的生產流程及電器控制 第八章成型機的生產流程及電氣控制 8.1 生產流程 圖8.1 生產流程圖 8.2 電氣控制原理 圖8.2 控制原理圖 機器主要通過PLC實現對溫度、變頻調速電機的自動化控制。當加熱器把滾筒內溫度加熱到大于等于120度時，溫度信號通過一體化溫度變送器、A/D轉換模塊傳送到PLC內，PLC通過執(zhí)行控制程序，將加熱器斷開，并延時30s（留出時間放料）后啟動變頻調速電機（提前將其額定轉速設定為1000r/min），待電機穩(wěn)定工作一段時間后

62、，當滾筒內溫度降到小于等于30度時，PLC通過執(zhí)行程序，將使電機停止轉動。然后將筒狀片材取出，然后再進入下一個工作循環(huán)。 圖8.3 電氣部件連接圖 圖8.4 控制程序 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 總結 總結 此次片材離心成型機的設計第一次從操作人員的角度考慮，包括生產環(huán)境在內的一系列因素，使操作人員工作環(huán)境更舒適，生產效率更高。此種片材離心成型機逆補了國內聚氨酯生產方式種類少，效率低，能耗大，成本高，

63、的缺點，為聚氨酯生產提供了新的思路。 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 致謝 致謝 經過幾個月的忙碌，畢業(yè)設計已經圓滿結束，非常感謝鄢利群老師在我大學的最后學習階段——畢業(yè)設計階段給自己的指導，從最初的定題，到資料收集，到設計，他們給了我耐心的指導和無私的幫助。為了指導我們的畢業(yè)設計計，他們放棄了自己的休息時間，在設計過程中

64、，我多次得到鄢利群老師的辛勤指導和無私的幫助。在這次畢業(yè)設計的過程中我深深的感受到這位老師是對學生負責的好老師，同樣在指導我們畢業(yè)設計這一過程中，老師們工作兢兢業(yè)業(yè)，對我們進行全程指導，只要我們有什么疑難問題，隨時請教他都能耐心講解，給我們一個滿意的答復。當我們有時候因為貪玩而沒有完成本周的任務時，老師就會嚴格的督促，我知道這是老師的關心。感謝鄢老師的辛勤指導。他的這種無私奉獻的敬業(yè)精神令人欽佩，在此我向她們表示我誠摯的謝意。同時，感謝所有任課老師和所有同學在這四年來給自己的指導和幫助，是他們教會了我專業(yè)知識，教會了我如何學習，教會了我如何做人。正是由于他們，我才能在各方面取得顯著的進步，在此

65、向他們表示我由衷的謝意，并祝所有的老師培養(yǎng)出越來越多的優(yōu)秀人才，桃李滿天下！ 27 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 參考文獻 參考文獻 【1】 北京化工大學 華南理工大學 合編 《塑料機械設計》 第一版 北京輕工業(yè)出版社 【2】 成大先 《機械設計手冊》 （1-5卷） 第三版 北京化學工業(yè)出版社 2001年4月 【3】 北京化工大學 華南理工大學 合編 《塑料機械液壓傳動設計》 第一版 北京輕工業(yè)出版社 1983年6月 【4】 黎啟白 《液壓元件手冊》 第一版 北京冶金工業(yè)出版社 機械工業(yè)出版社 2000年8月 【5】 大連機械塑料研究所 《橡膠塑料機械產品樣本》 第二本 機械工業(yè)出版社 2002年8月 【6】 《幾何量公差與測量技術》 主編：張玉 劉平 東北大學出版社 【7】 西北工業(yè)大學 《機械設計》 主編：濮良貴 紀名剛 28