6層框架住宅設計【含5張CAD圖紙、說明書】
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1. 工程概況
黑龍江省某市興建六層商店住宅,建筑面積4770平方米左右,擬建房屋所在地震動參數,,基本雪壓,基本風壓,地面粗糙度為B類。
地質資料見表1。
表1 地質資料
編號
土 質
土層深度(m)
e
1
人工填土
1
15
2
粉質粘土
5
18.8
53
0.93
0.35
10
190
3
粘 土
10
18.5
24.2
0.82
0.40
12
210
2. 結構布置及計算簡圖
根據該房屋的使用功能及建筑設計的要求,進行了建筑平面、立面及剖面設計,其標準層建筑平面、結構平面和剖面示意圖分別見圖紙。主體結構共6層,層高1層為3.6m,2~6層為2.8m。
填充墻采用陶??招钠鰤K砌筑:外墻400mm;內墻200mm。窗戶均采用鋁合金窗,門采用鋼門和木門。
樓蓋及屋面均采用現澆鋼筋砼結構,樓板厚度取120mm,梁截面高度按跨度的估算,尺寸見表2,砼強度采用。
屋面采用彩鋼板屋面。
表2 梁截面尺寸(mm)
層次
混凝土強度等級
橫梁
縱梁
次梁
柱截面尺寸可根據式估算。因為抗震烈度為7度,總高度,查表可知該框架結構的抗震等級為二級,其軸壓比限值;各層的重力荷載代表值近似取12,由圖2.2可知邊柱及中柱的負載面積分別為和。由公式可得第一層柱截面面積為
邊柱
中柱
如取柱截面為正方形,則邊柱和中柱截面高度分別為和。根據上述計算結果并綜合考慮其它因素,本設計框架柱截面尺寸取值均為,構造柱取。
基礎采用柱下獨立基礎,基礎埋深標高-2.40m,承臺高度取1100mm??蚣芙Y構計算簡圖如圖1所示。取頂層柱的形心線作為框架柱的軸線;梁軸線取至板底,層柱高度即為層高,取2.8m;底層柱高度從基礎頂面取至一層板底,取4.9m。
圖1.框架結構計算簡圖
3. 重力荷載計算
3.1 屋面及樓面的永久荷載標準值
屋面(上人):
20厚水泥砂漿找平層
150厚水泥蛭石保溫層
100厚鋼筋混凝土板
20厚石灰砂漿
合計 4.11
1~5層樓面:
瓷磚地面(包括水泥粗砂打底) 0.55
120厚鋼筋混凝土板
V型輕鋼龍骨吊頂或20厚水泥砂漿 0.34
合計 3.39
3.2 屋面及樓面可變荷載標準值
上人屋面均布荷載標準值 2.0
樓面活荷載標準值 2.0
屋面雪荷載標準值
3.3 梁、柱、墻、窗、門重力荷載計算
梁、柱可根據截面尺寸、材料容重及粉刷等計算出單位長度上的重力荷載;對墻、門、窗等可計算出單位面積上的重力荷載了。具體計算過程從略,計算結果見表3。
表3 梁、柱重力荷載標準值
層次
構件
n
1
橫梁
0.3
0.5
25
1.05
3.938
5.4
14
397.71
4288.76
縱梁
0.3
0.6
25
1.05
4.725
3.0
12
170.10
縱梁
0.3
0.6
25
1.05
4.725
2.8
4
52.92
柱
0.6
0.6
25
1.05
9.450
4.9
66
3056.13
橫梁
0.3
0.5
25
1.05
3.938
3.0
11
129.95
縱梁
0.3
0.6
25
1.05
4.725
4.8
16
362.88
縱梁
0.3
0.6
25
1.05
4.725
2.1
12
119.07
續(xù)表3
縱梁
0.3
0.6
25
1.05
4.725
3.0
18
255.15
3588.57
縱梁
0.3
0.6
25
1.05
4.725
4.8
16
362.88
縱梁
0.3
0.6
25
1.05
4.725
2.1
12
119.07
縱梁
0.3
0.6
25
1.05
4.725
2.8
6
79.38
柱
0.6
0.6
25
1.05
9.45
2.8
66
1746.36
橫梁
0.3
0.5
25
1.05
3.938
5.4
22
467.83
橫梁
0.3
0.5
25
1.05
3.938
3.0
22
259.91
次梁
0.3
0.4
25
1.05
3.15
3.2
8
80.64
次梁
0.3
0.4
25
1.05
3.15
3.5
2
22.05
次梁
0.3
0.4
25
1.05
3.15
5.2
8
131.04
次梁
0.3
0.4
25
1.05
3.15
3.4
6
64.26
注:1)表中為考慮梁、柱的粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數;
表示單位長度構件重力荷載;n為構件數量
2)梁長度取凈長;柱高取層高。
外墻為400厚陶粒空心砌塊(5),外墻面貼瓷磚(0.5),內墻面為20mm厚抹灰,則外墻單位墻面
重力荷載為:
;
內墻為200厚陶??招钠鰤K,兩側均為20mm厚抹灰,則內墻單位面積重力荷載為:
1。
木門單位面積重力荷載為;
鋁合金窗單位面積重力荷載取;
鋼鐵門單位面積重力荷載為。
3.4 重力荷載代表值(見圖4)
集中于各樓層標高處的重力荷載代表值,為計算單元范圍內的各樓層樓面上的重力荷載代表值及上下各半層的墻柱等重量。計算時,各可變荷載的組合按規(guī)定采用,屋面上的可變荷載均取雪荷載,具體過程略,計算簡圖見圖2。
4. 橫向框架側移剛度計算
橫梁線剛度計算過程見表4;柱線剛度計算見表5。
表4 橫梁線剛度計算表
類別
層次
AB
3600
BC
6000
表5 柱線剛度計算表
層次
1
4900
2800
柱的側移剛度D值按下式計算:。根據梁柱線剛度比的不同,柱可分為中框架中柱和邊柱、邊框架中柱和邊柱以及樓、電梯間柱等,計算結果分別見表6、
表7、表8。
表6 中框架柱側移剛度D值
層 次
左邊柱(18根)
右中柱(18根)
中柱(18根)
1
0.354
0.363
11996
0.519
0.421
13910
1.26
0.54
17845
787518
2~6
0.203
0.092
16292
0.338
0.145
25678
0.72
0.265
46929
1366066
表7 邊框架柱側移剛度D值
層 次
A-1,A-15,A-16,A-30
D-1,D-15,D-16,D-30
B-1,B-15,B-16,B-30
1
0.591
0.421
13910
0.354
0.363
11996
0.945
0.49
16193
168396
2~6
0.338
0.145
25678
0.203
0.092
16292
0.54
0.213
37721
318764
將上述不同情況下同層框架側移剛度相加,即得框架各層層間側移剛度,見表8。
由表8可見,,故該框架為橫向規(guī)則框架。
表8 橫向框架層間側移剛度D值
層 次
1
2
3
4
5
6
1194642
1684830
1684830
1684830
1684830
1684830
5. 橫向水平荷載作用下框架結構的內力和側移計算
5.1 橫向水平地震作用下框架結構的內力和側移計算
5.1.1 橫向自振周期計算
結構頂點的假想位移計算見表9。
表9 結構頂點的假想位移計算
層 次
6
4940.39
4940.39
1684830
2.930
88.58
5
6880.28
11820.67
1684830
7.020
85.65
4
6880.28
18700.95
1684830
11.10
78.63
3
6880.28
25581.23
1684830
15.180
67.53
2
6880.28
32461.51
1684830
19.270
52.35
1
7058.88
39520.39
1194642
33.080
33.08
結構基本自震周期,其中υT的量綱為m,取,則
5.1.2 水平地震作用及樓層地震剪力計算
本方案結構高度小于40m,質量和剛度沿高度分布較均勻,變形以剪切型為主,故可用底部剪力法計算水平地震作用。因為是多質點結構,所以
設防烈度按7度考慮,場地特征周期分區(qū)為二區(qū),場地土為Ⅱ類,查表得:
特征周期Tg=0.40s 水平地震影響系數最大值
因為,所以不應考慮頂部附加水平地震作用。
各質點的水平地震作用:
表10各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表
層次
Hi(m)
Gi(KN)
GiHi(KN)
Fi(KN)
Vi (KN)
6
18.9
4940.39
93373.37
0.27
1116.79
1116.79
5
16.1
6880.28
110772.51
0.223
922.386
2039.176
4
13.3
6880.28
91507.72
0.185
765.208
2804.384
3
10.5
6880.28
72242.94
0.146
603.984
3408.278
2
7.7
6880.28
52978.16
0.107
442.58
3850.858
1
4.9
7058.88
34588.51
0.07
289.54
4140.398
各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布如下圖3。
(a)縱向水平地震作用分布 (b)層間剪力分布
圖3 縱向水平地震作用及層間剪力分布圖
5.1.3 水平地震作用下的位移驗算
水平地震作用下框架結構的層間位移和頂點位移按下式計算
和 ,各層的層間彈性位移角,計算結果如表11。
表11 橫向水平地震作用下的位移驗算
層 次
6
1116.79
1684830
0.66
11.31
2800
0.236
5
2039.176
1684830
1.21
10.65
2800
0.432
4
2804.384
1684830
1.66
9.44
2800
0.593
3
3408.278
1684830
2.02
7.78
2800
0.721
2
3850.858
1684830
2.29
5.76
2800
0.818
1
4140.398
1194642
3.47
3.47
4900
0.708
由表可見,最大層間彈性位移角發(fā)生在第2層,其值0.818〈1/550,滿足要求,其中是由彈性層間位移角限值查得。
5.1.4 水平地震作用下框架內力計算
以4軸線框架內力計算,其余框架計算從略。
框架柱端剪力及彎矩按式 ;
;
各柱反彎點高度比 本例中底層柱需考慮修正值y2,第二層柱需考慮修正值y1和y3,其余柱均無修正。計算結果見表12。
梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按式
;
;
;
;
計算結果見表12。
70
表12 各層柱端彎矩及剪力計算
層次
hi
/m
Vi
/kN
ΣDij
N·m
右 邊 柱
中 柱
Di1
Vi1
y
Di2
Vi2
y
6
2.8
1116.79
1684830
35678
17.02
0.130
0.1
3.162
28.46
39753
25.32
0.149
0.050
3.8
72.16
5
2.8
2039.176
1684830
25678
31.08
0.131
0.15
10.19
57.76
39753
54.44
0.149
0.1
16.33
146.99
4
2.8
2804.384
1684830
25678
42.74
0.131
0.2
19.65
78.6
39753
78.7
0.149
0.25
59.03
177.08
3
2.8
3408.278
1684830
25678
51.94
0.131
0.35
14.27
79.5
39753
97.99
0.149
0.35
102.89
191.08
2
2.8
3850.858
1684830
25678
58.69
0.157
0.6
98.8
54.89
26711
108.39
0.173
0.53
206.81
183.4
1
4.9
4140.398
1194642
13910
48.21
0.23
0.95
305.83
16.1
25471
83.58
0.416
0.9
368.59
40.59
注:表中M的量綱為kN·m,V量綱為kN
續(xù)表12
層次
hi
/m
Vi
/kN
ΣDij
N·m
邊 柱
Di1
Vi1
y
6
3.0
761
1194603
16541
10.54
0.130
0.1
3.162
28.46
5
3.0
1635.87
1194603
16541
22.65
0.131
0.15
10.19
57.76
4
3.0
2364.93
1194603
16541
32.75
0.131
0.2
19.65
78.6
3
3.0
2944.53
1194603
16541
40.77
0.131
0.35
14.27
79.5
2
3.6
3363.74
828963
11271
45.74
0.157
0.6
98.8
54.89
1
4.9
3640.79
1109593
20022
65.7
0.23
0.95
305.83
16.1
表13梁端彎矩、剪力及柱軸力計算
層次
邊梁
邊梁
柱軸力
L
Vb
L
Vb
右邊柱
中柱N1
左邊柱
6
39.602
24.754
3.6
17.88
28.577
10.716
6.0
6.55
17.88
-11.33
-6.55
5
67.317
42.073
3.6
30.39
42.909
16.09
6.0
9.83
48.27
-31.89
-16.38
4
99.564
62.228
3.6
44.94
52.172
19.565
6.0
11.96
93.21
-64.87
-28.34
3
127.857
79.911
3.6
57.71
71.692
26.885
6.0
16.43
150.92
-106.15
-44.77
2
31.756
19.848
3.6
14.33
78.338
29.377
6.0
17.95
165.25
-102.53
-62.72
1
278.574
174.11
3.6
125.75
101.90
38.211
6.0
23.35
291
-204.93
-86.07
注:1)柱軸力中的負號表示拉力。當為左地震時,左側兩根柱為拉力,對應的右側兩根柱為壓力。
2)表中單位為kN·m,V單位N,l的單位為m。
.
(a)框架彎矩圖 (b)梁端剪力及柱軸力圖
圖4 左地震作用下框架彎矩圖、梁端剪力及柱軸力圖
5.2 橫向風荷載作用下框架結構內力和側移計算
5.2.1 風荷載標準值
風荷載標準值按式,基本風壓w0=0.40KN/m2。由《荷載規(guī)范》查得(迎風面)和(背風面),B類地區(qū),H/B=18.9/82.9=0.23,查表得: 脈動影響系數υ=0.42. T1=0.492S ,W0T12=0.097KNS2/m2. 查表得脈動增大系數ξ=1.23。
仍取圖4軸線橫向框架,其負載寬度4.05m,沿房屋高度分布風荷載標準值
根據各樓層標高處高度Hi查取,沿房屋高度的分布見表14。 沿房屋高度的分布見圖5(a)。
表14 沿房屋高度分布風荷載標準值
層次
Hi(m)
Hi(m)
6
18.9
1.00
1.226
1.421
2.26
1.41
5
16.1
0.852
1.164
1.378
2.08
1.30
4
13.3
0.703
1.092
1.333
1.89
1.18
3
10.5
0.556
1.014
1.283
1.69
1.05
2
7.7
0.407
1.0
1.210
1.57
0.98
1
4.9
0.259
1.0
1.134
1.47
0.92
《荷載規(guī)范》規(guī)定,對于高度大于30m且高寬比大于1.5的房屋結構,應采用風振系數來考慮風壓脈動的影響,本例房屋高度H=18.9m<30m,H/B<0.23,因此,該房屋應不考慮風壓脈動的影響。
框架結構分析時,應按靜力等效原理將分布風荷載轉化為節(jié)點集中荷載,節(jié)點集中荷載見圖5(b),例第5層集中荷載F5的計算如下:
F5=(2.08+1.3+1.89+1.18)×2.8×1/2
+[(2.26-2.08)+(1.41-1.3)]×2.8×1/2×1/3
+[(2.08-1.89)+(1.3-1.18)]×2.8×1/2×2/3
=9.45KN
(a)風荷載沿房屋高度的分布 (b)等效節(jié)點集中風荷載
圖5 框架上的風荷載
5.2.2 風荷載作用下的水平位移驗算
根據圖5(b)所示水平荷載,由式計算層間剪力Vi,然后依據表6求出軸-4線框架的層間側移剛度,再按式
;
計算各層的相對側移和絕對側移,計算結果見表15。
表15風荷載作用下框架層間剪力及側移計算
層次
1
2
3
4
5
6
Fi(KN)
10.97
7.15
7.74
8.59
9.45
8.43
Vi(KN)
52.33
41.36
34.21
26.47
17.88
8.43
43751
88899
88899
88899
88899
88899
1.196
0.465
0.385
0.298
0.201
0.094
1.196
1.661
2.046
2.344
2.545
2.639
0.244
0.166
0.138
0.106
0.072
0.034
由表15可見,風荷載作用下框架最大層間位移角為0.244,遠小于1/550,滿足規(guī)范要求。
5.2.3 風荷載作用下框架結構內力計算
風荷載作用下框架結構內力計算過程與水平地震作用下的相同。4軸線橫向框架在風荷作用下的彎矩,梁端剪力及柱軸力見圖6。計算結果見表16表17;
表17 風荷作用梁端彎矩剪力及柱軸力計算
層次
左邊梁
右邊梁
柱軸力
L
Vb
L
Vb
右邊柱
中柱N1
左邊柱
6
4.075
0.489
6.0
0.76
5.654
3.534
3.6
2.552
-0.76
-1.792
2.552
5
7.097
0.852
6.0
1.325
10.989
6.868
3.6
4.96
-2.085
-2.085
7.512
4
11.097
1.332
6.0
2.072
17.461
10.913
3.6
7.882
-4.157
-4.157
15.394
3
14.463
1.736
6.0
2.70
23.783
14.864
3.6
10.735
-6.857
-6.857
26.129
2
15.392
1.847
6.0
2.873
5.59
3.494
3.6
2.523
-9.73
-9.73
28.652
1
25.615
3.074
6.0
4.782
68.123
42.577
3.6
30.75
-14.512
-14.51
59.402
4軸線橫向框架在風荷載作用下的彎矩、梁端剪力及柱軸力見圖6。
表16 風荷作用各層柱端彎矩及剪力計算
層次
hi
/m
Vi
/kN
ΣDij
N·m
左 邊 柱
中 柱
Di1
Vi1
y
Di2
Vi2
y
6
2.8
8.43
88899
16292
1.54
0.203
0.055
0.237
4.075
46929
4.45
0.72
0.71
8.847
3.613
5
2.8
17.88
43751
16292
3.28
0.203
0.253
2.324
6.86
46929
9.439
0.72
0.4
10.572
15.857
4
2.8
26.47
43751
16292
4.85
0.203
0.354
4.807
8.773
46929
13.973
0.72
0.45
17.606
21.518
3
2.8
34.21
43751
16292
6.27
0.203
0.45
7.9
9.656
46929
18.059
0.72
0.45
22.754
27.811
2
2.8
41.36
43751
16292
7.58
0.203
0.647
13.732
7.492
46929
21.834
0.72
1.16
70.917
-9.781
1
4.9
52.33
43751
11996
14.35
0.354
0.831
58.432
11.883
17845
21.344
1.26
0.59
61.706
42.88
層次
hi
/m
Vi
/kN
ΣDij
N·m
右 邊 柱
Di1
Vi1
y
6
2.8
8.43
88899
25678
2.43
0.338
0.169
1.15
5.654
5
2.8
17.88
43751
25678
5.16
0.338
0.319
4.609
9.839
4
2.8
26.47
43751
25678
7.65
0.338
0.4
8.568
12.852
3
2.8
34.21
43751
25678
9.88
0.338
0.45
12.449
15.215
2
2.8
41.36
43751
25678
11.95
0.338
1.205
40.319
-6.859
1
4.9
52.33
43751
13910
16.64
0.591
0.659
53.732
27.804
續(xù)表16
(a)框架彎矩圖 (b)梁端剪力及柱軸力圖
圖6橫向框架在水平風荷載作用下框架彎矩圖、梁端剪力及柱軸力圖
6. 豎向荷載作用下框架結構的內力計算
6.1 橫向框架內力計算
6.1.1 計算單元
取8軸線橫向框架進行計算,計算單元寬度為3.6m,如圖9所示。由于房間內布置有次梁,故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示,計算單元范圍內的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架,作用于各節(jié)點上。由于縱向框架的中心線與柱的中心線不重合,因此在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。
6.1.2 荷載計算
6.1.2.1 恒荷計算
在圖7中,代表橫梁自重,為均布荷載。
對于第6層:=,為房間板傳給橫梁的梯形荷載,
由圖7所示,幾何關系得
圖7 橫向框架計算單元
圖8各層梁上作用的恒荷載
=
、分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載,它包括梁自重、樓板重和女兒墻等的重力荷載,計算如下:
集中力矩
對2~5層,包括梁自重和其上橫墻自重,為均布荷載。其它荷載計算方法同第6層:
對1層:
6.1.2.2 活荷載計算
活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖9所示。
圖9 各層梁上作用的活荷載
在雪荷載作用下:
對于1~5層:
將以上計算結果匯總,見表18,表19。
表18 橫向框架恒荷匯總表
層 次
6
3.938
14.796
14.796
0
45.1
43.64
0
45.1
6.77
0
0
6.765
2~5
12.402
12.204
9.153
11.19
32.57
62.58
63.34
32.49
4.89
0
0
4.87
1
17.55
12.204
9.153
11.19
32.57
62.58
63.34
32.49
4.89
0
0
4.87
表19 橫向框架活荷匯總表
層 次
6
7.2
12
0
6.48
12.96
25.92
0
0.972
0
0
0.972
1~5
7.2
5.4
6.6
6.48
12.56
25.92
12.51
0.972
0
0
0.965
6.1.3 內力計算
梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算。彎矩計算過程如圖10所示,所得彎矩圖如圖11所示。梁端剪力可根據梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得;柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到,計算柱底軸力還需要考慮柱的自重,如表20和表21所列。
(a) 恒荷作用下
圖10 橫向框架彎矩的二次分配法
(b)活荷作用下
圖10 橫向框架彎矩的二次分配法
(a)恒荷作用下
圖11豎向荷載作用下框架彎矩圖
(b)活荷作用下
圖11 豎向荷載作用下框架彎矩圖
表20 恒荷作用下梁端剪力及柱軸力
層
次
荷載引起的剪力
彎矩引起的剪力
總 剪 力
柱 軸 力
AB 跨
BC 跨
AB 跨
BC 跨
AB跨
BC跨
A 柱
B 柱
C 柱
VA=VB
VB
VC
VA=-VB
VB=VC
VA
VB
VB
VC
N頂
N底
N頂
N底
N頂
N底
6
23.31
51.07
51.07
-3.977
1.359
19.333
27.287
49.711
49.711
64.433
110.738
120.638
166.943
94.811
141.116
5
53.98
100.73
93.43
-6.464
2.178
47.516
60.444
91.252
98.552
203.354
229.814
369.579
396.039
277.468
303.928
4
53.98
100.73
93.43
-6.27
2.279
47.71
60.25
91.151
98.451
322.624
349.084
598.38
624.84
440.179
466.639
3
53.98
100.73
93.43
-6.27
2.279
47.71
60.25
91.151
98.451
441.894
468.354
827.181
853.641
602.89
629.35
2
53.98
100.73
93.43
-6.29
2.14
47.69
60.27
91.29
98.59
561.144
587.604
1056.141
1082.601
765.74
792.2
1
53.98
100.73
93.43
-6.404
1.99
47.576
60.384
91.44
98.74
680.28
706.74
1285.365
1311.825
928.74
955.2
表21 活荷作用下梁端剪力及柱軸力
層
次
荷載引起的剪力
彎矩引起的剪力
總 剪 力
柱 軸 力
AB 跨
BC 跨
AB 跨
BC 跨
AB跨
BC 跨
A 柱
B 柱
C 柱
VA=VB
VB
VC
VA=-VB
VB=VC
VA
VB
VB
VC
N頂=N底
N頂=N底
N頂=N底
6
6.48
25.20
25.20
-1.931
0.121
4.549
8.411
25.321
25.079
11.029
46.692
31.559
5
6.48
15.64
15.05
-0.563
0.022
5.917
7.043
15.662
15.028
12.397
35.265
21.463
4
6.48
15.64
15.05
-0.723
0.044
5.757
7.212
15.684
15.006
12.237
35.456
21.441
3
6.48
15.64
15.05
-0.723
0.044
5.757
7.212
15.684
15.006
12.237
35.456
21.441
2
6.48
15.64
15.05
-0.74
0.038
5.74
7.22
15.678
15.012
12.22
35.458
21.447
1
6.48
15.64
15.05
-1.125
0.08
5.355
7.605
15.72
14.97
11.835
35.885
21.405
6.2 橫向框架內力組合
6.2.1 結構抗震等級
結構的抗震等級根據結構類型、地震烈度、房屋高度等因素查表得,本商場框架結構為二級抗震等級。
6.2.2 框架梁內力組合
本方案考慮了四種內力組合,即,,及。此外,對于本方案,這種內力組合與考慮地震作用的組合相比一般較小,對結構設計不起控制作用,故不予考慮。各層梁的內力組合結果見表22,表中,兩列中的梁端彎矩為經過調幅后的彎矩(調幅系數取0.8)。
6.2.3 框架柱內力組合
取每層柱頂和柱底兩個控制截面進行組合,組合結果以及柱端彎矩設計值的調整見表6.6~表6.9。在考慮地震作用效應的組合中,取屋面為雪荷載時的內力進行組合。
層次
截面
內力
SGK
SQK
SWK
SEK
1.2SGK+1.4(SQK+SWK)
SQK
SQK
一
A
M
-30.461
-2.586
68.123
278.574
53.999
135.546
243.031
-300.188
-43.708
-40.174
177.843
V
47.576
5.355
30.75
125.75
21.538
107.638
-77.378
167.843
69.583
64.588
B左
M
-48.905
-5.825
42.58
174.11
-126.453
-7.229
-216.393
123.122
-71.847
-66.841
V
60.384
7.605
30.75
125.75
126.158
40.658
180.374
-64.838
89.123
83.108
層
B右
M
-105.02
-14.344
25.62
101.896
-110.233
-181.969
-1.62
-200.318
-156.116
-146.101
128.706
V
98.74
15.72
4.782
23.35
133.801
147.191
73.174
118.706
149.019
140.496
C
M
95.462
13.959
3.074
38.211
129.793
138.401
54.942
129.453
142.833
134.097
V
43.038
14.97
4.782
23.35
79.298
65.909
68.237
22.704
73.071
72.604
跨間
MAB
75.26
46.39
111.37
153.72
48.48
162.89
MBC
230.18
174.42
299.37
189.38
272.31
201.94
三
A
M
-30.553
-2.933
23.783
127.857
-7.474
-74.066
95.843
-153.478
-44.18
-40.77
111.797
V
47.71
5.757
10.735
57.71
50.283
80.341
-10.738
101.797
70.166
65.312
B左
M
-48.61
-5.014
14.867
79.911
-86.165
-44.538
-123.919
31.908
-70.638
-65.352
V
60.25
7.212
10.735
57.71
97.426
67.368
113.738
1.203
88.55
82.397
層
B右
M
-99.863
-15.048
14.463
71.692
-120.655
-161.151
-26.749
-166.548
-149.863
-140.903
121.683
V
98.451
15.684
2.7
16.43
136.319
143.879
79.644
111.683
148.593
140.099
C右
M
88.926
14.838
1.736
26.885
125.054
129.915
60.497
112.924
134.888
127.484
V
91.151
15.006
2.7
16.43
134.17
126.61
104.808
72.769
138.06
130.39
跨間
MAB
68.98
31.45
151.13
270.56
34.53
157.54
MBC
176.56
148.31
218.76
153
163.87
160.03
表22框架梁內力組合表
續(xù)表22
層次
截面
內力
SGK
SQK
SWK
SEK
1.2SGK+1.4(SQK+SWK)
SQK
SQK
六
層
A
M
-25.302
-2.01
5.654
39.602
-25.261
-41.092
14.936
-62.288
-36.168
-33.176
46.88
V
19.333
4.549
2.552
17.88
25.995
33.141
2.014
36.88
30.639
29.568
B左
M
36.755
7.573
3.534
24.754
49.761
59.656
12.352
60.623
57.192
54.708
V
27.287
8.411
2.552
17.88
48.093
40.947
45.776
10.91
45.248
44.52
B右
-49.586
-21.562
4.075
28.577
-83.985
-95.395
-26.468
-82.193
-88.503
-89.68
93.357
49.711
25.321
0.76
6.55
94.039
96.167
49.748
62.521
92.431
95.103
C
M
43.061
22.142
0.489
10.716
81.987
83.357
38.271
59.167
80.274
82.672
V
49.711
25.079
0.76
6.55
95.828
93.7
62.412
49.639
92.189
94.764
跨間
MAB
78.11
43.26
62.87
66.14
32.45
132.32
MBC
96.27
93.94
94.37
84.63
150.72
93.27
表23(a) 橫向框架A柱彎矩和軸力組合
層次
截面
內力
SGK
SQK
SWK
SEK
1.2SGK+1.4(SQK+SWK)
SQK
SQK
N
Nmin
M
Nmax
M
6
柱頂
M
19.798
2.513
5.654
39.602
19.360
39.191
-19.663
57.561
29.240
27.276
57.561
-19.663
29.240
N
64.433
11.029
2.552
17.880
89.187
96.333
45.520
80.386
98.014
92.760
80.386
45.520
98.014
柱底
M
-18.324
-1.764
1.150
8.054
-22.848
-26.068
-9.433
-25.138
-26.501
-24.458
-25.138
-9.433
-26.501
N
110.738
11.029
2.552
17.880
144.753
151.899
87.194
122.060
160.525
148.326
122.060
87.194
160.525
5
柱頂
M
16.671
2.187
9.839
59.263
9.292
36.842
-41.793
73.769
24.693
23.067
73.769
-41.793
24.693
N
203.354
12.397
7.512
48.270
250.864
271.897
141.534
235.661
286.925
261.381
235.661
141.534
286.925
柱底
M
-16.333
-1.439
4.609
27.761
-15.162
-28.067
11.720
-42.414
-23.489
-21.614
-42.414
11.720
-23.489
N
229.814
12.397
7.512
48.270
282.616
303.649
165.348
259.475
322.646
293.133
259.475
165.348
322.646
4
柱頂
M
16.314
2.411
12.852
71.803
4.959
40.945
-54.240
85.775
24.435
22.952
85.775
-54.240
24.435
N
322.624
12.237
15.394
93.210
382.729
425.832
204.989
386.748
447.779
404.281
386.748
204.989
447.779
柱底
M
-16.333
-1.439
8.568
47.869
-9.619
-33.609
31.325
-62.020
-23.489
-21.614
-62.020
31.325
-23.489
N
349.084
12.237
15.394
93.210
414.481
457.584
228.803
410.562
483.500
436.033
410.562
228.803
483.500
3
柱頂
M
16.314
2.411
15.215
79.988
1.651
44.253
-62.221
93.756
24.435
22.952
93.756
-62.221
24.435
N
441.894
12.237
26.129
150.92
510.824
583.985
256.064
550.358
608.794
547.405
550.358
256.064
608.794
柱底
M
-17.056
-1.477
12.449
65.444
-5.106
-39.964
47.793
-79.823
-24.503
-22.535
-79.823
47.793
-24.503
N
468.354
12.237
26.129
150.92
542.576
615.737
279.878
574.172
644.515
579.157
574.172
279.878
644.515
2
柱頂
M
17.960
2.354
2.859
33.688
15.245
34.450
-15.623
50.069
26.600
24.848
50.069
-15.623
26.600
N
561.144
12.220
28.652
165.25
650.368
730.594
349.410
671.647
769.764
690.481
671.647
349.410
769.764
柱底
M
-20.104
-1.526
40.319
198.02
30.185
-82.708
185.908
-225.973
-28.666
-26.261
-225.973
185.908
-28.666
N
587.604
12.220
28.652
165.25
682.120
762.346
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