2273 杯形件落料、拉深、沖孔、復(fù)合模設(shè)計(jì)

2273 杯形件落料、拉深、沖孔、復(fù)合模設(shè)計(jì),杯形件落料,沖孔,復(fù)合,設(shè)計(jì) 1杯形件落料、拉深、沖孔、復(fù)合模1.沖壓件結(jié)構(gòu)工藝性分析此工件有落料、拉深、沖孔三個(gè)工序。材料為 Q235 鋼，具有良好的沖壓性能，適合沖裁。工件結(jié)構(gòu)相對(duì)簡(jiǎn)單，有３個(gè) ?２０mm 的孔、２個(gè) ?５mm 的孔、２個(gè) ?３mm 的孔、還有一個(gè)不規(guī)則的孔，孔與孔、孔與邊緣之間的距離也滿足要求，最小壁厚為３mm（?20mm 的孔與杯形件內(nèi)壁之間的壁厚） 。工件屬于典型圓筒形件拉深，形狀基本對(duì)稱，對(duì)工件厚度變化也沒有作要求，但是零件圖上已經(jīng)給出了孔心距的公差，由公差可以查得公差等級(jí)應(yīng)為 IT12 級(jí)，尺寸精度較低，而工件總高度尺寸 32mm 可在拉深后采用修邊達(dá)到要求，普通沖裁完全能滿足要求。22.沖壓工藝方案的確定該工件包括落料、拉深、沖孔三個(gè)基本工序，可有以下三種工藝方案：方案一：先落料、再拉深、最后沖孔，采用單工序模生產(chǎn)。方案二：沖孔、拉深、落料級(jí)進(jìn)沖壓，采用級(jí)進(jìn)模生產(chǎn)。方案三：落料-拉深-沖孔復(fù)合沖壓。采用復(fù)合模生產(chǎn)。方案一模具結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，但需要三道工序三副模具，成本高而生產(chǎn)效率低，難以滿足中批量的生產(chǎn)要求。方案二需要一副模具，生產(chǎn)效率高，操作方便，工件精度也能滿足要求，但是由于工件的尺寸相對(duì)較大，采用級(jí)進(jìn)模生產(chǎn)需要較大的沖裁力，模具的尺寸相對(duì)較大，對(duì)資源產(chǎn)生較大的浪費(fèi)，對(duì)成本的要求也較高，結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，不易沖裁。方案三也只需一副模具，工件的精度及生產(chǎn)效率也較高，消除了方案二的弊端，模具制造也不困難，工件的最小壁厚也能滿足要求，且沖壓件質(zhì)量較高，成本也較低。通過對(duì)上述三種方案的分析比較，該工件的沖壓生產(chǎn)采用方案三為佳。33.主要設(shè)計(jì)計(jì)算3.1 毛坯尺寸的計(jì)算根據(jù)表面積相等原則，用解析法求該零件的毛坯直徑 D，又因?yàn)楣ぜ且?guī)則的形狀，所以可以根據(jù)表 4.3.3 的公式計(jì)算毛坯直徑 D，具體計(jì)算見表一。3.2 排樣方式的確定及其計(jì)算設(shè)計(jì)復(fù)合模，首先要設(shè)計(jì)條料的排樣圖，杯形件的形狀具有對(duì)稱的特點(diǎn)。沒有必要直對(duì)排，直對(duì)排時(shí)材料的利用率也較低，應(yīng)采用有廢料直排，如圖二所示的排樣方法，可顯著地減少?gòu)U料。搭邊值取 1.0mm 和 1.2mm，條料寬度為105.8mm，步距為 103.4mm，一個(gè)步距的材料利用率為 59%（相關(guān)計(jì)算見表一） 。查板材標(biāo)準(zhǔn)，宜選 1000mm 1000mm 的鋼板，每張鋼板可剪裁為 9 張條料?（105mm 1000mm） ，每張條料可沖 9 個(gè)工件，故每張鋼板的材料利用率為52%。圖 3-1：排樣圖43.3 成形次數(shù)的確定該工件為簡(jiǎn)單的杯形件，求出 h/d=34/79=0.43，根據(jù)毛坯相對(duì)厚度t/D=1.5/102.4=1.5，查表 4.4.3 發(fā)現(xiàn) h/d 小于表中數(shù)值 (h/d=0.84~0.65)，能一次拉深成形，所以采用落料拉深復(fù)合沖壓，因?yàn)?t/D=1.5 查表 4.4.4 可用可不用壓料裝置，用壓料裝置，這樣可選擇較小拉深系數(shù)，所以用壓料裝置。修邊余量的選擇，當(dāng)零件相對(duì)高度 h/d 很小，并且高度尺寸要求不高時(shí)，也可以不用切邊工序，考慮到工件的精度，還是考慮采用切邊。3.4 沖壓工序壓力計(jì)算該模具采用正裝復(fù)合模，固定卸料與頂件，采用落料、拉深、沖孔三個(gè)工序復(fù)合，沖壓工藝總力的計(jì)算相對(duì)比較復(fù)雜，沖裁力已經(jīng)包括了拉深中的落料力，因此在計(jì)算的時(shí)候要特別的注意，不要做重復(fù)的計(jì)算，不然就會(huì)造成不必要的資源浪費(fèi)，具體沖壓力的計(jì)算見表一，根據(jù)沖壓工藝總力計(jì)算，計(jì)算結(jié)果并結(jié)合工件高度，初選 J23-63 壓力機(jī)。 表一：主要設(shè)計(jì)計(jì)算項(xiàng)目分類項(xiàng)目 公式 結(jié)果 備注毛坯毛坯直徑 D2221.70.56dHrdr???102.4mm沖裁件面積 A2/4??6411.6mm2條料寬度 BDaC??105.8mm排樣步距 S1 103.4mm查表 4.3.1 得修邊余量Δh=2mm ；查表 2.5.2 得最小搭邊值 a=1.2mm,a1=1.0mm;采用無側(cè)壓裝置，條料與導(dǎo)料板間隙5一個(gè)步進(jìn)距的材料利用率ηη= 10%nABS?59% Cmin=1mm;n=1沖裁力FτbKLt 375336N=641.6mm , Lτ b=300mPa拉深力 1 σb121dt??74418 N查表 4.4.6 的 =0.50 , 1Kσ b=400 mPa壓邊力 YF??2/4Y ADrp??????7058.7N初定 =5.5mm ，Ar查表 4.4.5 得 =2.3 mPap卸料力 xxXK?18766.8N 查表 2.6.1 得 =0.05XK頂件力 DFD22520.2N 查表 2.6.1 得 0.06D?沖壓力沖壓工藝總力 Z1ZYXDFF??498099.7 N 彈性卸料，上出件3.5 壓力中心的確定及相關(guān)計(jì)算 計(jì)算壓力中心時(shí)，先畫出凹模型口圖，如圖三所示，在圖中將 xoy 坐標(biāo)系建立在圖示的對(duì)稱中心線上，將沖裁輪廓線按幾何圖形分解成 L1~L11 共 11 組基本線段，用解析法求得該模具的壓力中心 C 點(diǎn)的坐標(biāo)（0.15,8.54） 。有關(guān)計(jì)算如表二所示。6圖 3-2：凹模型口圖表二：壓力中心數(shù)據(jù)表各基本要素壓力中心的坐標(biāo)值基本要素長(zhǎng)度 L/mmx yL1=62.8 -17.5 3L2=62.8 0 25L3=62.8 17.5 3L4=15.7 12.5 15L5=15.7 -12.5 15L6=25 0 -10L7=25 0 20L8=15.7 20 -23L9=15.7 -20 237L10=9.42 24 23L11=9.42 -29 -16合計(jì) 320.04 0.15 8.54由以上計(jì)算結(jié)果可以看出，該工件沖裁力不大，壓力中心偏移坐標(biāo)原點(diǎn) O 較小，為了便于模具的加工和裝配，模具中心仍選在坐標(biāo)原點(diǎn) O。若選用 J23-63 沖床，C 點(diǎn)仍在壓力機(jī)模柄孔投影面積范圍內(nèi)，滿足要求。3.6 工作部分尺寸計(jì)算落料和拉深的凸、凹模的工作尺寸計(jì)算見表 所示，該工件要求不高，為簡(jiǎn)單方便，實(shí)際生產(chǎn)中直接按工件尺寸作拉深凸、凹模固定板以及卸料板，這種加工方法可以保證零件各個(gè)孔的同軸度，使裝配工作簡(jiǎn)化，因此，工作零件刃口尺寸計(jì)算就按分開加工的方法來計(jì)算，具體計(jì)算見下表表三：工作部分尺寸計(jì)算尺寸及分類凸、凹模間雙面間隙尺寸偏差與磨損系數(shù)計(jì)算公式 結(jié)果 備注DA=(Dmax- XΔ) +δ A0.35124??落料 ?102.4查表 2.3.3 得，Zmax=0.240mmZmin=0.132mmΔ=0.35X=0.75DT=(DA- Zmin)-δ T0.2??模具制造公差是查表 2.4.1 所得，滿足δ A+δ T≤（Z max- Zmin）DA=(Dmax-0.75Δ) +δ A 0.578??拉深 ?79查表 4.8.2 得Z=3.3mm Δ=0.30DT=(DA- Z)-δ T0.24??模具制造公差是查表 4.8.3所得。當(dāng)零件尺寸標(biāo)注在外形時(shí)，以凹模為基準(zhǔn)表四：工作部分尺寸計(jì)算尺寸及分類 尺寸轉(zhuǎn)換 計(jì)算公式 結(jié)果 備注沖孔 ?3 0.13???dT=(dA- Zmin/2) 0?A??dT= 0.635??dA= 1查表 2.3.3 得，沖裁雙面間隙8?5 0.125???dT= 0.856??dA= 12?10 0.1dT= 0.97dA= 154???20 0.182???dA=(dmin+ XΔ) 0????dT= 0.3dA= 218 .6? LA=8.5?18 LA= 020 20.9LA= 2.24 4LA= 435 35.1?LA=35.?孔心距49LA=L Δ /8?LA= 90Zmax =0.240 Zmin=0.132 ;磨損系數(shù)X=0.75 ，模具按 IT6 級(jí)、IT7 級(jí)制造。校核滿足δ A+δ T≤（Z max- Zmin）3.7 卸料彈簧的設(shè)計(jì)卸料彈簧的設(shè)計(jì)計(jì)算見表四。選用的 8 根彈簧的高度務(wù)必一致，而且型號(hào)完全相同，不然會(huì)造成受力不均勻，運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生歪斜，影響模具的正常工作。由彈簧的相關(guān)規(guī)格工具書查的，初選彈簧規(guī)格為 60mm 10mm 20mm。具體參數(shù)是：彈?簧中徑 D=60mm,材料直徑 d=10mm,節(jié)距 t=20mm,FJ=4180N,ΔH J=27.1mm, 自由高度 H0=75mm,n=3, L=848mm。表五：卸料彈簧的設(shè)計(jì)計(jì)算項(xiàng)目 公式 結(jié)果 備注卸料板工作行程 h 工 h 工 = h1+t+h2 4.5mmh1 為凸模凹進(jìn)卸料板的高度1mm,h2 為凸模沖裁后進(jìn)入凹模的深度2mm彈簧的工作行程 H 工 H 工 =h 工 +h 修 8.5mm h 修 為凸模修磨量，取 4mm彈簧自由高度 H0 75mm由彈簧的型號(hào)及凸模的工作行程 綜合考慮的9彈簧的預(yù)壓縮量 H 預(yù) JF預(yù) 預(yù)=15.2mm HJ 為彈簧工作極限負(fù)荷下的變形量，F(xiàn)J 為工作極限負(fù)荷。為每個(gè)彈簧的預(yù)壓力預(yù)每個(gè)彈簧承受的載荷 F預(yù) ?預(yù) 卸 /82345.9N 選用 8 個(gè)標(biāo)準(zhǔn)的彈簧，由卸料力 計(jì)算得到校核彈簧的實(shí)際總壓縮量ΔH= + h 工 +預(yù)h 修 =23.7mm≤ΔH J滿足要求 ΔH 彈簧實(shí)際總壓縮量彈簧的安裝高度 H 安 H 安 =H0-H 預(yù) 60mm4 模具總體設(shè)計(jì)4.1 模具類型的選擇由沖壓工藝分析可知，采用復(fù)合沖壓，所以模具類型為復(fù)合模。4.2 定位方式的選擇因?yàn)樵撃＞卟捎玫氖菞l料，控制條料的送進(jìn)方向采用導(dǎo)料板，無側(cè)壓裝置。10控制條料的送進(jìn)步距采用擋料銷初定距，導(dǎo)正銷精定距。而第一件的沖壓位置因?yàn)闂l料長(zhǎng)度有一定余量，可以靠操作工目測(cè)來定。4.3 卸料、出料方式的選擇因?yàn)楣ぜ虾駷?1.5mm，相對(duì)較薄，卸料力也比較小，故可采用彈性卸料。又因?yàn)槭菑?fù)合模生產(chǎn)，所以采用上出件比較便于操作與提高生產(chǎn)效率。4.4 導(dǎo)向方式的選擇為了提高模具的壽命和工件質(zhì)量，方便安裝調(diào)整，該復(fù)合模采用中間導(dǎo)柱的導(dǎo)向方式。5 主要零部件的設(shè)計(jì)5.1 工作零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)由于工件形狀簡(jiǎn)單對(duì)稱，所以模具的工作零件均采用整體結(jié)構(gòu)，拉深凸模、落料凹模和凸凹模、沖孔凸模的結(jié)構(gòu)如圖 所示。為了實(shí)現(xiàn)先落料，次拉深，模具裝配后，應(yīng)使拉深凸模的端面比落料端面低，所以圖 所示拉深凸模，其長(zhǎng)度 L1可按下式計(jì)算：11L1=H 固 +H 凹 -H 低 =20+40-5=55mm式中 H 固 --凸模固定板的厚度，H 固 =20mmH 凹 —凹模的厚度，H 凹 =40mmH 低 —裝配后，拉深凸模的端面低于落料凹模端面的高度，根據(jù)板厚大小決定 H 低 =5mm圖三所示，凸凹模因?yàn)樾涂纵^多，為了防止淬火變形，除了采用工作部分局部淬火（硬度 58-62HRC）外，材料也用淬火變形小的 CrwMn 模具鋼。圖 5-1：凸、凹模125.1.1 沖孔凸模因?yàn)樗鶝_的孔均為圓形，而且都不屬于需要特別保護(hù)的小凸模（一般指孔徑小于被沖板料的厚度或直徑 d<1mm 的圓孔和面積 A〈1mm 2的異形孔〉所以沖孔凸模采用臺(tái)階式，一方面加工簡(jiǎn)單，另一方面便于裝配與更換，又因?yàn)椴捎玫氖菑?fù)合模沖裁，沖孔凸模相對(duì)比較細(xì)長(zhǎng)，因此，必須對(duì)它的強(qiáng)度進(jìn)行校核，采用階梯凸?？梢栽谙嗤瑳_壓力的條件下，加長(zhǎng)了凸模的長(zhǎng)度，沖 ?3 ?5 ?20 的孔的凸模結(jié)構(gòu)如零件圖所示沖孔凸模強(qiáng)度校核：由于凸模形狀為圓形，采用有導(dǎo)向的結(jié)構(gòu)，所以根據(jù)以下公式校核彎曲應(yīng)力，校核壓應(yīng)力。彎曲應(yīng)力校核 L-凸模允許的最大自由長(zhǎng)度270dLF?（mm）d-凸模最小直徑（mm）A-凸模最小斷面（mm 2）F-沖裁力（N）壓應(yīng)力校核 t-沖壓材料厚度（mm）??4td???壓-沖壓材料抗剪強(qiáng)度(Mpa)?-凸模材料的許用壓應(yīng)力(Mpa)，???壓碳素工具鋼淬火后的許用壓應(yīng)力一般為淬火前的 1.5～3倍根據(jù)以上公式的特點(diǎn)，彎曲應(yīng)力主要受到凸模最小直徑 d 的影響，其他的條件我們無法決定，例如： τ b K-常數(shù)，t- 材料厚度，τ b-沖壓材料抗剪強(qiáng)F=KLt度，因此，只要，最小的直徑能滿足要求，其他的都不用在校核了。通過計(jì)算，直徑為 3mm 的凸模的最大長(zhǎng)度為 32.75mm,因此，必須采用階梯形凸模才能滿足要求。壓應(yīng)力主要受到凸模材料的制約，因此，必須根據(jù) -凸模材料的許用壓???壓應(yīng)力選擇相應(yīng)的材料，根據(jù)公式計(jì)算得到，凸模材料的許用壓應(yīng)力 ≥600 ??壓13Mpa，根據(jù)有關(guān)材料，凸模材料應(yīng)選用 T10A。5.1.2 凹模凹模采用整體凹模，各沖裁的凹?？拙捎镁€切割機(jī)加工，安排凹模在模架上的位置時(shí)，要依據(jù)壓力中心的數(shù)據(jù)，將壓力中心與模柄中心重合，又因?yàn)闆_孔凹模型孔是開在拉深凸模上，這樣拉深凸模的強(qiáng)度受到影響，因此，在進(jìn)行沖孔是必須對(duì)沖孔的凹模進(jìn)行強(qiáng)度校核，以及最小壁厚的核實(shí)，讓它盡可能的滿足使用要求，又沖孔凹模厚度 H=Kb=55mm，由表 2.9.5 查得K=0.02～0.35，b=35(b-凹模刃口的最大尺寸)，最小壁厚為 3mm（由工藝性分析可知）凹模校核公式： d-凹模型口直徑??021.5()3Fdh?????彎 彎（mm）d0-凹模墊板孔直徑（mm）F-沖裁力（N）-許用彎曲應(yīng)力??01.52()3Fdh???最 小 彎 ???彎通過計(jì)算得到， =30mm,為了使凹模能滿足要求，我們?nèi)“寄５暮穸葹樽?小h=60mm.5.2 定位零件的設(shè)計(jì)起粗定距的活動(dòng)擋料銷、彈簧、和螺塞選用標(biāo)準(zhǔn)件，規(guī)格為 8 16。?5.3 導(dǎo)料板的設(shè)計(jì)導(dǎo)料板的內(nèi)側(cè)與條料接觸，外側(cè)與凹模齊平，導(dǎo)料板與條料之間的間隙取 1mm,這樣就可確定了導(dǎo)料板的寬度，導(dǎo)料板的厚度按表 2.9.7 選擇。因?yàn)榱虾駷?t=1.5mm,固定導(dǎo)料銷，因此選取 H=7mm 的導(dǎo)料板，導(dǎo)料板采用 45 鋼制作，熱處理硬度為 40-45HRC，用螺釘和銷釘固定在凹模上。導(dǎo)料板的進(jìn)料端安裝有承料板。145.4 卸料部件的設(shè)計(jì)5.4.1 卸料板的設(shè)計(jì)因?yàn)闆_裁板料較厚（大于 0.5mm）卸料力較大，采用固定卸料板，當(dāng)固定卸料板兼起導(dǎo)料作用時(shí)，一般按 H7/h6 配合制造，但應(yīng)保證導(dǎo)板與凸模之間間隙小于凸、凹模之間的沖裁間隙，以保證凸、凹模的正確配合。卸料板的周界尺寸與凹模的周界尺寸相同，厚度為 H 卸 =20mm。卸料板采用 45 鋼制造，淬火硬度為 40-45HRC。5.4.2 卸料螺釘?shù)倪x用卸料板上設(shè)置 8 個(gè)卸料螺釘，公稱直徑為 12mm。螺紋部分為 M10 10mm。卸料螺釘尾部應(yīng)留有足夠的行程空間。卸料螺釘擰緊后，應(yīng)使卸料板超?出凸模端面 1mm，有誤差是通過在螺釘與卸料板之間安裝墊片來調(diào)整。5.5 模架及其他零部件設(shè)計(jì)該模具采用中間導(dǎo)柱模架，這種模架的導(dǎo)柱在模具中間位置，沖壓時(shí)可防止由于偏心力矩而引起的模具歪斜?？沙惺茌^大的沖壓力，為防止裝模時(shí)，上模誤轉(zhuǎn) 180 度裝配，將模架中兩對(duì)導(dǎo)柱與導(dǎo)套作成粗細(xì)不等，以凹模周界尺寸為依據(jù)，選擇模架規(guī)格。導(dǎo)柱 d/mm L/mm 分別為 ?50 300，?55 300；導(dǎo)套 d/mm L/mm D/mm???分別為 ?50 160 63，?55 160 63。上模座厚度 H 上模 取 65mm，上模墊板厚度 H 墊 取 10mm,固定板厚度 H 固 取20mm,下模座厚度 H 下模 取 80mm,那么，該模具的閉合高度：H 閉 =H 上模 +H 墊 +L+h + H 固 +H 墊 +H 下模 -h2=（65+10+116+60+20+ 10+80-2）mm=359mm式中：L–沖孔凸模長(zhǎng)度，L=116mm;h-落料凹模厚度，h=60 mm;h2-凸模沖裁后進(jìn)入凹模的深度，h 2=2mm可見該模具閉合高度小于所選壓力機(jī) J23-63B 的最大裝模高度（360mm） ，可以使用。156.模架總裝圖通過以上設(shè)計(jì)，可得到如圖所示的模具總裝圖，模具上模部位主要有上模板、墊板、凸模（8 個(gè)） 、凸模固定板、落料凹模等組成，卸料方式采用彈性卸料，以彈簧為彈性元件。下模部分由下模座、凹模板、卸料板、落料凹模等組成。沖孔廢料由漏料孔漏出。為了實(shí)現(xiàn)先落料、后拉深，應(yīng)保證模具裝配后，拉深凸模的端面比落料凹模的端面低 5mm16模具工作工程：將條料送入剛性卸料板下長(zhǎng)方形槽中，平放在凹模面上，并靠槽的一側(cè)，壓力機(jī)滑塊帶著上模下行，凸、凹模下表面首先接觸條料，并與凸模一起壓住條料，先落料，后拉深，拉深結(jié)束后，繼續(xù)下行沖孔，沖孔完成后，上?；爻?，落料后的條料由剛性卸料板從凸凹模卸下，拉深成形后的工件，在完成沖孔后，卡在小凸模上，由于小凸模的回程，拉深成形的工件在彈簧及凸凹模作用下，由凸、凹模卸下，用手工將工件取走后，將條料往前送進(jìn)一個(gè)步距，進(jìn)行下一個(gè)工件生產(chǎn)。 圖 6-1：總裝圖7.沖壓設(shè)備的選定通過校核。選擇 J23-63 開式可傾壓力機(jī)能滿足使用要求。其主要技術(shù)參數(shù)如下：公稱壓力：630KN滑塊行程：120mm最大閉合高度：360mm17連桿調(diào)節(jié)長(zhǎng)度：90mm工作臺(tái)尺寸（厚度 孔徑）：90 ? 230 mm?模柄孔尺寸：?50mm 70mm最大傾斜角度：30 0發(fā)生公稱壓力時(shí)滑塊距下死點(diǎn)距離: 8mm行程次數(shù)( /次·min -1): 70滑塊中心到床身距離: 260mm立柱間距離：340mm墊板厚度：80mm8.模具零件加工工藝本副模具零件加工的關(guān)鍵工作零件是旋轉(zhuǎn)體，形狀比較簡(jiǎn)單，加工主要采用車削。固定板以及卸料板，采用線切割加工技術(shù)，這些零件變得相對(duì)簡(jiǎn)單。零件的加工工藝卡片見附表189.模具的裝配根據(jù)復(fù)合模裝配要點(diǎn)，本副模具的裝配選凸、凹模為基準(zhǔn)件，先裝上模，再裝下模，裝配后，應(yīng)保證間隙均勻，落料凹模刃口面應(yīng)高出拉深凸模工作面5mm，19并調(diào)整間隙、試沖、返修。具體裝配見表 。表六：杯形件復(fù)合模的裝配序號(hào) 工序 工藝說明1 凸、凹模預(yù)配① 裝配前仔細(xì)檢查各凸模形狀及尺寸以及凹模形孔，是否符合圖紙要求尺寸精度、形狀。② 將各凸模分別與相應(yīng)的凹?？紫嗯洌瑱z查其間隙是否加工均勻。不適合者應(yīng)重新修磨或更換2 凸模裝配以凹?？锥ㄎ?，將各凸模分別壓入凸模固定板的形孔中，并擠緊牢固3 裝配下模① 在下模座上劃中心線，按中心預(yù)裝凹模、導(dǎo)料板；② 在下模座、導(dǎo)料板上，用已加工好的凹模分別確定其螺孔位置，并分別鉆孔，攻絲；③ 將下模座、導(dǎo)料板、凹模裝在一起，并用螺釘緊固，打入銷釘4 裝配上模① 在已裝好的下模上放等高墊鐵，再在凹模中放入 0.12mm 的紙片，然后將凸模與固定板組合裝入凹模；② 預(yù)裝上模座，劃出與凸模固定板相應(yīng)螺孔、銷孔位置并鉆鉸螺孔、銷孔；③ 用螺釘將固定板組合、墊板、上模座連接在一起，但不要擰緊；④ 將卸料板套裝在已裝入固定板的凸模上，裝上彈簧和卸料螺釘，并調(diào)節(jié)彈簧的預(yù)壓量，使卸料板高出凸模下端約 1mm;⑤ 復(fù)查凸、凹模間隙并調(diào)整合適后，緊固螺釘；⑥ 安裝導(dǎo)正銷、承料板；⑦ 切紙檢查，合適后打入銷釘。5 試沖與調(diào)整 裝機(jī)試沖并根據(jù)試沖結(jié)果作相應(yīng)調(diào)整設(shè)計(jì)總結(jié)通過這次畢業(yè)設(shè)計(jì)使我從新系統(tǒng)的復(fù)習(xí)了所學(xué)的專業(yè)知識(shí)同時(shí)也鞏固了先前20學(xué)到的知識(shí)，同時(shí)感觸最深的是，所學(xué)知識(shí)只有在應(yīng)用中才能在更深刻理解和長(zhǎng)時(shí)間記憶。對(duì)一些原來一知半解的理論也有了清楚的認(rèn)識(shí)。特別是原來所學(xué)的一些專業(yè)基礎(chǔ)課：如機(jī)械制圖、模具材料、公差配合與技術(shù)測(cè)量、塑料模具設(shè)計(jì)與制造等有了更深刻的理解，使制造的模具既能滿足使用要求有不浪費(fèi)材料，保證了工件的經(jīng)濟(jì)性，設(shè)計(jì)的合理性。通過塑料模手冊(cè)、模具制造簡(jiǎn)明手冊(cè)、模具標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)用手冊(cè)等了解到許多原來未知的知識(shí)。由于能力有限，設(shè)計(jì)中難免有疏漏之處，懇請(qǐng)老師給予指正。我在此衷心謝謝原老師的大力幫助與指導(dǎo)。此模具為簡(jiǎn)單的拉深模，此模具結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、安裝方便，采用了剛性卸料， ，且此模具生產(chǎn)成本低，生產(chǎn)效率高，適用于大中小型企業(yè)及大批量生產(chǎn)。本次設(shè)計(jì)我查閱了大量的資料，特別是有關(guān)冷沖模方面的。這無疑拓寬了我在這方面的知識(shí)，對(duì)今后的發(fā)展將會(huì)起到一定的幫助，通過翻閱大量的模具書籍，使我對(duì)模具設(shè)計(jì)有了近一步的了解，在其方法上有了深刻的體會(huì)，由于本設(shè)計(jì)設(shè)及模具的安裝、調(diào)試等知識(shí)，在查閱過程中又從新對(duì)它們進(jìn)行了一遍系統(tǒng)的復(fù)習(xí)，進(jìn)一步加強(qiáng)了所學(xué)知識(shí)。使它們系統(tǒng)化和結(jié)構(gòu)化。限于水平和經(jīng)驗(yàn)，本設(shè)計(jì)的缺點(diǎn)和不足之處在所難免，希望老師和同學(xué)提出批評(píng)和建議?？傊ㄟ^這次畢業(yè)設(shè)計(jì)使我認(rèn)識(shí)到學(xué)與用之間還差很多。對(duì)于論文中存在的缺點(diǎn)和錯(cuò)誤敬請(qǐng)老師批評(píng)指正。致 謝21本次畢業(yè)設(shè)計(jì)是在原紅玲老師的指導(dǎo)下完成的，原老師除了給出了參考題目外，又幫助解釋論文格式。在設(shè)計(jì)論文的過程中，又幫助分析題目，給出具體的設(shè)計(jì)方案和思路，分析設(shè)計(jì)過程中存在的問題和解決方法，并幫助找到相關(guān)方面的書籍。同時(shí)在本設(shè)計(jì)中得到了翟老師，楊老師的幫助，對(duì)于老師門給與的熱情幫助，再次表示衷心的感謝！在完成本論文的過程中還得了廣大同學(xué)的熱情幫助，才使論文得以順利完成。在此對(duì)各位老師和同學(xué)們表示衷心的感謝！由于本人能力有限，論文中難免存在一些漏洞，還請(qǐng)指導(dǎo)老師加以指正。參考文獻(xiàn)[1]、劉建超 張寶忠 主編。沖壓模具設(shè)計(jì)與制造。高等教育出版社22[2]、翟德梅 主編。模具制造技術(shù) [3]、薛翔 主編。沖壓模具與制造 化學(xué)工業(yè)出版社。[4]、許發(fā)樾 主編 模具標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)用手冊(cè) 機(jī)械工業(yè)出版社[5]、馮炳堯 朝泰榮 蔣文森 主編 模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)， （第二版） 。上?？茖W(xué)技術(shù)出版社，1998[6]、陳錫棟 主編。實(shí)用模具技術(shù)手冊(cè)。 [7]、許發(fā)樾 主編。實(shí)用模具設(shè)計(jì)與制造手冊(cè)。機(jī)械工業(yè)出版社，2002[8]、史鐵梁 主編。冷沖模設(shè)計(jì)指導(dǎo) 機(jī)械工業(yè)出版社 1996[9]、王樹勛 主編。模具實(shí)用技術(shù)綜合手冊(cè)。華南理工大學(xué)出版社，[10]、徐起賀 孟玲琴 劉靜香 主編。現(xiàn)代機(jī)械原理。陜西科學(xué)技術(shù)出版社，2004[11]、劉明保 李宏德 王志偉 等編著。吉林科學(xué)技術(shù)出版社，2003[12]、肖祥芷 主編 中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典 江西科學(xué)技術(shù)出版社[13]、王孝培 主編 模具設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè) 機(jī)械工業(yè)出版社 2000.06[14]、馬正元、韓啟 主編《沖壓工藝與模具設(shè)計(jì)》機(jī)械工業(yè)出版社