2695 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)

2695 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì),鋼筋,調(diào)直機(jī),設(shè)計(jì) 1鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)前言21 世紀(jì)是一個(gè)技術(shù)創(chuàng)新的時(shí)代，隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)建設(shè)的高速發(fā)展，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)概念得到不斷創(chuàng)新，高性能材料的開(kāi)發(fā)應(yīng)用使預(yù)應(yīng)力混凝土技術(shù)獲得高速而廣泛的發(fā)展，在鋼筋混凝土中，鋼筋是不可缺少的構(gòu)架材料，而鋼筋的加工和成型直接影響到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、造價(jià)、工程質(zhì)量以及施工進(jìn)度。所以，鋼筋加工機(jī)械是建筑施工中不可缺少的機(jī)械設(shè)備。在土木工程中，鋼筋混凝土與預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土是主要的建筑構(gòu)件，擔(dān)當(dāng)著極其重要的承載作用，其中混凝土承受壓力，鋼筋承擔(dān)壓力。鋼筋混凝土構(gòu)件的形狀千差萬(wàn)別，從鋼材生產(chǎn)廠家購(gòu)置的各種類(lèi)型鋼筋，根據(jù)生產(chǎn)工藝與運(yùn)輸需要，送達(dá)施工現(xiàn)場(chǎng)時(shí)，其形狀也是各異。為了滿(mǎn)足工程的需要，必須先使用各種鋼筋機(jī)械對(duì)鋼筋進(jìn)行預(yù)處理及加工。為了保證鋼筋與混凝土的結(jié)合良好，必須對(duì)銹蝕的鋼筋進(jìn)行表面除銹、對(duì)不規(guī)則彎曲的鋼筋進(jìn)行拉伸于調(diào)直；為了節(jié)約鋼材，降低成本，減少不必要的鋼材浪費(fèi)，可以采用鋼筋的冷拔工藝處理，以提高鋼筋的抗拉強(qiáng)度。在施工過(guò)程中，根據(jù)設(shè)計(jì)要求進(jìn)行鋼筋配制時(shí)，由于鋼筋配制的部位不同，鋼筋的形狀、大小與粗細(xì)存在著極大差異，必須對(duì)鋼筋進(jìn)行彎曲、切斷等等。隨著社會(huì)與經(jīng)濟(jì)的高速發(fā)展，在土木工程與建筑施工中，不同類(lèi)型的鋼筋機(jī)械與設(shè)備的廣泛應(yīng)用，對(duì)提高工程質(zhì)量、確保工程進(jìn)度，發(fā)揮著重要作用。鋼筋調(diào)直機(jī)械作為鋼筋及預(yù)應(yīng)力機(jī)械的一種類(lèi)型，在土木與建筑工程建設(shè)中有重要應(yīng)用，鋼筋調(diào)直也是鋼筋加工中的一項(xiàng)重要工序。通常鋼筋調(diào)直機(jī)用于調(diào)直 14mm 以下的盤(pán)圓鋼筋和冷拔鋼筋，并且根據(jù)需要的長(zhǎng)度進(jìn)行自動(dòng)調(diào)直和切斷，在調(diào)直過(guò)程中將鋼筋表面的氧化皮、鐵銹和污物除掉。21 鋼筋調(diào)直機(jī)的設(shè)計(jì)1.1 鋼筋調(diào)直機(jī)的分類(lèi)鋼筋調(diào)直機(jī)按調(diào)直原理的不同分為孔摸式和斜輥式兩種；按切斷機(jī)構(gòu)的不同分為下切剪刀式和旋轉(zhuǎn)剪刀式兩種；而下切剪刀式按切斷控制裝置的不同又可分為機(jī)械控制式與光電控制式。本次設(shè)計(jì)為機(jī)械控制式鋼筋調(diào)直機(jī)，切斷方式為下切剪刀式。1.2 鋼筋調(diào)直機(jī)調(diào)直剪切原理下切剪刀式鋼筋調(diào)直機(jī)調(diào)直剪切原理如圖所示：圖 1-1 調(diào)直剪切原理Fig.1-1 principle of straightening and sheering1-盤(pán)料架；2-調(diào)直筒；3-牽引輪；4-剪刀；5-定長(zhǎng)裝置；工作時(shí)，繞在旋轉(zhuǎn)架 1 上的鋼筋，由連續(xù)旋轉(zhuǎn)著的牽引輥 3 拉過(guò)調(diào)直筒 2，并在下切剪刀 4 中間通過(guò)，進(jìn)入受料部。當(dāng)調(diào)直鋼筋端頭頂動(dòng)定長(zhǎng)裝置的直桿 5 后，切斷剪刀便對(duì)鋼筋進(jìn)行切斷動(dòng)作，然后剪刀有恢復(fù)原位或固定不動(dòng)。如果鋼絲的牽引速度 V=0.6m/s.而剪刀升降時(shí)間 t=0.1s，則鋼絲在切斷瞬間的運(yùn)動(dòng)距離 S=Vt=0.6×0.1=0.06m，為此，剪刀阻礙鋼絲的運(yùn)動(dòng)，而引起牽引輥產(chǎn)生滑動(dòng)現(xiàn)象，磨損加劇，生產(chǎn)率降低，故此種調(diào)3直機(jī)的調(diào)直速度不宜太快。1.3 鋼筋調(diào)直機(jī)的主要技術(shù)性能表 1-1 鋼筋調(diào)直機(jī)的型號(hào)規(guī)格及技術(shù)要求Tab.1-1 model standard and technique ability of reinforcement bar straightening machine參數(shù)名稱(chēng) 數(shù)值調(diào)直切斷鋼筋直徑（mm） 4～8鋼筋抗拉強(qiáng)度(MPa) 650切斷長(zhǎng)度(mm) 300～6000切斷長(zhǎng)度誤差(mm/m) 3?牽引速度(m/min) 40調(diào)直筒轉(zhuǎn)速(r/min) 2800送料、牽引輥直徑(mm) 90電機(jī)型號(hào)：調(diào)直牽引切斷 42?jO功率： 調(diào)直(kW)牽引(kW)切斷(kW)5.5外形尺寸：長(zhǎng)(mm)寬(mm)高(mm)72505501220整機(jī)重量(kg) 10001.4 鋼筋調(diào)直機(jī)工作原理與基本構(gòu)造該鋼筋調(diào)直機(jī)為下切剪刀式，工作原理如圖所示：4圖 1-2 鋼筋調(diào)直機(jī)機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)圖Fig.1-2 mechanism schematic of reinforcement bar straightening machine1-電動(dòng)機(jī)；2- 調(diào)直筒； 3-減速齒輪；4-減速齒輪；5- 減速齒輪； 6-圓錐齒輪；7-曲柄軸；8- 錘頭；9-壓縮彈簧；10-定長(zhǎng)拉桿；11-定長(zhǎng)擋板；12- 鋼筋；13-滑動(dòng)刀臺(tái)；14-牽引輪；15-皮帶傳動(dòng)機(jī)構(gòu)采用一臺(tái)電動(dòng)機(jī)作總動(dòng)力裝置，電動(dòng)機(jī)軸端安裝兩個(gè) V 帶輪，分別驅(qū)動(dòng)調(diào)直筒、牽引和切斷機(jī)構(gòu)。其牽引、切斷機(jī)構(gòu)傳動(dòng)如下：電動(dòng)機(jī)啟動(dòng)后，經(jīng) V 帶輪帶動(dòng)圓錐齒輪 6旋轉(zhuǎn)，通過(guò)另一圓錐齒輪使曲柄軸 7 旋轉(zhuǎn)，在通過(guò)減速齒輪 3、4、5 帶動(dòng)一對(duì)同速反向回轉(zhuǎn)齒輪，使?fàn)恳?14 轉(zhuǎn)動(dòng)，牽引鋼筋 12 向前運(yùn)動(dòng)。曲柄輪 7 上的連桿使錘頭 8 上、下運(yùn)動(dòng)，調(diào)直好的鋼筋頂住與滑動(dòng)刀臺(tái) 13 相連的定長(zhǎng)擋板 11 時(shí)，擋板帶動(dòng)定長(zhǎng)拉桿 10將刀臺(tái)拉到錘頭下面，刀臺(tái)在錘頭沖擊下將鋼筋切斷。切斷機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)與工作原理如圖所示：5圖 1-3 鋼筋調(diào)直機(jī)的切斷機(jī)構(gòu)Fig.1-3 cut off mechanism of reinforcement bar straightening machine1-曲柄輪；2-連桿；3-錘頭；4-定長(zhǎng)拉桿；5- 鋼筋；6-復(fù)位彈簧；7-刀臺(tái)座；8-下切刀；9-上切刀；10-上切刀架；下切刀 8 固定在刀座臺(tái) 7 上，調(diào)直后的鋼筋從切刀中孔中通過(guò)。上切刀 9 安裝在刀6架 10 上，非工作狀態(tài)時(shí)，上刀架被復(fù)位彈簧 6 推至上方，當(dāng)定長(zhǎng)拉桿 4 將刀臺(tái)座 7 拉到錘頭 3 下面時(shí)，上刀架受到錘頭的沖擊向下運(yùn)動(dòng)，鋼筋在上、下刀片間被切斷。在切斷鋼筋時(shí)，切刀有一個(gè)下降過(guò)程，下降時(shí)間一般為 0.1s，而鋼筋的牽引速度為 0.6m/s,因此在切斷瞬間，鋼筋可有 0.6×0.1=0.06m 的運(yùn)動(dòng)距離，而實(shí)際上鋼筋在被切斷的瞬間是停止運(yùn)動(dòng)的，所以造成鋼筋在牽引輪中的滑動(dòng)，使?fàn)恳喪艿侥p。因此，調(diào)直機(jī)的調(diào)直速度不宜太快。調(diào)直機(jī)的電氣控制系統(tǒng)圖為：圖 1-4 鋼筋調(diào)直機(jī)的電器線路Fig.1-4 electrical circuit of reinforcement bar straightening machineRD-熔斷器；D-交流接觸器；RJ- 熱繼電器； AN-常開(kāi)按鈕；D- 電動(dòng)機(jī)；QK- 轉(zhuǎn)換開(kāi)關(guān)；調(diào)直機(jī)的傳動(dòng)示意展開(kāi)圖：7圖 1-5 鋼筋調(diào)直機(jī)的傳動(dòng)示意展開(kāi)圖：Fig.1-5 transmission opening figure of reinforcement bar straightening machine1-電動(dòng)機(jī)；2-調(diào)直筒；3-皮帶輪；4-皮帶輪；5- 皮帶輪；6- 齒輪；7-齒輪；8-齒輪；9-齒輪；10- 齒輪；11-齒輪；12- 錐齒輪；13- 錐齒輪；14- 上壓輥；15-下壓輥；16-框架；17-雙滑塊機(jī)構(gòu)；18-雙滑塊機(jī)構(gòu)；19-錘頭；20- 上切刀；21-方刀臺(tái)；22-拉桿；電動(dòng)機(jī)經(jīng)三角膠帶驅(qū)動(dòng)調(diào)直筒 2 旋轉(zhuǎn)，實(shí)現(xiàn)鋼筋調(diào)直。經(jīng)電動(dòng)機(jī)上的另一膠帶輪以及一對(duì)錐齒輪帶動(dòng)偏心軸，再經(jīng)二級(jí)齒輪減速，驅(qū)動(dòng)上下壓輥 14、15 等速反向旋轉(zhuǎn)，從而實(shí)現(xiàn)鋼筋牽引運(yùn)動(dòng)。又經(jīng)過(guò)偏心軸和雙滑塊機(jī)構(gòu) 17、18，帶動(dòng)錘頭 19 上下運(yùn)動(dòng)，當(dāng)上切刀 20 進(jìn)入錘頭下面時(shí)即受到錘頭敲擊，完成鋼筋切斷。上壓輥 14 裝在框架 16 上，轉(zhuǎn)動(dòng)偏心手柄可使框架銷(xiāo)作轉(zhuǎn)動(dòng)，以便根據(jù)鋼筋直徑調(diào)整壓輥間隙。方刀臺(tái) 21 和承受架的拉桿 22 相連，當(dāng)鋼筋端部頂?shù)嚼瓧U上的定尺板時(shí)，將方刀臺(tái)拉到錘頭下面，即可切斷鋼筋。定尺板在承受架上的位置，可以按切斷鋼筋所需長(zhǎng)度進(jìn)行調(diào)節(jié)。82 主要計(jì)算2.1 生產(chǎn)率和功率計(jì)算 2.1.1 生產(chǎn)率計(jì)算 （2-)/(06.0hkgKDnGQ??1）式中 D-牽引輪直徑（mm）N-牽引輪轉(zhuǎn)速（r/min）-每米鋼筋重量（kg）0GK-滑動(dòng)系數(shù)，一般取 K=0.95～0.98帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得： )/(5.2698.035.4901.360)/(06.0 hkghkgKDnQ ??????2.1.2 功率計(jì)算，選擇電動(dòng)機(jī)調(diào)直部分：調(diào)直筒所需的功率： （2-)(974011KWMnN??2）式中 `96.0min/1 取傳 動(dòng) 效 率 ， 皮 帶 傳 動(dòng) 可）調(diào) 直 筒 轉(zhuǎn) 速 （??rn調(diào)直筒的扭矩：（2-)()123mNLfebdMs????3）9式中 ) 15.02.42mLffdbemNs調(diào) 直 塊 的 間 距 （ 數(shù) ， 一 般 取鋼 筋 對(duì) 調(diào) 直 塊 的 摩 擦 系）鋼 筋 直 徑 （鋼 筋 彎 曲 次 數(shù) ， 一 般 ?。┱{(diào) 直 塊 偏 移 量 （ ）鋼 筋 屈 服 點(diǎn) （? ????帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)，得： ).(368.1).(138680)5.(41235 mNNM?????4.9.720.1 KWN牽引部分：鋼筋牽引功率：（2-)(102P???4）式中 8.095.708.9.0/2 ???????來(lái) 計(jì) 算傳 動(dòng) 效 率 ， 按 綜 合 傳 動(dòng)按 性 能 參 數(shù) 查 表 取 得）調(diào) 直 速 度 （ sm牽引輪壓緊力：（2-）（ NfP?sin4][1?5）式中 01452.][輪 槽 角 度 ， 一 般 為 數(shù) 取鋼 筋 對(duì) 牽 引 輪 的 摩 擦 系 ）牽 引 鋼 筋 所 需 的 拉 力 （??fP )(845sin.NP????10)(39.08.124KWN??切斷部分：鋼筋剪切功率：（2-)(9740sin213KdRNc??????6）式中 89.05.9708./3708.8.07421 ???????????來(lái) 計(jì) 算傳 動(dòng) 效 率 ， 按 綜 合 傳 動(dòng)）齒 刀 切 角 （每 分 鐘 切 斷 次 數(shù) ）（ 倍抗 拉 強(qiáng) 度 的剪 切 極 限 強(qiáng) 度 ， 約 等 于）鋼 筋 直 徑 （ ）曲 柄 偏 心 距 （CmNdRcc?帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)，經(jīng)計(jì)算得： )(73.089.07445sin3214.3 KWN???鋼筋切斷力 P：（2-)(42NdPc???7）式中 d-鋼筋直徑，mm-材料抗剪極限強(qiáng)度，c?2/m帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得： )(148730.481.322 NdPc ?????鋼筋切斷機(jī)動(dòng)刀片的沖程數(shù) n：(r/min) （2-iI8）11式中 -電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速，r/minIni-機(jī)械總傳動(dòng)比帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得：(r/min)6.1289.014???inI作用在偏心輪軸的扭矩 M：（2-9）)]}([cos)i({Pr0 mNLrrkbkak ??????式中 -偏心距，mmkr－偏心輪半徑與滑塊運(yùn)動(dòng)方向所成之角?－?LrKk?其 中 ：),sinarc(?L-連桿長(zhǎng)度，mm－偏心輪軸徑的半徑，mm0r-偏心輪半徑，mma－滑塊銷(xiāo)半徑，mmbr-滑動(dòng)摩擦系數(shù)， =0.10～0.15??帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得：驅(qū)動(dòng)功率 N：（2-)(36.18971620kWMnN???10）式中 -作用在偏心輪軸的扭矩，N mm)(25180 ]}105]21[405.2[1.074.5cos)3in({47 ]}[)siPrmLrrMkbkak?? ??????????12-鋼筋切斷次數(shù)，1/minn-傳動(dòng)系統(tǒng)總效率?帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得：=36.18971620???MnN )(3.06.189.0725kW??總功率： 2.57434 KN????考慮到摩擦損耗等因素，選電動(dòng)機(jī)型號(hào)為 ，功率為 5.5KW，轉(zhuǎn)速為2?JO1440r/min.2.2 第一組皮帶傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)的原始條件為：傳動(dòng)的工作條件，傳遞的功率 P，主、從動(dòng)輪的轉(zhuǎn)速 、 （傳1n2動(dòng)比 i） ，傳動(dòng)對(duì)外廓尺寸的要求。設(shè)計(jì)內(nèi)容：確定帶的型號(hào)、長(zhǎng)度、根數(shù)；傳動(dòng)中心距；帶輪基準(zhǔn)直徑及結(jié)構(gòu)尺寸；計(jì)算初拉力 ， 帶對(duì)軸的壓力0F0Q設(shè)計(jì)的步驟和方法2.2.1 確定設(shè)計(jì)功率 cp考慮載荷性質(zhì)和每天運(yùn)轉(zhuǎn)的時(shí)間等因素，設(shè)計(jì)功率要求要比傳遞的功率略大，即：（2-)(kWPKAC?11）式中 P-傳遞的額定功率， （KW）14.C-工作情況系數(shù)， =1.2AKAK4.14 1.2=4.97(KW)?CP?2.2.2 初選帶的型號(hào)根據(jù)設(shè)計(jì)功率 和主動(dòng)輪轉(zhuǎn)速 =1440r/mim。選定帶的型號(hào)為 A 型。c1n132.2.3 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 和1d2（1）選擇 ，由 ，查表得 =280（mm）1dmin1d?1d（2）驗(yàn)算帶速 V，帶速太高則離心力大，減小帶與帶輪間的壓力易打滑，帶速太低，要求傳遞的圓周力大，使帶根速過(guò)多，故 V 應(yīng)在 5～25mm/s 之內(nèi)。（2-)/(84.1)06(2814.3)06(1 smnd?????12）（3）計(jì)算從動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑 ：2d=i = =138.57（mm） （2-2d112dn2804??13）取標(biāo)準(zhǔn)值 =140（mm）2d2.2.4 確定中心距 a 和帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 L一般取 （2-)()(7.021021 dd???14）計(jì)算相應(yīng)于 的帶基準(zhǔn)長(zhǎng)度 ：0a0dL )(702.16504)28()140(2.354)()(2 20210 madLd ????????????根據(jù)初定的 查表，選取接近 值的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 =1600（mm）0ddLdL實(shí)際中心距： （2-)(649.270.165020 mad ???????15）2.2.5 驗(yàn)算小輪包角 2?（2-2 ??? 12062arcsin1801????d16）142.2.6 計(jì)算帶的根數(shù)取 Z=2 （2-7.19.06)15.03(74)(0 ???????LCKPZ?17）式中 -包角系數(shù)，考慮包角與實(shí)驗(yàn)條件不符（ ）時(shí)對(duì)傳動(dòng)能力的影響?K2???8-長(zhǎng)度系數(shù)，考慮帶長(zhǎng)與實(shí)驗(yàn)條件不符時(shí)對(duì)傳動(dòng)能力的影響L-實(shí)驗(yàn)條件下，單根 V 帶所能傳遞的功率0P-單根 V 帶傳遞功率的增量?考慮傳動(dòng)比 時(shí)，帶在大輪上的彎曲應(yīng)力小，故在壽命相同的條件下，可增大傳1?i遞的功率，其計(jì)算式為：（2-)(15.0)(10 kWKnPiB????18）式中 -彎曲影響系數(shù)，BKB30.??-傳動(dòng)比系數(shù) =1.12i iK2.2.7 計(jì)算帶作用在軸上的載荷 Q為設(shè)計(jì)軸和軸承，應(yīng)計(jì)算出 V 帶對(duì)軸的壓力 Q：（2-)(2sin10NZF??19）式中 Z-帶的根數(shù) -單根 V 帶的初拉力 N0F（2-)(28.14.80)196.52(84.1750)196.52( 220 NqvzPC ???????????20）（2-)(.52sin.42NQ??1521）2.3 第二組皮帶傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)的原始條件為：傳動(dòng)的工作條件，傳遞的功率 P，主、從動(dòng)輪的轉(zhuǎn)速 、3n（傳動(dòng)比 i） ，傳動(dòng)對(duì)外廓尺寸的要求。4n設(shè)計(jì)內(nèi)容：確定帶的型號(hào)、長(zhǎng)度、根數(shù)；傳動(dòng)中心距；帶輪基準(zhǔn)直徑及結(jié)構(gòu)尺寸；計(jì)算初拉力 ， 帶對(duì)軸的壓力0F0Q2.3.1 確定設(shè)計(jì)功率 cP考慮載荷性質(zhì)和每天運(yùn)轉(zhuǎn)的時(shí)間等因素，設(shè)計(jì)功率要求要比傳遞的功率略大，即：（2-)(kWPKAC?22）式中 P-傳遞的額定功率， KW36.1C-工作情況系數(shù)， =1.2AKAK1.36 1.2=1.632(KW)?CP?2.3.2 初選帶的型號(hào)根據(jù)設(shè)計(jì)功率 和主動(dòng)輪轉(zhuǎn)速 =1440r/mim。選定帶的型號(hào)為 A 型。c3n2.3.3 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 和d4（1）選擇 ，由 ，查表得 =140mm3dmin3d?3d（2）驗(yàn)算帶速 V，帶速太高則離心力大，減小帶與帶輪間的壓力易打滑，帶速太低，要求傳遞的圓周力大，使帶根速過(guò)多，故 V 應(yīng)在 5～25mm/s 之內(nèi)。（2-)/(.10)60(41.3)60(3 smnd?????23）（3）計(jì)算從動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑 ：4d16=i = =280（mm） （2-4d334dn14072??24）取標(biāo)準(zhǔn)值 =280mm4d2.3.4 確定中心距 a 和帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 dL一般取 （2-)(2)(7.043043 dda???25）計(jì)算相應(yīng)于 的帶基準(zhǔn)長(zhǎng)度 ：0a0dL )(73.12504)28()1280(4.324)()(203340 madLd ????????????根據(jù)初定的 查表，選取接近 值的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 =1400（mm）0ddLdL實(shí)際中心距： （2-)(3627.15403200ad ???????26）2.3.5 驗(yàn)算小輪包角 1?（2-1 ??? 1207.52arcsin8043????d27）2.3.6 計(jì)算帶的根數(shù)取 Z=2 （2-5.196.03)16.09()(0 ???????LCKPZ?28）式中 -包角系數(shù)，考慮包角與實(shí)驗(yàn)條件不符（ ）時(shí)對(duì)傳動(dòng)能力的影響? 2???80-長(zhǎng)度系數(shù)，考慮帶長(zhǎng)與實(shí)驗(yàn)條件不符時(shí)對(duì)傳動(dòng)能力的影響LK-實(shí)驗(yàn)條件下，單根 V 帶所能傳遞的功率0P-單根 V 帶傳遞功率的增量?17考慮傳動(dòng)比 時(shí)，帶在大輪上的彎曲應(yīng)力小，故在壽命相同的條件下，可增大傳遞1?i的功率，其計(jì)算式為：（2-)(16.0)(30 kWKnPiB????29）式中 -彎曲影響系數(shù)，BKB31.??-傳動(dòng)比系數(shù) =1.12i iK2.3.7 計(jì)算帶作用在軸上的載荷 Q為設(shè)計(jì)軸和軸承，應(yīng)計(jì)算出 V 帶對(duì)軸的壓力 Q：（2-)(2sin10NZF??30）式中 Z-帶的根數(shù) -單根 V 帶的初拉力 N0F)(5.604.1)93.052(54.106)193.52( 220 NqvzPC ???????????)(7.sin6Q2.3.8 主動(dòng)帶輪設(shè)計(jì)軸伸直徑 d=38mm, 長(zhǎng)度 L=80mm，故主動(dòng)帶輪軸孔直徑應(yīng)取 ，轂長(zhǎng)應(yīng)小于md380?80mm.大主動(dòng)帶輪結(jié)構(gòu)為輻板式帶輪，小主動(dòng)帶輪結(jié)構(gòu)為實(shí)心式帶輪，輪槽尺寸及輪寬等按表計(jì)算得：小帶輪： 基準(zhǔn)寬度 10mm，頂寬 b=13mm； 基準(zhǔn)線上槽深 5mm； 基準(zhǔn)線?db ?ah下槽深 12mm； 槽間距 mm; 第一槽對(duì)稱(chēng)面至端面的距離 mm; ?fh3.015?e 210??f最小輪緣厚 ； 帶輪寬 z—輪m6in? mfezB35102)(2)( ??????槽數(shù)；外徑 ； 輪槽角 ； 極限偏差 mm；當(dāng) B＜1.5 時(shí)，hdaa2???8?sdL=B=35mm， 為軸的直徑；s18大帶輪： 基準(zhǔn)寬度 10mm，頂寬 b=13mm； 基準(zhǔn)線上槽深 5mm； 基準(zhǔn)線?db ?ah下槽深 12mm； 槽間距 mm; 第一槽對(duì)稱(chēng)面至端面的距離 mm; ?fh3.015?e 210??f最小輪緣厚 ； 帶輪寬 z—輪m6in? mfezB35102)(2)( ??????槽數(shù)；外徑 ： 輪槽角 ； 極限偏差 mm；hdaa29???38?； 為 軸 的 直 徑ssd,73821??mD146)(5.0)(5.01d2872~????193 直齒輪設(shè)計(jì)在閉式傳動(dòng)中，輪齒折斷和點(diǎn)蝕均可能發(fā)生，設(shè)計(jì)時(shí)先按齒面接觸疲勞強(qiáng)度確定傳動(dòng)主要參數(shù)，再驗(yàn)算齒根彎曲疲勞強(qiáng)度。小齒輪齒數(shù) 應(yīng)大于 17 齒，以避免根切現(xiàn)象而影響齒根彎曲強(qiáng)度，一般取 =18～40，1Z 1Z=i 。為防止輪齒早期損壞， ， 應(yīng)盡量互為質(zhì)數(shù)。當(dāng)分度圓直徑確定時(shí)，在滿(mǎn)2 1Z2足齒根彎曲強(qiáng)度的前提下，適當(dāng)減少模數(shù)以增加齒數(shù)，有利于提高重合度。對(duì)傳遞動(dòng)力的齒輪傳動(dòng)，模數(shù)應(yīng)大于 2mm（至少 1.5mm）,齒數(shù)比(傳動(dòng)比)i 不宜過(guò)大,以小于 5 為佳,以防止兩齒輪直徑相差過(guò)大及輪齒工作負(fù)擔(dān)相差過(guò)大。增大齒寬 b 時(shí)，輪齒的工作應(yīng)力 和 都將減少，有利于提高輪齒承載能力，但 b 過(guò)大F?H易造成載荷沿齒寬分布不均勻。對(duì)于制造安裝精度要求高，軸和支承剛度大，齒輪相對(duì)于軸承是對(duì)稱(chēng)布置時(shí)，可取稍大些， 0.8～1.4。非對(duì)稱(chēng)布置時(shí) 0.6～1.2；懸臂?d??d?布置及開(kāi)式傳動(dòng)中 0.3～0.4。在硬度 HB＞350 的硬齒面?zhèn)鲃?dòng)中， 還應(yīng)下降 50%。?d?一級(jí)減數(shù)直齒輪設(shè)計(jì)已知一級(jí)傳遞功率 ，小齒輪轉(zhuǎn)速 =720r/min,傳)(31.97.036.101 KWP??? 1n動(dòng)比 i =2.7,每天 1 班， ，預(yù)期壽命 10 年。123.1 確定齒輪傳動(dòng)精度等級(jí)根據(jù)使用情況和估計(jì)速度 m/s,則選用 8 級(jí)精度的齒輪。選擇材料：小齒輪選用6?v45 號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理， ；大齒輪選用 45 號(hào)鋼 ，正火處理，1275HBSBS?～；按國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)，分度圓上的壓力角 ；對(duì)于正常齒，齒頂高系216~7HBS? =20o?數(shù) ，頂隙系數(shù)=ah?=0.c?203.1.1 計(jì)算許用應(yīng)力（3-91992607201381.06.38.4hNnjLi?????1）主動(dòng)輪和從動(dòng)輪齒面硬度為 230HBS 和 170HBS， ，并查圖得，=570Mpa, =520Mpa,查圖得， =1.0， =1.14, =1.0,lim1H?lim2H?1NZ2N1XZ=1.0, =1.0, =0.92, =1.0。2XZWLVRZHS（3-lim11 570[] 1..09254.()HNXWLVR MPaS????2）（3-lim22250[] 1.4.09254.376()HNXWLVRZ aS??????3）3.1.2 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度確定中心距小齒輪轉(zhuǎn)距： （3-)(694.173520.5.961 mNT????4）初取 ，取 ，查表得2.tKZ?? 2.1.3, 0.675adau??????， 18.9EMP? 2.5cosincosin0HZ???????（3-5）確定中心距：（3-)(34.150)4.52918(7.30261.)7.()][(2)1( 3 232 mZuKTaHEat ??????????216）取 a=155mm估計(jì)模數(shù)：m=(0.007～0.02)a=(0.007～0.02)×155=1.085～3.1mm,取 m=3mm.各輪齒數(shù)：（3-122157.93()3(.)794aZmui????7） 取 128,5Z?實(shí)際傳動(dòng)比 （3-17.68i實(shí)8）傳動(dòng)比誤差 許用2.7610%0.7%5i??????????理 實(shí)理分度圓直徑：（3-12384()752dmZm???9）驗(yàn)算圓周速度 ,選擇 8 級(jí)精度的齒輪合13.4803.1/6/606dnv s????適。3.1.3 驗(yàn)算齒面接觸疲勞強(qiáng)度因電機(jī)驅(qū)動(dòng)，載荷平穩(wěn)，查表， ，由于速度 v=3.17m/s,8 級(jí)精度齒輪 ，查1.0AK?圖得 ，軸上軸承不對(duì)稱(chēng)分布，且 ，查圖得 ，齒寬 b=1.2vK?.6475d?1.04K??。取 b=54mm, 。10.64758.39d????查表得 ?載荷系數(shù) （3-1.02.410.6AvK?????10）22計(jì)算端面和縱向重合度： （3-12.83cosZ?????????????????1.83275???????????????1.84?11）（3-10.tan0d???12）由 查圖得， ，取 u=2.7??和 .8Z??（3-12HEKTuZbd????13） 21.6735.94.7118.9250.88????=158MP 安全。][H??3.1.4 驗(yàn)算齒根彎曲疲勞強(qiáng)度根據(jù)材料熱處理，查圖 ， 查圖 lim1lim2435,415,1.25FFFMPaPaS???取 。，則計(jì)算出許用應(yīng)力1212.0,.02.0NXSTYYY??。 ?。?-lim11[] 1.02.69()5FNXS a??14）（3-lim224[] 1.02.64()25FNXSTYMPa?????15）由圖得， 1212.86,..4,1.79,0.FaFaSaSaY Y?和驗(yàn)算彎曲疲勞強(qiáng)度（3-11FFaSKTbdm???16）2321.6735.942.86150.78???)(4.MPa1[]F??（3-122FaSKTYbdm??17）.6735.94.21790.8???2.()[]FMPa??安全。3.1.5 齒輪主要參數(shù)和幾何尺寸 128,75,.,3,1.0,.25aZumhc?????1284dZ?mm275mm131.09aamh????mm22d?mm1()84(.5)76.f ac????mm2 531021fmh????mm12()()4.d11254,~,6bbmb取同理當(dāng) 3 軸 4 軸間傳動(dòng)比 =2.5 時(shí)，齒輪主要參數(shù)和幾何尺寸34i0,75,2.,3,1.0,.25aZuhc?????mm39dmZ?mm475224mm329031.96aadmh?????mm452mm3()(.05)8.f ac????mm4223117fdmh?????mm341()(9).d33460,5~0,6bbmb取軸 4 和軸 5 間的傳動(dòng)比 =1，齒輪主要參數(shù)和幾何尺寸45i62,,1,1.,0.25aZuhc?????mm520dmZ?mm6mm515.10aah????mm6202dm?mm5()(.)87.5f ac????mm6150fh????mm34()()12dmm567b254 錐齒輪的設(shè)計(jì)初定齒數(shù)比 u=1.計(jì)算兩錐齒輪，參照 GT4-8 型調(diào)直機(jī)的傳動(dòng)示意展開(kāi)圖錐齒輪材料采用 45 號(hào)鋼加工制造，采用大圓角留磨滾刀加工，齒面滲碳淬火磨齒，并采用齒面強(qiáng)化噴丸工藝，以提高接觸與彎曲強(qiáng)度。錐齒輪 ～63，精度 6Cgb11365-58?HRC89。 （ 噴丸強(qiáng)化工藝,此技術(shù)提供一種通過(guò)利用噴丸強(qiáng)化工藝在齒輪表面形成壓縮殘余應(yīng)力來(lái)提高齒輪的疲勞強(qiáng)度的方法。此技術(shù)的方法是在利用高壓空氣向齒輪表面投射大量的噴丸時(shí)向與連接作為噴射對(duì)象的齒輪齒的齒根圓與漸開(kāi)線的交點(diǎn)及與上述噴射對(duì)象的齒輪齒相鄰的齒輪齒的齒頂圓與漸開(kāi)線的交點(diǎn)的直線平行的方向，更具體地講，是向與該直線成 0°至 15°角的方向投射。 ）軸交角 。由電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)，工作載荷略有輕微沖擊，錐齒輪 1 懸臂支承，錐齒?90??輪 2 兩端支承，傳遞轉(zhuǎn)矩：，轉(zhuǎn)速 720r/min。 mKNnPT????018.7236.59.211（4-1）1．基本參數(shù)：26。頂 隙 系 數(shù)齒 頂 高 系 數(shù)齒 數(shù)壓 力 角模 數(shù) 20.;1;25;0;4 ???? ??chzma??2．初步設(shè)計(jì)： （4-)(1932'muKTdHPe??2）式中 K-載荷系數(shù)，取 1.5u-齒數(shù)比，取 1-齒輪的許用接觸應(yīng)力'HP? )/(182.302'lim' mNSHP???-估計(jì)時(shí)的安全系數(shù)，取 1.1'S-試驗(yàn)齒輪的接觸疲勞極限limH )/(1302limH?估算的結(jié)果： = 32'1195PeuKTd??(85.92m??幾何尺寸： 齒數(shù)比： 齒數(shù) =25； =25 21?z 1z2（4-3）=4 m——模數(shù)em大端分度圓直徑：（4-zdee104251??? mzde104252???4）分錐角：（4-?45arctn212?z?5）（4-??459021??6）外錐距： （4-mdRee 7120sin21????7）27齒寬：=0.25～0.33 取 =0.3 （4-mRbe3.217.0????R?R?8）（重載荷 3.0 3.5）?b平均分度圓直徑：（4-md mRe8585)3.01(0).1(2???????9）中錐距： （4-Rem 35.60).51(7)5.01( ??????10）平均模數(shù)： （4-mRem 4.).(4).(11）齒距：P= =3.14 4=12.56mm （4-π ?12）齒寬系數(shù)： =0.3R?節(jié)錐角： ?451???452??高度變位系數(shù)： （4-0)1(39.01?X13） 02?X齒頂高： （4-mXhea41)(1????14）mha412?齒根高： （4-xcef 8.4)201()(1?????? hf8.42?15）頂隙： （4-..??2816）齒頂角： （4-211 5.3)74arctn()arctn( aeRh?????17）齒根角： （4-211 86.3)74arctn()arctn( feffh?????18）齒寬中點(diǎn)分度圓直徑：（4-211 8510)3.5()5.0( mRm ddd ???????19） 齒寬中點(diǎn)螺旋角： ?m?大端齒頂圓直徑：（4-211 10645cos20cos2 aaea dhd ????????20）大端齒根圓直徑：（4-211 9345cos8.20cos2 ffef dhd ????????21）頂錐角： （4-211 ..345aaa ??????22）根錐角： （4-211 75.412.faf???????23）安裝距：A，根據(jù)結(jié)構(gòu)而定。冠頂距：軸線交角 （4-??904521?????24）當(dāng) （4-2121 17.45sin2sin90 KaeK AhdA ?????? ?時(shí) ，25）29輪冠距： （4-11KAH??26）錐齒輪強(qiáng)度校核計(jì)算：接觸強(qiáng)度校核 （4-HPKHEmHVAtH ZubdF?????? ???1285.027）式中 分度圓的切向力 N36021??mtdT使用系數(shù) 25.?AK動(dòng)載荷系數(shù) 04V載荷分布系數(shù) 9.1?H載荷分配系數(shù) ??K節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) 5.2HZ彈性系數(shù) 2/819mNE重合度、螺旋角系數(shù) 67.0???錐齒輪系數(shù) KZ計(jì)算結(jié)果：2212/34 1867.052.1903.85.09416.mNZubdKFHPKHEmHVAtH? ???????????許用接觸應(yīng)力 （4-??ZvSXRLNHPlim?28）式中 試驗(yàn)齒輪接觸疲勞極限 6501liH2/30壽命系數(shù) 1?NZ潤(rùn)滑油膜影響系數(shù) 985.0LvR最小安全系數(shù) minHS尺寸系數(shù) 1?XZ工作硬化系數(shù) ?計(jì)算結(jié)果 2lim /5819.01.65mNvSXRLNHP ????通過(guò)H??彎曲強(qiáng)度校核 （4-?????YbKFFSmvAt 1185.0?29）式中 復(fù)合齒形系數(shù) 79.41FSY重合度和螺旋角系數(shù) 680???其余項(xiàng)同前，并且 ??HFHFKK,計(jì)算結(jié)果： 211/4768.0794.385.036.mNYbFSvAtF????????許用彎曲應(yīng)力： XRrelTlNFBPYS??min（4-30）式中 齒根基本強(qiáng)度 2/50FB??壽命系數(shù) 1NY相對(duì)齒根圓角敏感系數(shù) 1relTY?31相對(duì)齒根表面狀況系數(shù) 1?RrelTY尺寸系數(shù) 1?XY最小安全系數(shù) 4.minFS計(jì)算結(jié)果 78.1250?FP?2/N通過(guò)F?15 軸的設(shè)計(jì)與強(qiáng)度校核5.1 Ⅰ軸的設(shè)計(jì)與強(qiáng)度校核5.1.1 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖 5-1 軸的結(jié)構(gòu)圖Fig.5-1 construction figure of shaft one325.1.2 求出齒輪受力輸出軸轉(zhuǎn)矩： （5-NnPT18039726.05.9105.961 ?????1）齒輪圓周力： （5-mmzdNFRRmt 85)3.01(254).01()1(98532 ???????? ????2）齒輪軸向力： （5-NFta 27costan9sin11?????3）齒輪徑向力： （5-Ntr 27cos11??4）支反力： XOY 面 （垂直面）（5-NRBYAY 1982657419823????????5）XOZ 面（水平面） （5-NRBZA64269157413903????????6）XOY 面上的彎矩： 33（5-mNMmNBYAY ?????? ????5.19327851069.642右左右左 ????7）XOZ 面上的彎矩：（5-mNMBZAZ ???????953421469027867右左右左 ????8）合成彎矩：（5-mNMBZYBAZYA ???????? ??????? 9723540.19326085.6413722222 2）（）（ ）（ ）（ ）（右右右 左左左 右右右 左左左 ????9）當(dāng)量彎矩：（5-mNTMmNTMPaaTvDBBvAAv bb Bv ???? ????? ???????????104628395.0 97818035.72456.28108395041379][,5][ 64.)(222 201122?????）（）（ ）（）（ ）（）（ ）（）（查 表 ，鋼 取轉(zhuǎn) 矩 為 一 般 性 質(zhì) ， 故右右 左左 右右 左左 ????10）取危險(xiǎn)截面按當(dāng)量彎矩驗(yàn)算直徑。危險(xiǎn)截面取左軸承處（載荷最大）及安裝帶輪處（軸34徑最小且載荷較大、有鍵槽） 。右軸承部位驗(yàn)算（5-mMdbvA351.0287][1.033?????11）d=45mm＞35mm,合格。安裝帶輪部位驗(yàn)算（5-mMdbvD2051.46][1.033?????12）d=30mm＞20mm,合格。該軸段有鍵槽，計(jì)算軸徑加大 4%，d=30＞20×1.04=20.8，合格綜上計(jì)算結(jié)果，該軸強(qiáng)度足夠。5.2 Ⅱ軸的設(shè)計(jì)與強(qiáng)度校核5.2.1 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖 5-2 軸的結(jié)構(gòu)圖Fig.5-2 construction figure of shaft two355.2.2 求出齒輪受力輸出軸轉(zhuǎn)矩： （5-NnPT173620.5.9105.96262 ?????13）圓柱齒輪齒輪圓周： （5-NdTFt 41873621???14）齒輪徑向力： （5-tr50an1?15）標(biāo)準(zhǔn)直齒圓錐齒輪齒輪圓周力： （5-mmzdNTFRRmt 85)3.01(254).01()1(85736222 ????????? ????15）齒輪軸向力： （5-NFta 4costan8sin22 ?????16）齒輪徑向力： （5-Ntr 104cos22??17） 支反力 XOY 面 （垂直面）（5-NRBYAY 9735454102801435??????? ????18）XOZ 面（水平面） 36（5-NRBZA 47354120841390???????????19）XOY 面上的彎矩： （5-mNMmNNmMBYDYCY?? ?????????????????0 4285102430154297968047237510435右左右左右左 ????20）XOZ 面上的彎矩：（5-mNMmNBZDZC??????????????63021301456847980320右左右左右左 ????21）合成彎矩：（5-mNMmNBZYBDZYDCZYC ??????? ??????? ??6300145428759602961154447838322222 222 2）（ ）（ ）（）（ ）（ ）（）（ ）（右右右 左左左 右右右 左左左 右右右 左左左 ????22）當(dāng)量彎矩：37（5-mNTMmNTmNMTPaaTMvDPBvBDvCv bb Bv ???? ????? ??????? ????????????10783658.0 2711365.294568.01412073589.9657868012413075.8379][,5][ 64.80)(222222 2201122??????）（）（ ）（）（ ）（）（ ）（）（ ）（）（ ）（）（ ）（）（查 表 ，鋼 取轉(zhuǎn) 矩 為 一 般 性 質(zhì) ， 故右右 左左 右右 左左 右右 左左 ????23）取危險(xiǎn)截面按當(dāng)量彎矩驗(yàn)算直徑。危險(xiǎn)截面取右軸承處（載荷最大） 、安裝圓柱齒輪處、安裝錐齒輪處及安裝偏心輪處。右軸承處驗(yàn)算（5-mMdbvB8.2951.046][1.033?????24）d=35mm＞29.8mm,合格。安裝圓柱齒輪處驗(yàn)算（5-mMdbvC4.2851.067][1.033?????25）d=40mm＞28.4mm,合格。該軸段有鍵槽，計(jì)算軸徑加大 4%，d=40＞28.4×1.04=29.5mm,合格。安裝錐齒輪處驗(yàn)算（5-mMdbvC185.092][1.033?????3826）d=35mm＞18mm,合格。該軸段有鍵槽，計(jì)算軸徑加大 4%，d=35＞18×1.04=18.72mm,合格。安裝偏心輪處（5-mMdbvP175.02][1.033?????27）d=25mm＞17mm,合格。該軸段有鍵槽，計(jì)算軸徑加大 4%，d=25＞17×1.04=17.68mm，合格。綜上計(jì)算結(jié)果，該軸強(qiáng)度足夠。396 主要零件的規(guī)格及加工要求6.1 調(diào)直筒及調(diào)直塊調(diào)直筒及調(diào)直塊的尺寸要求見(jiàn)零件圖，調(diào)直筒可用一般結(jié)構(gòu)鋼或碳鋼制造，調(diào)直塊須用廠具鋼制造，并進(jìn)行熱處理，塊的內(nèi)孔要具有一定的光潔度。GT4-8 型調(diào)直機(jī)的調(diào)直筒，有兩套調(diào)直模，每套有五個(gè)，其中一套內(nèi)徑為 10mm，可以調(diào)直 6～8mm 直徑的鋼筋，另一套內(nèi)徑為 6mm，可調(diào)直 5mm 直徑以下的鋼筋。調(diào)直模用工具鋼制成，并經(jīng)熱處理。安裝時(shí)，調(diào)直模的喇叭口應(yīng)全部向調(diào)直筒進(jìn)口方向。調(diào)直模在調(diào)直筒中的安裝位置如圖所示，圖 6-1 調(diào)直模的安裝方法Fig.6-1 installation method of straightening model調(diào)直模偏移量的大小，要根據(jù)調(diào)直模的磨損程度和鋼筋的性質(zhì)通過(guò)試驗(yàn)確定，一般為 7～10mm，但不論采用哪種方法，調(diào)直筒最外兩端的兩個(gè)調(diào)直模，必須在調(diào)直筒導(dǎo)孔的軸線上，如果發(fā)現(xiàn)鋼筋調(diào)的不直，應(yīng)及時(shí)調(diào)整調(diào)直模的偏移量。6.2.齒輪調(diào)直機(jī)上的所有齒輪均采用 45 號(hào)鋼加工制造，并須經(jīng)過(guò)表面淬火等熱處理。6.3.調(diào)直機(jī)的各傳動(dòng)軸均安裝滾動(dòng)軸承表 1-1 鋼筋調(diào)直機(jī)的軸承型號(hào)及用量40Tab.1-1 bearing size and number of reinforcement bar straightening machine軸承名稱(chēng) 型號(hào) 數(shù)量 安裝部位 軸承名稱(chēng) 型號(hào) 數(shù)量 安裝部位單列圓錐滾子軸承7206 1 錐齒輪軸左端單列圓錐滾子軸承7512 1 偏心軸下端雙列向心球軸承1307 1 錐齒輪軸右端單列向心球軸承306 2 下壓輥軸兩端單列圓錐滾子軸承7308 1 偏心軸上端單列向心球軸承306 2 上壓輥軸兩端6.4 傳送壓輥的選用和調(diào)整調(diào)直機(jī)有兩對(duì)鋼筋傳送壓輥供選用，每對(duì)壓輥上又有兩種深度的環(huán)槽，因此應(yīng)根據(jù)鋼筋直徑選擇適當(dāng)?shù)膲狠伈邸Ｒ话阍趭A緊鋼筋后，應(yīng)保證上下壓輥之間有 3mm 左右的間隙為合適。傳送鋼筋的牽引力，決定于壓輥間的壓緊程度，壓緊度要保證鋼筋能順利的被牽引前進(jìn)，不應(yīng)有明顯的轉(zhuǎn)動(dòng)現(xiàn)象，而且在被切斷的一瞬間，應(yīng)能允許鋼筋與壓輥之間發(fā)生打滑現(xiàn)象。6.5 定長(zhǎng)機(jī)構(gòu)的選擇與調(diào)整鋼筋切斷長(zhǎng)度，由定長(zhǎng)機(jī)構(gòu)自動(dòng)調(diào)整，為了保證切斷質(zhì)量，首先要按滑動(dòng)刀臺(tái)的活動(dòng)上切刀位置，調(diào)整其固定切刀，使上下兩切刀的刃口間有 1mm 以?xún)?nèi)的間隙，并經(jīng)常檢查下切刀的鎖緊螺母有無(wú)松動(dòng)現(xiàn)象，以及上切刀的抬刀彈簧的彈性?；瑒?dòng)刀臺(tái)的回位是靠壓縮彈簧的張力，在定尺拉桿上裝有三個(gè)壓縮彈簧，在調(diào)直粗鋼筋時(shí)，三個(gè)彈簧同時(shí)起作用。當(dāng)調(diào)直細(xì)鋼筋時(shí)，只需 1～2 彈簧。彈簧的預(yù)緊力是以保證能可靠的回位為準(zhǔn)。如果彈簧預(yù)緊力不足，會(huì)造成滑動(dòng)刀臺(tái)停留在錘頭下發(fā)生連切鋼筋的故障，若彈簧預(yù)緊力過(guò)大，則鋼筋不易頂動(dòng)頂尺板，而發(fā)生鋼筋頂彎或切斷尺寸不準(zhǔn)，并造成壓輥過(guò)度損傷鋼筋的現(xiàn)象。鋼筋發(fā)生連切現(xiàn)象，除由于彈簧的預(yù)緊力不足外，還可能是傳送壓輥壓力過(guò)大，或者是料槽的鋼筋下落阻力過(guò)大所造成的。所以，發(fā)生不正常現(xiàn)象時(shí)，應(yīng)立即停車(chē)檢查，進(jìn)行調(diào)整。417 結(jié)論伴隨著建筑業(yè)的發(fā)展，建筑機(jī)械成為現(xiàn)代工業(yè)與民用建筑施工與生產(chǎn)過(guò)程中不可缺少的設(shè)備。建筑生產(chǎn)與施工過(guò)程實(shí)現(xiàn)機(jī)械化、自動(dòng)化、降低施工現(xiàn)場(chǎng)人員的勞動(dòng)強(qiáng)度、提高勞動(dòng)生產(chǎn)率以及降低生產(chǎn)施工成本，為建筑業(yè)的發(fā)展奠定了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。由于建筑機(jī)械能夠?yàn)榻ㄖI(yè)提供必要的技術(shù)設(shè)備，因此成為衡量建筑業(yè)生產(chǎn)力水平的一個(gè)重要標(biāo)志，并且為確保工程質(zhì)量、降低工程造價(jià)、提高經(jīng)濟(jì)效益、社會(huì)效益與加快工程建設(shè)速度提供了重要的手段。所以，提高建筑機(jī)械的管理、使用、維護(hù)與維修能力，對(duì)加快建筑生產(chǎn)與施工速度，具有十分重要的意義。本文根據(jù)鋼筋調(diào)直機(jī)的設(shè)計(jì)原則和具體要求，結(jié)合工地的實(shí)際需要進(jìn)行設(shè)計(jì)，該鋼筋調(diào)直機(jī)具備良好的機(jī)動(dòng)性，它體積小，重量輕，能快速的在不同場(chǎng)地之間轉(zhuǎn)移，它能量大，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，操作方便，最大限度的發(fā)揮設(shè)備的利用率和生產(chǎn)率。本次設(shè)計(jì)借助于AUTOCAD 進(jìn)行繪圖，基本上達(dá)到了設(shè)計(jì)要求。本次設(shè)計(jì)還存在不足之處，一是由于鋼筋的牽引速度 V=0.6m/s,而剪刀升降時(shí)間t=0.1s,則鋼筋在切斷的瞬間的運(yùn)動(dòng)距離 S=Vt=0.6×0.1=0.06m，為此，剪刀阻礙鋼絲的運(yùn)動(dòng)，而引起牽引輥產(chǎn)生滑動(dòng)現(xiàn)象，磨損加劇，生產(chǎn)率降低，故此種調(diào)直機(jī)的調(diào)直速度不宜太快。二是由于機(jī)械設(shè)計(jì)的復(fù)雜性和整體性，本人掌握不夠全面。三是由于經(jīng)驗(yàn)方面的欠缺，故需要進(jìn)一步的研究和實(shí)踐。42致謝本設(shè)計(jì)在導(dǎo)師康文龍教授的悉心指導(dǎo)和嚴(yán)格要求下業(yè)已完成，從課題選擇、方案論證到具體設(shè)計(jì)和調(diào)試，無(wú)不凝聚著康文龍導(dǎo)師的心血和汗水，在四年的本科學(xué)習(xí)和生活期間，也始終感受著導(dǎo)師的精心指導(dǎo)和無(wú)私的關(guān)懷，我受益匪淺。在此向?qū)煴硎旧钌畹母兄x和崇高的敬意，祝愿導(dǎo)師身體健康。在論文的完成過(guò)程當(dāng)中，同時(shí)得到了季璐瑤、璀璨的熱情幫助，一并表示深深地感謝!最后，誠(chéng)摯的感謝所有參加本論文評(píng)審和答辯的各位老師，感謝你們?cè)诎倜χ谐槌鰰r(shí)間參加我的答辯。43參考文獻(xiàn)[1] 田奇，童占榮，王進(jìn)，馬志奇。鋼筋及預(yù)應(yīng)力機(jī)械應(yīng)用技術(shù)[M]。中國(guó)建材工業(yè)出版社。2004。5 [2] 孟憲源．現(xiàn)代機(jī)構(gòu)手冊(cè)[M]．第 1 版．北京：機(jī)械工業(yè)出版社．1994，6[3] 田奇． 建筑機(jī)械使用與維護(hù) 中國(guó)建材工業(yè)出版社 2003.8。[4] 李鳳平，張士慶，蘇猛。機(jī)械圖學(xué)[M]。東北大學(xué)出版社 2003.9[5] 紀(jì)世斌．建筑機(jī)械基礎(chǔ)．北京．清華大學(xué)出版社．2002。[6] 徐灝．機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)（1）[M] ．第 2 版．北京：機(jī)械工業(yè)出版社．2000。[7] 徐灝．機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)（2）[M] ．第 2 版．北京：機(jī)械工業(yè)出版社．2000。[8] 徐灝．機(jī)械設(shè)計(jì)手 冊(cè)（3）[M] ．第 2 版．北京：機(jī)械工業(yè)出版社．2000。[9] 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)·化學(xué)工業(yè)出版社·2004[10] 現(xiàn)代施工機(jī)械實(shí)用手冊(cè)·華南理工大學(xué)出版社·1999[11]高文安．建筑施工機(jī)械．武漢．武漢工業(yè)大學(xué)出版社．2000。[12] Sunage T,et al.Differental reducers using internal gears with small tooth number difference(The first report,fundamentals of design)[J].Bulletin of JSME,1994,(108).。[13] Shu Xiaolong.Determination of load sharing factor for plametary gearing with small tooth number difference[J].Mechanism and Machine Throry,1995,30(2).。44附錄 A 譯文 降低商用飛機(jī)的直接維護(hù)費(fèi)用的方法Haiqiao WuYi LiuYunliang Ding 和Jia Liu[作者]Haiqiao Wu，Yi Liu，Yunliang Ding 和 Jia Liu 都是在中華人民共和國(guó)南京大學(xué)航空宇航工程學(xué)院從事航空學(xué)和行于學(xué)的學(xué)者。[關(guān)鍵詞]直接費(fèi)用，商用飛機(jī)，維護(hù)費(fèi)用，專(zhuān)家，鑒定測(cè)試[摘要]商用飛機(jī)的直接維護(hù)費(fèi)用（DMC）對(duì)飛機(jī)費(fèi)用的所有權(quán)起一個(gè)重要作用。我們的研究目標(biāo)是發(fā)現(xiàn)一些減少 DMC 的方法。本論文首先指出設(shè)計(jì)和果實(shí)診斷是影響 DMC 的主要因素，對(duì)于特定的航空公司這一因素，可忽略不計(jì)。一項(xiàng) R&M 設(shè)計(jì)的新觀念——為了要減少 DMC，本論文討論了自由操作時(shí)期和過(guò)失診斷專(zhuān)家系統(tǒng)的維護(hù)。[電子的通路路徑]本文的翡翠研究寄存器可以從以下網(wǎng)站得到：www.emeraldinsight.com/researchregister現(xiàn)在的議題和本文的完整文件可以從以下網(wǎng)站www.emeraldinsight.com/0002-2667.htm降低商用飛機(jī)的直接維護(hù)費(fèi)用的方法[介紹]45商用飛機(jī)的維護(hù)活動(dòng)是飛機(jī)耐飛性能的一個(gè)必要組成部分。飛機(jī)維護(hù)是令飛機(jī)回復(fù)到可使用狀態(tài)下的一個(gè)上木。它包括維護(hù)、修理、徹底檢查、檢驗(yàn)和狀態(tài)測(cè)定。它可以分為兩種類(lèi)型。修正的維護(hù)。這些活動(dòng)，即由提供對(duì)于某一已知的或疑似的故障及（或）缺陷的方案，來(lái)是失敗的結(jié)果回復(fù)到一種令人滿(mǎn)意的情況。修正的維護(hù)大體上可分為過(guò)失確認(rèn)、過(guò)失隔離、拆卸、替換、重新裝配、對(duì)準(zhǔn)或者調(diào)整，以及測(cè)試。這一種維護(hù)的類(lèi)型即是不預(yù)定的維護(hù)，而且受益于診斷的使用以減輕在維護(hù)資源方面的負(fù)擔(dān)。預(yù)防的維護(hù)。這些活動(dòng)，即由系統(tǒng)檢驗(yàn)、探測(cè)、疲勞項(xiàng)目的替換、調(diào)整、口徑測(cè)定，以及清潔等，來(lái)使之保持在可使用狀態(tài)。在飛機(jī)和儀器的整個(gè)壽命中，它以一種規(guī)定的形式實(shí)行。因此，它也被成做預(yù)定的維護(hù)。維護(hù)通常的目標(biāo)是，在一家航空公司需要維修飛機(jī)時(shí)，能夠以最低的費(fèi)用提供一套完整的維護(hù)服務(wù)。現(xiàn)在商用飛機(jī)的維護(hù)費(fèi)用對(duì)飛機(jī)費(fèi)用的所有權(quán)起一個(gè)重要作用。維護(hù)費(fèi)用一般占與飛機(jī)操作相關(guān)費(fèi)用的 10%-20%（Maple,2001） 。直接的維護(hù)費(fèi)用（DMC）被定義為，用于維護(hù)一個(gè)飛機(jī)或相關(guān)儀器所需的勞動(dòng)力費(fèi)