雙絞龍饅頭成型機(jī)設(shè)計(jì)

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畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)雙絞龍饅頭成型機(jī)設(shè)計(jì)學(xué) 號(hào)：姓 名： 班 級(jí)： 專 業(yè)：指導(dǎo)教師：學(xué) 院：年摘要摘要此論文主要講述的是雙絞龍饅頭機(jī)的設(shè)計(jì)。在原有饅頭機(jī)基礎(chǔ)上由單絞龍改作雙絞龍，改善了絞龍受力過(guò)大、軸承壽命低等不足，性能更穩(wěn)定。設(shè)計(jì)中根據(jù)現(xiàn)有饅頭機(jī)原型先進(jìn)行整體的的結(jié)構(gòu)和制作工藝分析，確定絞龍?jiān)谌嗝婧统雒娼g龍軸、軸承受到徑向力的大小，得出饅頭的加工制造過(guò)程，計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)與動(dòng)力參數(shù)。除此之外，還設(shè)計(jì)了與雙絞龍相對(duì)應(yīng)的齒輪箱。將所學(xué)的專業(yè)知識(shí)綜合運(yùn)用到設(shè)計(jì)中，熟悉并掌握機(jī)械設(shè)計(jì)的方法，對(duì)齒輪箱的傳動(dòng)系統(tǒng)，齒輪、軸、軸承等主要部件設(shè)計(jì)技術(shù)校核，最后完成齒輪箱的整體設(shè)計(jì)。關(guān)鍵詞：注塑模具，盒形件，型芯，單型腔AbstractThis paper is about the design of twin dragon Steamed buns machine. In the original Steamed buns machine based on improved auger, excessive force, bearing life is low, the performance is more stable. Analysis of structure and process the first design, determine the auger in the dough and come from radial force, the process that Steamed buns, kinematic and dynamic parameters of transmission device.In addition, also designed gear box corresponds with the twin dragon. The knowledge of the integrated use of the design, familiar with and master the methods of mechanical design, the transmission system for gear box, main parts of gear, shaft, bearing, design verification, and finally to complete the overall design of gear box.Keywords: injection mold, box shaped parts, core, single cavity引言饅頭一直以來(lái)都是我國(guó)北方地區(qū)傳統(tǒng)的主食，但它的生產(chǎn)方式一直保持著最為傳統(tǒng)方式——手工揉面、塑性的生產(chǎn)方式。然而這種傳統(tǒng)原始的生產(chǎn)方法不僅不能保證高的生產(chǎn)質(zhì)量，而且不能高效大批量生產(chǎn)，制作成本高，不能保證現(xiàn)有對(duì)食品的衛(wèi)生要求，而且會(huì)耗費(fèi)大量的人力資源，物力，財(cái)力。而這對(duì)于未來(lái)食品機(jī)械工業(yè)現(xiàn)代化，提高產(chǎn)品質(zhì)量具有很大的負(fù)面影響。現(xiàn)在制造面粉的行業(yè)的興起沒(méi)有帶起饅頭成型設(shè)備的開(kāi)發(fā)與研究，饅頭制造機(jī)械設(shè)備的開(kāi)發(fā)與研究都是最近十幾年才興起的，這是也適合我國(guó)民族傳統(tǒng)文化以及現(xiàn)代工業(yè)技術(shù)有關(guān)。為了滿足廣大國(guó)民尤其一饅頭為主食的北方人的需求，解決饅頭制造機(jī)械的自動(dòng)化、規(guī)模化、連續(xù)化的生產(chǎn)的問(wèn)題，制作研發(fā)這種食品機(jī)械設(shè)備是必經(jīng)之途，這不單單是食品機(jī)械工業(yè)化所面臨的問(wèn)題，而且也是對(duì)我國(guó)解放廣大基礎(chǔ)勞動(dòng)力，從而對(duì)形成饅頭等食品制作機(jī)械的規(guī)?；?、系列化成產(chǎn)，實(shí)現(xiàn)食品制作機(jī)械自動(dòng)化是非常有幫助的。相比于那些西方發(fā)達(dá)國(guó)家在食品生產(chǎn)制造方面的開(kāi)發(fā)和研制相比較，我們國(guó)家的起步比較晚、起點(diǎn)相對(duì)低、技術(shù)和其理論方面都還不是很成熟，并且大多工廠都只是小批量家族性生產(chǎn)，相對(duì)造價(jià)會(huì)比較高，機(jī)器自動(dòng)化等各方面還都達(dá)不到相應(yīng)的技術(shù)指標(biāo)，還都急需要待改進(jìn)和提高。目前為止在市場(chǎng)上主要流行的饅頭制作機(jī)械大致有兩種類型：其一是輥成型機(jī)械，而另外一種是槽式型或著盤(pán)成型機(jī)械。而這兩種成型機(jī)中存在的差異是：輥成式機(jī)型生產(chǎn)的饅頭、刀口位置隨機(jī)性定量誤差比槽式成型的較大，這種機(jī)械產(chǎn)品的隨意性相對(duì)較小，有利于饅頭機(jī)的發(fā)展。相對(duì)我國(guó)饅頭制造成型機(jī)械水平來(lái)說(shuō)，那些西方發(fā)達(dá)國(guó)家生產(chǎn)的饅頭制造塑形機(jī)造型合理視覺(jué)美觀，所用材料也是更能滿足食品對(duì)于生產(chǎn)的要求，但是無(wú)論是我國(guó)還是其他發(fā)達(dá)國(guó)家的機(jī)型都存在著問(wèn)題：第一，不能保證定量精度；第二，不能很好保證饅頭的光潔度，尤其是在現(xiàn)在，人們都對(duì)食品要求越來(lái)越高，在保證美味的前提下，還要美觀，這樣對(duì)于制造機(jī)械的要求就要提高。引言在基于各種文化、風(fēng)俗傳統(tǒng)、飲食上午習(xí)慣不同，西方發(fā)達(dá)國(guó)家很少對(duì)饅頭機(jī)進(jìn)行研發(fā)與創(chuàng)新，所以這就要我們自己動(dòng)手開(kāi)創(chuàng)一個(gè)新的別人沒(méi)有涉足過(guò)的行業(yè)，在理論上、技術(shù)上都要自己潛心要就大膽設(shè)想，盡快實(shí)現(xiàn)中國(guó)特色食品機(jī)械的工業(yè)化和自動(dòng)化。第一章 設(shè)計(jì)方案的初步確定（一）饅頭生產(chǎn)線及其工藝流程饅頭生產(chǎn)線及其工藝流程是指饅頭工業(yè)化生產(chǎn)，即揉面、出面、成型、排出等工序連續(xù)生產(chǎn)的作業(yè)方式，所有這些工序都是集中在一條饅頭生產(chǎn)線上實(shí)現(xiàn)的，這條生產(chǎn)線由兩個(gè)基本部分組成：揉面和出面：是將面粉和水按一定比例混合，同時(shí)加入酵母攪拌，放入揉面箱內(nèi)攪拌一段時(shí)間。成型：通過(guò)兩個(gè)螺旋結(jié)構(gòu)將由出料函傳送來(lái)的面團(tuán)成圓形，并將已成型的饅頭有秩序地排出（二）設(shè)計(jì)主體任務(wù)本畢業(yè)設(shè)計(jì)的主要任務(wù)在該自動(dòng)生產(chǎn)線的第一部分，主要使面揉均勻，解決現(xiàn)有饅頭機(jī)在揉面、出面這道工序上存在的缺陷，使產(chǎn)品壽命提高，并保證汽蒸后的產(chǎn)品具有鮮亮的色澤和一定的光潔度。該部分質(zhì)量好壞，是影響整條生產(chǎn)線最終產(chǎn)品的質(zhì)量的關(guān)鍵一環(huán)。（三）現(xiàn)有饅頭成型機(jī)存在問(wèn)題及設(shè)計(jì)目的（1） 現(xiàn)有饅頭成型一體機(jī)存在的問(wèn)題：揉面過(guò)程中絞龍所受到的徑向力過(guò)大，壓迫斜軸承，使斜軸承壽命較低，長(zhǎng)時(shí)間的運(yùn)作使減速機(jī)壽命較低，出料函設(shè)計(jì)不合理，增大了對(duì)面的擠壓力，也是絞龍受徑向力過(guò)大的原因之一。（2） 設(shè)計(jì)目的：由單絞龍改為雙絞龍，不僅分擔(dān)了徑向力，也提高了揉面的速度和量；同時(shí)對(duì)出料函進(jìn)行改進(jìn)，出面的拐角由直角改為斜角，減小了出料函內(nèi)對(duì)面的擠壓力，進(jìn)而減小了絞龍受到的徑向力。第 2 章 傳動(dòng)方案及總體參數(shù)設(shè)計(jì)一、傳動(dòng)方案的確定１.我們這種新型饅頭制作機(jī)器采用 Y 系列的三相異步電動(dòng)機(jī)（ZBK22007-88） 。電機(jī)型號(hào) Y100L-4，額定功率 1.5KW，滿載轉(zhuǎn)速 1400r/min。引言2.本機(jī)器裝有一臺(tái)一級(jí)減速器，主要靠 V 形帶，鏈輪，齒輪傳動(dòng)（見(jiàn)圖 1） 。3.本機(jī)器采用食品帶為輸送饅頭機(jī)構(gòu)（見(jiàn)圖 2） 。4.采用的折疊成型輥來(lái)實(shí)現(xiàn)面帶成型（見(jiàn)圖 3） 。傳 動(dòng) 原 理 圖圖 1圖 2圖 3引言圖 3二、對(duì)于設(shè)計(jì)的具體要求：1.成型機(jī)的型號(hào)：FMJ-II2.本機(jī)器產(chǎn)量：4000 個(gè)/h3.工作電壓：380V4.產(chǎn)品規(guī)格：100g/個(gè)5.機(jī)器外形尺寸：1500*750*1100三、具體參數(shù)的設(shè)計(jì)與計(jì)算（一）電動(dòng)機(jī)的選擇：1．電動(dòng)機(jī)類型的選擇：根據(jù)實(shí)際的工作環(huán)境和各具體參數(shù)從而選擇 Y 系列電動(dòng)機(jī)，2．電動(dòng)機(jī)功率的選擇與確定 wPd（1） 判定工作機(jī)所需功率= KW= =0.69KWwP950Tn95072.68?（2） 判定電動(dòng)機(jī)所需功率 dP＝ d?引言＝ ．．． ＝０．９６ ０．７２ ０９０ ０９６ ０９５＝０．５７?1?2n???＝ ＝ ＝１．２１ＫＷdP57.0w.69（3） 判定安全系數(shù)為１．２則 ＝１．２１ １．２＝１．４５ＫＷPd, ?（４）判定電動(dòng)機(jī)的額定功率 edP按照實(shí)際所需功率小于或等于額定功率原則，選擇 ＝１．５ＫＷedP３．電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的選擇對(duì)于額定功率相同的電動(dòng)機(jī)，轉(zhuǎn)速越是高，重量越是輕，尺寸越是小，其價(jià)格也越是低，相對(duì)效率也越是高?？紤]到各種各樣的因素，為了減小減速器尺寸，選擇電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速ｎ＝１４００ｒ／ｍｉｎ綜上選用電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Ｙ９０Ｌ－４（二）總傳動(dòng)比的計(jì)算與分配１．總傳動(dòng)比的計(jì)算根據(jù)傳動(dòng)的原理圖，該機(jī)構(gòu)一共分 3 個(gè)傳動(dòng)路線（１）第 1 條路線 ＝ ＝ ＝１４４．０３1iwmn72.940（２）第 2 條路線 ＝ ＝２１．６０2i8.6（３）3 條路線 ＝ ＝１８１．３５3740２．各級(jí)的傳動(dòng)比合理分配：（１）①．皮帶傳動(dòng)比 ＝ ＝３．６1ai52②．減速器 ＝４０：１b③．鏈輪 與 間的傳動(dòng)比 ＝ ＝１．５1L21ci28④． 與 之間的傳動(dòng)比 ＝ ＝０．６７34d（２）①．皮帶傳動(dòng)之比 ＝３．６2ai②．齒輪 與 間的傳動(dòng)比 ＝ ＝６1Z2bi1590引言③． 與 間的傳動(dòng)比 ＝１5L82ci（３）①．皮帶傳動(dòng)比 ＝３．６3ai②．齒輪 與 間的傳動(dòng)比 ＝ ＝６1Z23bi1590③． 與 間的傳動(dòng)比 ＝ ＝４．２7L0c42④．齒輪 與 間的傳動(dòng)比 ＝ ＝２13di（三）傳動(dòng)裝置運(yùn)動(dòng)與動(dòng)力的參數(shù)設(shè)計(jì)１．各種轉(zhuǎn)速設(shè)計(jì)＝ ＝９．７２ｒ／ｍｉｎI(lǐng)n1im＝ ＝６４．８２ｒ／ｍｉｎI(lǐng)2i＝ ＝７．７２ｒ／ｍｉｎI(lǐng)n3im２．各軸輸入功率＝ ＝１．５ ０．９６ ０．７２ ０．９０ ０．９０ ０．９４＝０．７IPd1????９ＫＷ＝ ＝１．５ ０．９６ ０．９４ ０．９４＝１．２７ＫＷId2＝ ＝１．５ ０．９６ ０．９４ ０．９４ ０．９５＝１．２１ＫＷIP3???３．各軸輸入轉(zhuǎn)矩＝ ＝ ＝７７６．２ＮITIn95072.90m?＝ ＝ ＝１８７．１ＮIIP8.6415?＝ ＝ ＝１４９６．８ＮITIn9072. m?（四）減速器的選擇引言減速器是由各個(gè)獨(dú)立部件所組成的，其中包括蝸桿傳動(dòng)或齒輪-蝸桿傳動(dòng)、齒輪傳動(dòng)。減速器由于效率相對(duì)高、結(jié)構(gòu)比較緊湊、傳遞運(yùn)動(dòng)比較準(zhǔn)確可靠、使用維護(hù)很簡(jiǎn)單便捷，所以在現(xiàn)代的機(jī)器中應(yīng)用相對(duì)廣泛。在此機(jī)構(gòu)中減速器輸入轉(zhuǎn)速， 低于 500r/min.由計(jì)算輸出扭轉(zhuǎn)矩值按 的額定輸38.9/minnr? 50/minr?出扭矩選用。公稱傳動(dòng)比 i=40.根據(jù)機(jī)構(gòu)要求初步選用定軸，渦輪蝸桿減速器。i=8~80。（1）蝸桿下置式：蝸桿布置在渦輪的下方，嚙合處的冷卻和潤(rùn)滑較好，蝸桿軸承潤(rùn)滑也方便。但當(dāng)蝸桿圓周速度太大時(shí)，油的攪動(dòng)損失較大，一般用于蝸桿圓周速度v1。引言（3） 類似于不完全的齒輪間歇的運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)，在鏈傳動(dòng)的過(guò)程中其間歇運(yùn)動(dòng)要依靠不完全鏈輪和鏈條來(lái)實(shí)現(xiàn)傳動(dòng)，其中不完全鏈輪機(jī)構(gòu)由普通的鏈輪機(jī)構(gòu)慢慢改變而成的另外一種間歇運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)。不完全的鏈輪機(jī)構(gòu)在主動(dòng)輪上只做出幾個(gè)齒甚至一個(gè)齒，并且根據(jù)運(yùn)動(dòng)的時(shí)間和間歇的時(shí)間要求，在從動(dòng)輪分段上做出若干個(gè)與鏈條互相嚙合的齒，在通過(guò)與其鏈條的嚙合就能實(shí)現(xiàn)其間歇運(yùn)動(dòng)六 齒輪設(shè)計(jì)校核計(jì)算6.1 低速齒輪計(jì)算已知：N1=2980r/min,P1=500KW,T1=1600N.m N2=8255r/min，P2=475KW,T2=609N.m1）確定齒輪形狀、精度級(jí)別、材料模數(shù)和螺旋角a 、以任務(wù)書(shū)和齒輪制作整體規(guī)則，大齒輪要 Z1 左旋，小齒輪 Z2 右旋。b、齒輪精度需要 4 級(jí)。c、材料為 45 井小齒輪調(diào)質(zhì)到 280 HBS大齒輪調(diào)質(zhì)到 240 HBSd、齒數(shù)：Z1 的齒數(shù)為 132，Z2 的齒數(shù)為 40e、螺旋角的度數(shù) β 為 11°.2)以齒面疲勞觸接強(qiáng)度的設(shè)計(jì)因?yàn)?HB 小于 350，則為軟齒面接觸，它的破壞形式大多為點(diǎn)蝕，所以接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)，以彎曲強(qiáng)度檢測(cè)。選不妨選 Kt=1.3.由圖 10-30 查表選擇系數(shù) =2.5HZ由圖 10-26 查表得 =0.8， =0.7， = + =1.52??1???12?選齒寬的系數(shù)? d 為 1.從表 10-6 查出 為 190MpEZ2/1a從圖 10-21 中以齒面硬度查出引言小齒輪接觸疲勞強(qiáng)度 為 600Mpa， 為 550Mpa.2lim?1lim?算出循環(huán)應(yīng)力次數(shù) N2=60n 1 j L h = 3.57* 10N1= N2 / 2.8= 1.28*從圖 10-19 中可以看出 接觸疲勞壽命系數(shù) 是 0.9, 是 0.8.1HNK2HN接觸疲勞許用應(yīng)力，取時(shí)效概率=1%安全系數(shù) S=1. 從 10-21 得 = /S= 500Mpa2][H??2Nlim?= /S=468Mpa11Kli= =483Mpa][H2][H?=107.9?td1??321????????????dHEut ZTk圓周的速度 V= = 47m/s06?nt?齒寬 b 和模數(shù) b= =108mmtd1??=2.2mm2cosZMtnt???h= = 5mmnt?5.b/h = 22縱向重合度 = =3.0????ta318.02dZ載荷系數(shù) K =1.375,A以 V=47m/s，4 級(jí)精度，查出 =1.0Kv從表 10.4， =1.4?H從圖 10.13， =1.4F引言從表 10.3， = =1.0?HKF則載荷系數(shù) K= =2.0Av?H從分度圓直徑用實(shí)際載荷系數(shù)校正=127.0mm31ttKd?計(jì)算模數(shù) nM= =2.6mm21cosZd?以齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)=nM32][cosFSYdZKT???????K= =2.2AvF?以縱向重合度 =3.0，從圖 10-28 查出螺旋角影響的系數(shù) =0.9.?? ?Y計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)=50.832cosZV?=1406?321V從表 10.5 看出， =2.14, =2.321?FY2?F=1.83, =1.70S1S從圖 10.20 C 小齒的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 =500Mpa，2FE?算出大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 = 380Mpa1從圖 10.18，則彎曲疲勞壽命系數(shù) =0.85, =0.882FNK1FNS=1.4=303.6MpaSFENF22][??引言=238.9MpaSKFENF11][??=0.0129942][FY?=0.0163601][FS?從此知道大齒輪的數(shù)值大計(jì)算出=2.20?nM32][cosFSYdZKT???????以 =3， =41.60nZ?cos2?以 =115， =41 。1以中心距 a = =238.40mm?cos2)(1n?通過(guò)中心距圓整出 a=240mm。修正的螺旋角 =10.50，因?yàn)?值改變少所以參數(shù) ， ,aMnZ2)(ars1??????K等不用修正。HZ算出大，小齒輪的分度圓直徑 =351.0mm?cos1nd?=125.0mm2MZ算出齒輪的寬度 b= =125.0mm2d?圓整以 =125mm， =120mm。2B16.2 高速齒輪傳動(dòng)已知：N3=29718r/min,P3=447.1KW,T3=143.22N.mN2=8256r/min，P2=475.4KW,T2=609.10N.m引言1） 、選則齒輪形狀、精度級(jí)別、材料及螺旋角度a 、以任務(wù)書(shū)和齒輪制作整體規(guī)則，大齒輪要 Z3 左旋，小齒輪 Z4 右旋。b、齒輪精度需要 4 級(jí)。c、材料為 45 井小齒輪調(diào)質(zhì)到 280 HBS大齒輪調(diào)質(zhì)到 240 HBSd、齒數(shù)：Z4 的齒數(shù)為 24 齒，Z3=Z1*3.6=87 齒e、螺旋角度 β 為 12°2)以齒面疲勞觸接強(qiáng)度的設(shè)計(jì)因?yàn)?HB 小于 350，則為軟齒面接觸，它的破壞形式大多為點(diǎn)蝕，所以接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)，以彎曲強(qiáng)度檢測(cè)。選不妨選 Kt=1.3.由圖 10-30 查表選擇系數(shù) =2.5HZ由圖 10-26 查表得 =0.8， =0.7， = + =1.52??1???12?選齒寬的系數(shù)? d 為 1.從表 10-6 查出 為 190MpEZ2/1a從圖 10-21 中以齒面硬度查出小齒輪接觸疲勞強(qiáng)度 為 790Mpa， 為 760Mpa.2lim?1lim?算出循環(huán)應(yīng)力次數(shù) N2=60n 1 j L h = 1.290* 10N1= N2 / 2.8 = 3.580*從圖 10-19 中可以看出 接觸疲勞壽命系數(shù) 是 0.80, 是 0.83.1HNK2HN接觸疲勞許用應(yīng)力，取時(shí)效概率=1%安全系數(shù) S=1. 從 10-21 得 = /S= 632Mpa 2][H??2Nlim?= /S = 631Mpa11Kli引言= =631.4Mpa][H?2][1H??=55?td1??321???????????dHEut ZTk圓周的速度 V= = 86m/s06?nt?齒寬 b 和模數(shù) b= =54.9mmtd1??=2.24mm2cosZMtnt???h= = 5.04mmnt?5.b/h = 10.9縱向重合度 = =1.60????ta318.02dZ載荷系數(shù) K =1.375,A以 V=85m/s，4 級(jí)精度，查出 =1.0Kv從表 10.4， =1.4?H從圖 10.13， =1.4F從表 10.3， = =1.0?HK則載荷系數(shù) K= =2.0Av?H從分度圓直徑用實(shí)際載荷系數(shù)校正=故載荷系數(shù) K= =2.1031ttKd?AKv?H?按實(shí)際載荷系數(shù)校正分度圓直徑=63.2mm31ttd?計(jì)算模數(shù) nM引言= =2.6mmnM21cosZd?以齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)=n32][cosFSYdZKT???????K= =2.15AvF?以縱向重合度 =1.60，從圖 10-28 查出螺旋角影響的系數(shù) =0.9.?? ?Y計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)=25.632cosZV?=92.96?321V從表 10.5 看出， =2.61, =2.191?FY2?F=1.59, =1.78S1S從圖 10.20 C 小齒的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 =550Mpa，2FE?算出大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 = 480Mpa1從圖 10.18，則彎曲疲勞壽命系數(shù) =0.78, =0.802FNK1FNS=1.4=306.4MpaSFENF22][??=274.3Mpa KFEF11][=0.013582][FSY??=0.01421][FS從此知道大齒輪的數(shù)值大引言計(jì)算出=2.0?nM32][cosFSYdZKT???????以 =2， =31nZ?cos2?以 =111， =31 。1以中心距 a = =145.17mm?cos2)(1n?通過(guò)中心距圓整出 a=145mm。修正的螺旋角 =11.68，因?yàn)?值改變少所以參數(shù) ， ,aMnZ2)(ars1??????K等不用修正。HZ算出大，小齒輪的分度圓直徑 =226.7mm?cos1nd?=63.3mm2MZ算出齒輪的寬度 b= =63.3mm2d?圓整以 =65mm， =70mm。2B1七 軸承的校核設(shè)計(jì)7.1 低速軸的軸承低速軸因?yàn)檗D(zhuǎn)速很低，且受到軸向力的影響，因此選用圓錐滾子軸承33115，D=125,T=37,B=37,C=29。軸承需要受到的載荷為： =5945N, =3330N, =3190N, =51N1NHF1NV2NHF2NV=6745N2C??=3330N22NVH引言21C?于是僅僅需要校核 即可?)(60PnLh?因?yàn)?P=500KW, ,n=2980r/min，可以得出31?=32684hh通過(guò)表 13-3 查出 =20000-30000'L?h'所以軸承滿足要求。7.2 中速軸軸承此軸因?yàn)檗D(zhuǎn)速很高，為了消減摩擦應(yīng)選擇滑動(dòng)軸承，而且因?yàn)檩S向載荷大，需要在軸的一端選擇用一個(gè)止推軸承。1）.止推軸承的設(shè)計(jì)和計(jì)算：因?yàn)檩S徑 d=45mm，軸的工作轉(zhuǎn)速 n 為 8255r/min，工作載荷 F 為 9800N。選擇軸承內(nèi)徑 =50mmiD油膜厚度的最小安全值選擇 =0.4?m，從表 21.6-1 得出 h=6.2?maR油膜厚度最小的極限值 =13.50?mdhs 3in2 10)25.~.0(????潤(rùn)滑油選擇 L-FD46進(jìn)瓦油溫 設(shè)定為i?C?40附溫升初值 ???8?有效油溫 Cje?4潤(rùn)滑油得粘度 =0.0210Pa.siy?粘度比 =1.34ei/=?PC)/(107.6kmJ??引言載荷 42107.??ienDyF油膜最小厚度數(shù) =0.0980ih2溫升數(shù) =8.8FCpi??2??內(nèi)外徑比 =1.30icD/瓦塊數(shù) Z=20瓦面的升高比 =3.02/h?軸承的外徑 =118mmi)/(0?軸承的中徑 =84mmimD?軸瓦的寬度 =34mm2/)(0iB?軸瓦的中徑周長(zhǎng) L=B=34校核的填充因子 =1.3 合適)/(mkZLK??校核計(jì)算：瓦載荷 =490NFP/瓦載荷數(shù) 3106.2??menBDy溫度的修正因子 =0.97?k瓦溫的升數(shù) =12.5p?溫升 =6.9 與初值差不多??kCBFpP2?瓦油膜最小厚度數(shù) =0.50h2油膜最小厚度 =41.60?m?pF?li2h最高的油溫 Ci ????1075.1max???引言瓦面積 =1134ZBAp042.?靜載荷 NmgFst1?靜載的壓力 =0.60MpapsttP/瓦面升高 =0.130mm2)/(h?瓦功耗數(shù) =13.7p?瓦功耗 =0.42KWPDmPFn?總功耗 =8.40KWpZ?瓦端泄漏的流量數(shù) 1.?spq瓦端泄漏量 =0.0370L/SpsmsFqDnB2需要的供油量 =44.60L/minsZq?2）.徑向滑動(dòng)軸承計(jì)算：軸承的幾何尺寸 B=D=48mm因?yàn)?b=12mm， ， ， ，l=6.60mm，供油壓力??6021??6.842??3.72m?=31.50Mpa，壓力比 =0.50，最大的偏心率 =0.5sPPax?油墊的位置角 ， ， ，?451??132?53??4偏心率 ， ， ，6.0max??6.0max???356.0max3???356.0max4??油墊曲度因子 =0.600lbDBm?????cossin壓力比因子 =10/)1(Pa??=0.210max??=-0.2102引言=-0.210max3??=0.2104載荷數(shù) =0.6720])1(/[3max1????F=0.36022?=0.360])(/[3max3?=0.670144???F有效的承載面積 3109.sin)(???mebBDA?軸承的承載能力=2033N4321 coscoscoscos ????FAPFPAF eseseses ????因?yàn)橹兴佥S的軸承處所受的支承力 =1797N?F=2033N,因此該軸承滿足要求。NV7.3 高速軸軸承該軸因?yàn)檗D(zhuǎn)速比較高，為了減小它的摩擦，因此需采用滑動(dòng)軸承，而且因?yàn)檩S向載荷比較大，所以需在軸的一端選用一個(gè)止推軸承。1）.止推軸承的計(jì)算：因?yàn)檩S徑 d=40mm，軸工作轉(zhuǎn)速 n 為 29717r/min，它的工作載荷 F=3323N。因此選則軸承內(nèi)徑為 =45mmiD油膜厚度最小安全值取 =0.40，從表 21.6.1 得出 h=6.20?maR油膜最小厚度的極限值 =13.50?mdhs 3min2 10)25.~.0(????潤(rùn)滑油應(yīng)選擇 L-FD46進(jìn)瓦油溫 設(shè)定為i?C?40附溫升的初值 ???8?有效的油溫 Cje?4潤(rùn)滑油的粘度 =0.0210Pa.siy?引言粘度比 =1.330eiy/=?PC)/(107.6kmJ??載荷 42.?ienDyF油膜最小厚度數(shù) =0.0980ih2溫升數(shù) =8.71FCpi??2??內(nèi)外徑比 =1.30icD/瓦塊數(shù) Z=20瓦面的升高比 =3.02/h?軸承的外徑 =77mmi)(0?軸承的中徑 =61mm/imD?軸瓦的寬度 =16mm2)(0iB?軸瓦中徑周長(zhǎng) L=B=16校核填充因子 =1.3 合適)/(mkZLK??校核計(jì)算：瓦載荷 =166NFP/瓦載荷數(shù) 3106.2??menBDy溫度的修正因子 =0.970?k瓦溫升數(shù) =12.50p?溫升 =7.0 與初值很接近??kCBFpP2?瓦油膜最小厚度數(shù) =0.50h2引言最小的油膜厚度 =41.60?m?pFBh2?li2h最高油溫 Ci ???1075.1max???瓦面積 =936ZBAp042?靜載荷 NgFst?靜載壓力 =0.47MpapsttP/瓦面升高 =0.106mm2)(h?瓦功耗數(shù) =11.31p?瓦功耗 =0.32KWPDmPFn?總功耗 =6.4KWpZ?瓦端泄漏流量數(shù) 1.?spq瓦端泄漏量 =0.0252L/SpsmsFqDnB2需要供油量 =36.6L/minspZq?2）.徑向滑動(dòng)軸承計(jì)算：軸承幾何尺寸 B=D=44mm已知 b=11mm， ， ， ，l=6.4mm，供油壓力??6021??6.842??3.72m?=31.52Mpa，壓力比 =0.50，最大偏心率 =0.50sPPax?油墊位置角 ， ， ，?451??32?53??4偏心率 ， ， ，6.0max??6.0max2???356.0max3???356.0max4??油墊曲度因子 =0.6lbDBm?????cossin壓力比因子 =10/)1(Pa??