第4章_混合式熱交換器【《熱交換器原理與設(shè)計(jì)》課件】

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4 混合式熱交換器,混合式熱交換器是冷、熱流體直接接觸進(jìn)行傳熱。這種傳熱方式避免了傳熱間壁及其兩側(cè)污垢的熱阻。只要流體間接觸情況良好，就有較大的傳熱速率。 按用途分：1. 冷水塔（或稱冷卻塔）2. 氣體洗滌塔（或稱洗滌塔）3. 噴射式熱交換器 4. 混合式冷凝器,4.1 冷水塔,自然通風(fēng)冷卻塔,4.1.1 冷水塔的類型和構(gòu)造 冷卻塔通過(guò)熱水在塔內(nèi)噴淋，與周圍空氣進(jìn)行熱交換 (包括顯熱交換和水蒸發(fā)潛熱交換)，使水溫度降低。,圖4.1 各種濕式冷水塔示意圖 1 配水系統(tǒng)；2 淋水裝置；3百葉窗；4 集水池； 5 空氣分配區(qū)；6 風(fēng)機(jī)；7 風(fēng)筒；8 收水器,濕式冷卻塔結(jié)構(gòu)示意圖,干式冷卻塔結(jié)構(gòu)示意圖,冷水塔，一般包括如下幾個(gè)主要部分： 1. 淋水裝置：又稱填料，作用在于將進(jìn)塔的熱水盡可能形成細(xì)小的水滴或水膜，以增加水和空氣的接觸面積，延長(zhǎng)接觸時(shí)間，增進(jìn)水氣之間的熱質(zhì)交換。根據(jù)水呈現(xiàn)的形狀分為點(diǎn)滴式、薄膜式及點(diǎn)滴薄膜式三種。 2. 配水系統(tǒng)：將熱水均勻地分配到整個(gè)淋水面上，使淋水裝置發(fā)揮最大的冷卻能力。常用的有槽式、管式和池式三種。 3. 通風(fēng)筒：冷水塔的外殼，氣流的通道。作用在于創(chuàng)造良好的空氣動(dòng)力條件，將濕熱空氣排出，減少或避免濕熱空氣回流。自然通風(fēng)冷水塔一般很高，有的達(dá)150 m以上；機(jī)械通風(fēng)冷水塔一般在10 m左右。,(a) 傾斜式 (b) 棋盤式 (c) 方格式 (d) 階梯式圖4.2 點(diǎn)滴式淋水裝置板條布置方式,圖4.3 薄膜式淋水裝置的四種結(jié)構(gòu),(a) 小間距平板淋水填料,(b) 石棉水泥板淋水填料,(c) 斜波交錯(cuò)填料,(d) 蜂窩淋水填料,圖4.4 鉛絲水泥網(wǎng)板淋水裝置(單位:mm),圖4.5 槽式配水系統(tǒng),圖4.6 旋轉(zhuǎn)布水的管式配水系統(tǒng),圖4.7 池式配水系統(tǒng),1. 吸聲措施：吸聲材料及吸聲柵。 2. 減速裝置。 3. 電機(jī)。 4. 風(fēng)機(jī)。 5. 旋轉(zhuǎn)布水器：鋁合金或玻璃鋼布水管，裝有收水板，克服飄水現(xiàn)象。 6. 填料：改性PVC余波片，阻力小，阻燃。 7. 吸聲設(shè)施：吸聲材料及吸聲柵。 8. 支架。 9. 下塔體：可配溢水，排污，自動(dòng)給水管。 10. 進(jìn)風(fēng)窗。 11. 上塔體。,4.1.2 冷水塔的工作原理 水蒸發(fā)產(chǎn)生的傳熱量： Qβ = γ βp (p″ – p)Fγ—汽化潛熱，kJ/kg； βp—以分壓差表示的傳質(zhì)系數(shù)，kg/(m2.s.Pa) 水和空氣溫度不等導(dǎo)致接觸傳熱：Qα =α(t – θ)Fα—接觸傳熱的換熱系數(shù)，kW/(m2.℃) 當(dāng)水溫高于氣溫時(shí)，Qβ 和Qα都是由水向空氣傳熱，水放出總熱量為：Q=Qβ +Qα → 水溫下降 當(dāng)水溫下降到等于空氣溫度時(shí)，Qα =0這時(shí)Q=Qβ → 蒸發(fā)散熱Qβ仍在進(jìn)行當(dāng)水溫下降到低于氣溫時(shí)，Qα 為空氣流向水，水放出熱量為：Q=Qβ –Qα 當(dāng)水溫下降到某一程度，空氣傳向水的Qα 等于水傳向空氣的Qβ，這時(shí)：Q=Qβ –Qα =0,★此時(shí)水溫為水的冷卻極限，此冷卻極限與空氣濕球溫度(τ)近似相等。水出口溫度越接近 τ，所需冷卻設(shè)備越龐大，故生產(chǎn)中要求冷卻后的水溫比 τ 高3~5 ℃。 水溫冷卻到極限 τ 時(shí)，Qα 和Qβ 之間的平衡可表示為：α(θ – τ)F = γ βp (pτ″ – p)Fpτ″ —溫度為 τ 時(shí)的飽和水蒸氣壓力，Pa； 為推導(dǎo)和計(jì)算方便，分壓力差可用含濕量差代替，βp以含濕量差表示的傳質(zhì)系數(shù) βx代替，故Qβ可寫成：Qβ = γ βx (x″ – x)F Qα 和Qβ 間的平衡：α(θ – τ)F = γ βx (xτ″ – x)Fβx —以含濕量差表示的傳質(zhì)系數(shù)，kg/(m2.s)；xτ″ —與 τ 相應(yīng)的飽和空氣含濕量，kg/kg；x—空氣的含濕量，kg/kg。,水在塔內(nèi)的接觸面積F：薄膜式中取決于填料的表面積；點(diǎn)滴式中取決于流體的自由表面積；具體確定此值十分困難。對(duì)某特定淋水裝置，一定量的淋水裝置體積相應(yīng)具有一定量的面積，稱為淋水裝置的比表面積，以α (m2/m3)表示。實(shí)際計(jì)算改用淋水裝置體積以及與體積相應(yīng)的傳質(zhì)系數(shù) βxv 和換熱系數(shù) αv，于是：βxv= βx a，kg/(m3.s)；αv=α·a，kW/(m3.℃) 總傳熱量為：Q =αv (t – θ)V+ γ βxv (x″–x)V,1）邁克爾焓差方程 取逆流塔中某一微段dZ，設(shè)該微段內(nèi)的水氣分布均勻。 進(jìn)入微段的總水量為L(zhǎng)，其水溫為t+dt，經(jīng)熱質(zhì)交換，出水溫度為t，蒸發(fā)掉的水量為dL。 進(jìn)入微段的空氣量為G，氣溫為 θ，含濕量為 x，焓為 i 。與水進(jìn)行熱交換后溫度、含濕量及焓分別為θ+dθ、x+dx、i+di。 接觸傳熱與蒸發(fā)散熱量之和：,圖4.9 逆流式冷水塔中的冷卻過(guò)程,dQ=α(t–θ)αAdZ+γβx(x″–x)αAdZ,4.1.3 冷水塔的熱力計(jì)算,或：dQ=[(α/βx t+rx″) –(α/βxθ+rx)]βxaAdZ 式中：a—填料的比表面積，m2/m3； A—塔的橫截面積，m2； Z—塔內(nèi)填料高度，m； x″、x—水溫t下的飽和空氣含濕量及與水接觸的空氣含濕量，kg/kg。 代入：路易斯(Lewis)關(guān)系：α /βx =cx (cx為濕空氣比熱)含濕量x的濕空氣焓 ix =cx θ+rx，水面飽和空氣層 (溫度等于水溫t) 的焓 i″= cx t +rx″，得： dQ = βx (i″– i)aAdZ (4.6) 此即邁克爾焓差方程，表明塔內(nèi)任何部位水、氣間 交換的總熱量與該點(diǎn)水溫下飽和空氣焓 i″與該處 空氣焓 i之差成正比。該方程可視為能量擴(kuò)散方程， 焓差正是這種擴(kuò)散的推動(dòng)力。,2) 水氣熱平衡方程 在沒(méi)有熱損失情況下，水所放出的熱量等于空氣 增加的熱量。微段dZ內(nèi)水所放出的熱為：dQ=Lc(t+dt) – (L–dL)c t =(Ldt+tdL)c (4.7) 其中c為水的比熱。而空氣在該微段吸收的熱為dQ=G di (4.8) 因而：G di = c(Ldt+tdL) (4.9) 式中右邊第1項(xiàng)為水溫降低 dt 放出熱量，第2項(xiàng)為 蒸發(fā)dL水量所帶走熱量，與第1項(xiàng)相比此項(xiàng)較小， 為簡(jiǎn)化計(jì)算，將其影響考慮到第1項(xiàng)中，將第1項(xiàng) 乘以系數(shù)1/K，得：G di = c L dt /K (4.10)為該微段熱平衡方程,3) 計(jì)算冷水塔的基本方程 綜合邁克爾焓差方程(4.6)和熱平衡方程(4.10)：βx (i″– i)αAdZ=(cLdt) /K (4.17) 對(duì)此進(jìn)行變量分離并加以積分：(4.18)式(4.18)是在邁克爾方程基礎(chǔ)上，以焓差為推動(dòng) 力進(jìn)行冷卻時(shí)，計(jì)算冷水塔的基本方程，若以N 代表該式的左邊，即：(4.19) 稱N為按溫度積分的冷卻數(shù)，簡(jiǎn)稱冷卻數(shù)，它是 一個(gè)無(wú)量綱數(shù)。再以N′表示式(4.18)右邊部分：N′= βx α A Z /L (4.20),N′為冷水塔特性數(shù)，表示水溫從t1 降到t2 所需要的特征數(shù)數(shù)值，它代表著冷卻任務(wù)的大小。(i″–i)指水面飽和空氣層與外界空氣的焓之差，此值越小，水的散熱就越困難。所以它與外部空氣參數(shù)有關(guān)。 在氣量和水量之比相同時(shí)，N值越大，表示要求散發(fā)的熱量越多，所需淋水裝置的體積越大。 βx反映了淋水裝置的散熱能力，因而特性數(shù)反映了淋水塔所具有的冷卻能力，它與淋水裝置的構(gòu)造尺寸、散熱性能及水、氣流量有關(guān)。 冷水塔的設(shè)計(jì)計(jì)算，就是要求冷卻任務(wù)與冷卻能力相適應(yīng)，即N=N′，以保證冷卻任務(wù)的完成。,4) 冷卻數(shù)的確定,圖4.11 辛普遜積分法求冷卻數(shù),5) 特性數(shù)的確定 為使實(shí)際應(yīng)用方便，常將式(4.20)定義的特性數(shù)改寫成N′ = βxV V /L (4.25) 6) 換熱系數(shù)與傳質(zhì)系數(shù)的計(jì)算 在計(jì)算冷水塔時(shí)要求確定換熱系數(shù)和傳質(zhì)系數(shù)。假定 熱交換和質(zhì)交換的共同過(guò)程是在兩者之間的類比條件 得到滿足的情況下進(jìn)行，由相似理論分析，換熱系數(shù) 和傳質(zhì)系數(shù)之間應(yīng)保持一定的比例關(guān)系。此比例關(guān)系 與路易斯關(guān)系式的結(jié)果一致。α /βx=cx 冷水塔計(jì)算中，cx 一般采用1.05 kJ/(kg.℃)。,圖4.15 氣水比及冷卻數(shù)的確定,7) 氣水比的確定 氣水比 (λ) 指冷卻每kg水所需的空氣數(shù)，氣水比越大， 冷水塔的冷卻能力越大，一般情況下可選 λ=0.8~1.5。 由于空氣焓i與λ有關(guān)，因而冷卻數(shù)也與λ有關(guān)。同時(shí)特性 數(shù)也與λ有關(guān)，因此要求被確定 的λ能使N=N′。 設(shè)幾個(gè)不同λ算出不同的冷卻 數(shù)N，作右圖的N~λ曲線。 在同一圖上作出填料特性曲線 N′~λ曲線，交點(diǎn)P所對(duì)應(yīng)的氣 水比 λP 就是所求的氣水比。 P點(diǎn)稱為冷水塔的工作點(diǎn)。,4.1.4 冷水塔的通風(fēng)阻力計(jì)算 求得阻力后選擇適當(dāng)?shù)娘L(fēng)機(jī) (對(duì)機(jī)械通風(fēng)冷卻塔) 或確定自然通風(fēng)冷卻塔的高度。 1) 機(jī)械通風(fēng)冷卻塔 空氣流動(dòng)阻力包括由空氣進(jìn)口之后經(jīng)過(guò)各個(gè)部位 的局部阻力。各部位的阻力系數(shù)常采用試驗(yàn)數(shù)值 或利用經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算。 2) 自然通風(fēng)冷水塔 自然通風(fēng)冷水塔的阻力必須等于它的抽力，由此 原則可確定空氣流速和塔筒高度。 抽力： Z = H0 g (ρ1 – ρ2) Pa (4.26) 阻力： ΔP = ξ ρm wm2 /2 Pa (4.27),表4.1 冷水塔各部位的局部阻力系數(shù),冷卻塔標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)工況參數(shù)_國(guó)標(biāo)7190—1997,冷卻塔參數(shù),工況：濕球溫度τ=28℃；?t=5℃，t1 =37℃、t2 =32℃；?t=8℃，t1 =40℃、t2 =32℃； ?t =10℃，t1 =43℃、t2 =33℃；?t=20℃，t1 =55℃、t2 =35℃；?t=25℃，t1 =60℃、t2 =35℃,4.1.5 冷水塔的設(shè)計(jì)計(jì)算[例4.1],4.2 噴射式熱交換器,4.2.1 噴射式熱交換器的一般問(wèn)題 噴射式熱交換器是一種以熱交換為目的的噴射器，它和其他噴射器一樣，是使壓力、溫度不同的兩種流體相互混合，并在混合過(guò)程中進(jìn)行能量交換的一種設(shè)備。 按照被混合的流體的不同，噴射式熱交換器中可以是汽－水之間的熱交換，水－水之間的熱交換，汽－汽之間的熱交換等等。主要部件有：工作噴管、引入室、混合室和擴(kuò)散管。,圖4.18 噴射式熱交換器原理圖 A 工作噴管；B 引入室；C 混合室；D 擴(kuò)散管,被引射流體質(zhì)量流量 噴射系數(shù) u =工作流體質(zhì)量流量,工作流體通過(guò)噴管的膨脹，使勢(shì)能轉(zhuǎn)變?yōu)閯?dòng)能，以很高的速度從噴管噴出，并將壓力較低的流體(被引射流體)吸到引入室內(nèi)；工作流體與被引射流體混合后的混合流體速度漸趨均衡，動(dòng)能相反地轉(zhuǎn)變?yōu)閯?shì)能，然后送給用戶。,噴射式熱交換器優(yōu)點(diǎn)：提高被引射流體壓力不直接 消耗機(jī)械能，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單。 水－水噴射式熱交換器可將高溫水與部分低溫水混合，得到一定溫度的混合水，供室內(nèi)采暖。 汽－汽噴射式熱交換器用來(lái)提高低壓廢氣的壓力，使工業(yè)廢氣得到回收，在凝結(jié)水回收系統(tǒng)中可借助它使二次蒸汽得以利用。 汽－水型和水－汽噴射式熱交換器都可作為一種緊湊的冷凝器來(lái)使用。尤其是水－汽型，用于制糖、乳品加工等，不僅可使蒸發(fā)裝置的二次蒸汽冷凝，還可制造真空排除少量的不凝性氣體。,噴射系數(shù) u＝Gh /Go Gh －被引射流體；Go －工作流體； Gg －混合流體,質(zhì)量 守恒,能量 守恒,Go + Gh = Gg (1+u)Go = Gg io +uih =(1+u) ig io +ucth =(1+u)ctg to +uth =(1+u)tg,4.2.2 汽水噴射式熱交換器,圖4.19 汽水噴射式熱交換器工作原理,動(dòng)量方程： φ2(Gowp+Ghwh)–(Go+Gh)w3=p3 f3+ pdf –(pp fp+ph fh) (4.35)Ⅰ-Ⅰ和Ⅱ-Ⅱ截面之間作用于混合室入口段的圓錐形壁面上的沖量積分為： pdf =ph(fp + fh – f3) 將上述假設(shè)代入式(4.35)，并考慮 u=Gh /Go，可得：φ2Gowp –(1+u)Gow3=f3(p3 – ph) (4.36) 水在混合室出口處的流速：w3=(1+u)Govg /f3 m/s (4.37) 混合室出口處混合水的絕對(duì)壓力：p3 =pg –φ32 w32/(2vg)， Pa (4.38) 式中：vg—混合水的比容，m3/kg；pg—擴(kuò)散管出口混合水的絕對(duì)壓力，Pa；φ3—擴(kuò)散管的速度系數(shù)。 噴管出口處的蒸汽流速：wp=φ1 m/s (4.39),kg/s (4.40),蒸汽通過(guò)縮擴(kuò)噴管的最大流量：,將式(4.37)~(4.40)代入式 (4.36)，經(jīng)整理后得到汽－水 噴射式熱交換器的特性方程：pg – ph = φ1φ2 f1/f3 –(2–φ32)A vg(1+u)2(po/vo)(f1 /f3)2 (4.41),式中： ，對(duì)干飽和蒸汽，k=1.135，則A=0.202 pg –ph=Δpg，為蒸汽水噴射式熱交換器產(chǎn)生的壓力差即揚(yáng)程。 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)值，推薦φ1=0.95，φ2=0.975，φ3=0.9。用于供熱系統(tǒng)， 可認(rèn)為vg=vh=0.001 m3/kg，上式成為：(4.42),極限工作狀態(tài)及其計(jì)算 汽－水噴射式熱交換器中，噴射系數(shù)過(guò)小或過(guò)大都不能保證噴射器的正常工作。 噴射系數(shù)過(guò)小時(shí)，水溫可提高到混合室壓力相應(yīng)的飽和溫度，這樣會(huì)造成沒(méi)有足夠的水來(lái)凝結(jié)進(jìn)入的蒸汽而使噴射器工作遭到破壞，這決定了最小噴射系統(tǒng)umin。 噴射系數(shù)過(guò)大時(shí)，被引射水的流量過(guò)多，混合室中的水溫要降低；同時(shí)混合室中水的流速增大，而水的壓力要降低。當(dāng)水的流量增加到一定值時(shí)，混合室入口截面上的壓力p2要降到被加熱水溫 tg 相對(duì)應(yīng)的飽和壓力pb，而引起混合室中水的沸騰，這個(gè)狀態(tài)決定了最大噴射系數(shù)umax。 因此在設(shè)計(jì)噴射器時(shí)，應(yīng)該檢驗(yàn)噴射系數(shù)是否在umin 和umax的范圍之內(nèi)。,混合室始端水壓 p2 取決于被引射水由于工作蒸汽 和被引射水之間的動(dòng)量交換而獲得的速度。 可用伯努利方程確定：p2=ph –w22/(2φ42 vh)=ph–w22/(1.7vh) Pa (4.44) 式中：φ4—混合室入口段的速度系數(shù)，一般φ4=0.925； vh—被引射水的比容，m3/kg。 混合室入口處水的流速 w2值為：w2=vh(Go+Gh )/f3=(1+u) (Govh )/f3 m/s (4.45) 將式 (4.45) 代入式 (4.44) 得：p2=ph – (1+u)2 (Go2vh )/(1.7f32 ) Pa (4.46),噴管的流量Go也可寫成：kg/s (4.47) 于是：Pa (4.48) 以k=1.135，vh=0.001m3/kg代入，有：p2=ph –0.237*10-3 (po/vo) (f1/f3)2 (1+u)2 Pa (4.49) 按式(4.43)和(4.49)，可求出不同噴射系數(shù)時(shí)的tg和p2， 以及與tg相對(duì)應(yīng)的飽和壓力pb。將p2=f(u)及 pb=f(u) 繪于同一圖上，它們的交點(diǎn)即表示umax和umin， 具體解法見(jiàn)例4.2。,噴射器幾何尺寸的計(jì)算 噴管臨界直徑d1可由下式計(jì)算： mm (4.50)式中：v1—蒸汽在噴管中處于臨界壓力時(shí)的比容，m3/kg；i1—蒸汽在臨界壓力時(shí)的焓，kJ/kg。 噴管的出口面積： mm (4.51) 噴管出口直徑： mm (4.52)式中：vp—蒸汽在噴管出口壓力Pp時(shí)的比容，m3/kg。 噴管漸擴(kuò)部分的長(zhǎng)度： (4.53)其中θ為擴(kuò)散角，一般取6~8° 混合室直徑d3，可由截面比f(wàn)1 /f3 加以確定，其中 f1為噴管的臨界截面積： mm2 (4.54)混合室長(zhǎng)Lh，一般取Lh=(6~10)d3,汽水噴射熱交換器的設(shè)計(jì)計(jì)算[例4.2],4.2.3 水水噴射式熱交換器,圖4.26 水水噴射式熱交換器的工作原理,動(dòng)量方程 對(duì)圓筒形混合室而言，由截面Ⅱ—Ⅱ、Ⅲ—Ⅲ得到：φ2(Gowp +Ghw2)–(Go+Gh )w3=(p3 – p2) f3 (4.56) 認(rèn)為工作流體與被引射流體在進(jìn)混合室前不相混合，因而工作流體在混合室入口處所占面積與噴管出口面積 fp相等。該假定對(duì) f3 /fp ≥4 時(shí)具有足夠的準(zhǔn)確性。因而被引射流體在混合室入口截面上所占面積：f2 =f3 – fp 工作流體流量應(yīng)為：Go = φ1 fp (4.57) 由于引入室中被引射水流速wh和混合室流體出擴(kuò)散管的流速wg都相對(duì)較低，可忽略。根據(jù)動(dòng)量守恒，被引射流體在混合室入口截面處的壓力p2與混合流體在混合室出口截面處的壓力p3可表示為：,Pa (4.58)Pa (4.59) 水噴射器中，工作流體與被引射流體都是非彈性 流體，因而各截面處的水流速可用連續(xù)性方程：m/s (4.60)m/s (4.61)m/s (4.62),將以上各式代入式 (4.56)，經(jīng)整理可得到 水噴射器的特性方程式：,(4.63),式中：Δpg=pg – ph —水噴射器的揚(yáng)程，Pa；Δpp=po –ph —工作流體在噴管內(nèi)的壓降，Pa。 Δpg /Δpp稱為噴射器的相對(duì)壓降。上式表明：當(dāng)給定 u值，噴射器揚(yáng)程與工作流體的可用壓降成正比。 在vg=vp=vh條件下，并取φ1=0.95，φ2=0.975，φ3=0.9，φ4=0.925時(shí)，特性方程簡(jiǎn)化為：,(4.64),若將式中各截面比作如下變換：則式(4.64)變?yōu)椋?4.65) 可見(jiàn)，水噴射器的特性 ，而不決定于它 的絕對(duì)尺寸。如果絕對(duì)尺寸不同，但截面比 (f3 /fp) 相同，就具有相同的特性， 。因而，(f3 /fp) 是水噴射器的幾何相似參數(shù)。,最佳截面比與可達(dá)到的參數(shù) 選擇最佳截面比，以保證在工作流體壓降(Δpp)和噴射 系數(shù)(u)給定情況下，使它具有最大的揚(yáng)程(Δpg)。 因?yàn)? ，最佳截面比可根據(jù)特性方程(4.65)求偏微分求得： 噴射系數(shù)u一定時(shí)，(Δpg /Δpp )是 ( f3 /fp)的一元函數(shù)，可以計(jì)算出最佳截面比 ( f3 /fp )zj以及可產(chǎn)生的最大相對(duì)壓降 (Δpg /Δpp)max， 見(jiàn)下表4.6,表4.6 (Δpg /Δpp)max、(f3 /fp )zj與u之間的關(guān)系,幾何尺寸的計(jì)算 噴管出口截面積由下式計(jì)算：m2 (4.66) 噴管出口截面與圓筒形混合室入口截面之間的最佳距離 Lc 為：Lc=(1.0~1.5) d3 (4.67) 式中：d3—圓筒形混合室的直徑，可根據(jù)(f3 /fp)zj及 fp求得 f3之后求出。 圓筒形混合室長(zhǎng)度Lh，建議取Lh=(6~10) d3； 擴(kuò)散管的擴(kuò)散角，一般取θ=6~8°,4.3 混合式冷凝器 混合式冷凝器作用在于使蒸汽與冷卻水直接接觸過(guò)程中放出潛熱而被冷凝，這種冷凝方式只適用于冷凝液沒(méi)有回收價(jià)值或者對(duì)冷凝液純凈度要求不高的場(chǎng)合，例如單效或多效蒸發(fā)裝置二次蒸汽的冷凝。 混合式冷凝器的類型較多，現(xiàn)在廣泛使用的類型有如圖4.28所示的幾種。,圖4.28 混合式冷凝器的類型,