畢業(yè)論文定稿-鋼筋校直機(jī)的設(shè)計(jì)

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原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細(xì)圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）系 別 ：專 業(yè) ： 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動化學(xué) 生 姓 名 ： 學(xué) 號：設(shè) 計(jì) (論 文 )題 目 ： 小型鹽浴爐快速淬火裝置起 迄 日 期 : 設(shè) 計(jì) (論 文 )地 點(diǎn) :指 導(dǎo) 教 師 :專 業(yè) 教 研 室 負(fù) 責(zé) 人 :日期: 2013 年 月 日2摘要熟悉國內(nèi)各種鋼筋校直機(jī)型號及各自的性能與應(yīng)用，結(jié)合各鋼筋校直機(jī)使用的情況與現(xiàn)狀的市場情況對各自的優(yōu)缺點(diǎn)進(jìn)行比較并設(shè)計(jì)出合適的鋼筋校直機(jī)。通過強(qiáng)度計(jì)算分析，認(rèn)為現(xiàn)有鋼筋校直機(jī)的大部分零件有較大的設(shè)計(jì)裕量，需要改變個別零部件及電動機(jī)功率即可大幅度提高加工能力，滿足鋼筋校直機(jī)加工。對鋼筋校直機(jī)進(jìn)行應(yīng)用范圍設(shè)計(jì)。關(guān)鍵詞 鋼筋校直機(jī)，始彎矩，終彎矩，主軸扭矩原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細(xì)圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763緒 論我國工程建筑機(jī)械行業(yè)近幾年之所以能得到快速發(fā)展，一方面通過引進(jìn)國外先進(jìn)技術(shù)提升自身產(chǎn)品檔次和國內(nèi)勞動力成本低廉是一個原因，另一方面國家連續(xù)多年實(shí)施的積極的財(cái)政政策更是促使行業(yè)增長的根本動因。受國家連續(xù)多年實(shí)施的積極財(cái)政政策的刺激，包括西部大開發(fā)、西氣東輸、西電東送、青藏鐵路、房地產(chǎn)開發(fā)以及公路（道路） 、城市基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)等一大批依托工程項(xiàng)目的實(shí)施，這對于重大建設(shè)項(xiàng)目裝備行業(yè)的工程建筑機(jī)械行業(yè)來說可謂是難得的機(jī)遇，因此整個行業(yè)的內(nèi)需勢頭旺盛。同時受我國加入 WTO 和國家鼓勵出口政策的激勵，工程建筑機(jī)械產(chǎn)品的出口形勢也明顯好轉(zhuǎn)。我國建筑機(jī)械行業(yè)運(yùn)行的基本環(huán)境、建筑機(jī)械行業(yè)運(yùn)行的基本狀況、建筑機(jī)械行業(yè)創(chuàng)新、建筑機(jī)械行業(yè)發(fā)展的政策環(huán)境、國內(nèi)建筑機(jī)械公司與國外建筑機(jī)械公司的競爭力比較以及 2004年我國建筑機(jī)械行業(yè)發(fā)展的前景趨勢進(jìn)行了深入透徹的分析。第 1 章 1 鋼筋調(diào)直機(jī)的設(shè)計(jì)1.1 1.1 鋼筋調(diào)直機(jī)的分類鋼筋調(diào)直機(jī)按調(diào)直原理的不同分為孔摸式和斜輥式兩種；按切斷機(jī)構(gòu)的不同分為下切剪刀式和旋轉(zhuǎn)剪刀式兩種；而下切剪刀式按切斷控制裝置的不同又可分為機(jī)械控制式與光電控制式。本次設(shè)計(jì)為機(jī)械控制式鋼筋調(diào)直機(jī)，切斷方式為下切剪刀式。1.2 1.2 鋼筋調(diào)直機(jī)調(diào)直剪切原理下切4原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細(xì)圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 13041397636原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細(xì)圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 13041397638原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細(xì)圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 130413976310剪刀式鋼筋調(diào)直機(jī)調(diào)直剪切原理如圖所示：圖 1-1 調(diào)直剪切原理原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細(xì)圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763Fig.1-1 principle of straightening and sheering1-盤料架；2-調(diào)直筒；3-牽引輪；4-剪刀；5-定長裝置；工作時，繞在旋轉(zhuǎn)架 1 上的鋼筋，由連續(xù)旋轉(zhuǎn)著的牽引輥 3 拉過調(diào)直筒 2，并在下切剪刀 4 中間通過，進(jìn)入受料部。當(dāng)調(diào)直鋼筋端頭頂動定長裝置的直桿 5 后，切斷剪刀便對鋼筋進(jìn)行切斷動作，然后剪刀有恢復(fù)原位或固定不動。如果鋼絲的牽引速度 V=0.6m/s.而剪刀升降時間 t=0.1s，則鋼絲在切斷瞬間的運(yùn)動距離S=Vt=0.6×0.1=0.06m，為此，剪刀阻礙鋼絲的運(yùn)動，而引起牽引輥產(chǎn)生滑動現(xiàn)象，磨損加劇，生產(chǎn)率降低，故此種調(diào)直機(jī)的調(diào)直速度不宜太快。1.3 1.3 鋼筋調(diào)直機(jī)的主要技術(shù)性能表 1-1 鋼筋調(diào)直機(jī)的型號規(guī)格及技術(shù)要求Tab.1-1 model standard and technique ability of reinforcement bar straightening machine參數(shù)名稱 數(shù)值調(diào)直切斷鋼筋直徑（mm） 4～8鋼筋抗拉強(qiáng)度(MPa) 650切斷長度(mm) 300～6000切斷長度誤差(mm/m) 3?牽引速度(m/min) 40調(diào)直筒轉(zhuǎn)速(r/min) 2800送料、牽引輥直徑(mm) 90電機(jī)型號：調(diào)直牽引切斷 42?jO功率： 調(diào)直(kW)牽引(kW)切斷(kW)5.5外形尺寸：長(mm)寬(mm)高(mm)7250550122012整機(jī)重量(kg) 10001.4 1.4 鋼筋調(diào)直機(jī)工作原理與基本構(gòu)造該鋼筋調(diào)直機(jī)為下切剪刀式，工作原理如圖所示：圖 1-2 鋼筋調(diào)直機(jī)機(jī)構(gòu)簡圖Fig.1-2 mechanism schematic of reinforcement bar straightening machine1-電動機(jī)；2-調(diào)直筒；3-減速齒輪； 4-減速齒輪；5-減速齒輪；6-圓錐齒輪；7- 曲柄軸；8-錘頭；9-壓縮彈簧；10-定長拉桿；11-定長擋板；12- 鋼筋；13-滑動刀臺； 14-牽引輪；15-皮帶傳動機(jī)構(gòu)采用一臺電動機(jī)作總動力裝置，電動機(jī)軸端安裝兩個 V 帶輪，分別驅(qū)動調(diào)直筒、牽引和切斷機(jī)構(gòu)。其牽引、切斷機(jī)構(gòu)傳動如下：電動機(jī)啟動后，經(jīng) V 帶輪帶動圓錐齒輪 6 旋轉(zhuǎn)，通過另一圓錐齒輪使曲柄軸 7 旋轉(zhuǎn)，在通過減速齒輪 3、4、5 帶動一對同速反向回轉(zhuǎn)齒輪，使?fàn)恳?14 轉(zhuǎn)動，牽引鋼筋 12 向前運(yùn)動。曲柄輪 7 上的連桿使錘頭 8 上、下運(yùn)動，調(diào)直好的鋼筋頂住與滑動刀臺 13 相連的定長擋板 11 時，擋板帶動定長拉桿 10 將刀臺拉到錘頭下面，刀臺在錘頭沖擊下將鋼筋切斷。切斷機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)與工作原理如圖所示：原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細(xì)圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763圖 1-3 鋼筋調(diào)直機(jī)的切斷機(jī)構(gòu)Fig.1-3 cut off mechanism of reinforcement bar straightening machine1-曲柄輪；2- 連桿；3- 錘頭；4- 定長拉桿；5-鋼筋；6-復(fù)位彈簧；7-刀臺座；8-下切刀；9- 上切刀；10-上切刀架；14下切刀 8 固定在刀座臺 7 上，調(diào)直后的鋼筋從切刀中孔中通過。上切刀 9 安裝在刀架 10 上，非工作狀態(tài)時，上刀架被復(fù)位彈簧 6 推至上方，當(dāng)定長拉桿 4 將刀臺座 7 拉到錘頭 3 下面時，上刀架受到錘頭的沖擊向下運(yùn)動，鋼筋在上、下刀片間被切斷。在切斷鋼筋時，切刀有一個下降過程，下降時間一般為 0.1s，而鋼筋的牽引速度為 0.6m/s,因此在切斷瞬間，鋼筋可有 0.6×0.1=0.06m 的運(yùn)動距離，而實(shí)際上鋼筋在被切斷的瞬間是停止運(yùn)動的，所以造成鋼筋在牽引輪中的滑動，使?fàn)恳喪艿侥p。因此，調(diào)直機(jī)的調(diào)直速度不宜太快。調(diào)直機(jī)的電氣控制系統(tǒng)圖為：圖 1-4 鋼筋調(diào)直機(jī)的電器線路Fig.1-4 electrical circuit of reinforcement bar straightening machineRD-熔斷器；D- 交流接觸器；RJ-熱繼電器；AN-常開按鈕；D-電動機(jī)；QK-轉(zhuǎn)換開關(guān)；調(diào)直機(jī)的傳動示意展開圖：原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細(xì)圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763圖 1-5 鋼筋調(diào)直機(jī)的傳動示意展開圖：Fig.1-5 transmission opening figure of reinforcement bar straightening machine1-電動機(jī)；2-調(diào)直筒；3-皮帶輪；4-皮帶輪；5- 皮帶輪；6-齒輪；7-齒輪；8- 齒輪；9-齒輪；10-齒輪；11-齒輪；12-錐齒輪；13-錐齒輪；14- 上壓輥；15-下壓輥；16-框架；17- 雙滑塊機(jī)構(gòu)；18-雙滑塊機(jī)構(gòu)；19-錘頭；20- 上切刀；21-方刀臺；22-拉桿；電動機(jī)經(jīng)三角膠帶驅(qū)動調(diào)直筒 2 旋轉(zhuǎn)，實(shí)現(xiàn)鋼筋調(diào)直。經(jīng)電動機(jī)上的另一膠帶輪以及一對錐齒輪帶動偏心軸，再經(jīng)二級齒輪減速，驅(qū)動上下壓輥 14、15 等速反向旋轉(zhuǎn)，從而實(shí)現(xiàn)鋼筋牽引運(yùn)動。又經(jīng)過偏心軸和雙滑塊機(jī)構(gòu) 17、18，帶動錘頭 19上下運(yùn)動，當(dāng)上切刀 20 進(jìn)入錘頭下面時即受到錘頭敲擊，完成鋼筋切斷。上壓輥 14 裝在框架 16 上，轉(zhuǎn)動偏心手柄可使框架銷作轉(zhuǎn)動，以便根據(jù)鋼筋直徑調(diào)整壓輥間隙。方刀臺 21 和承受架的拉桿 22 相連，當(dāng)鋼筋端部頂?shù)嚼瓧U上的定尺板時，將方刀臺拉到錘頭下面，即可切斷鋼筋。定尺板在承受架上的位置，可以按切斷鋼筋所需長度進(jìn)行調(diào)節(jié)。16第 2 章 2 主要計(jì)算2.5 2.1 生產(chǎn)率和功率計(jì)算 2.5.1 2.1.1 生產(chǎn)率計(jì)算 )/(06.0hkgKDnGQ??（2-1）式中 D-牽引輪直徑（mm）N-牽引輪轉(zhuǎn)速（r/min）-每米鋼筋重量（kg）0GK-滑動系數(shù)，一般取 K=0.95～0.98帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得： )/(5.2698.035.4901.360)/(06.0 hkghkgKDnQ ??????2.5.2 2.1.2 功率計(jì)算，選擇電動機(jī)調(diào)直部分：調(diào)直筒所需的功率： )(974011KWMnN??（2-2）式中 `96.0min/1 取傳 動 效 率 ， 皮 帶 傳 動 可）調(diào) 直 筒 轉(zhuǎn) 速 （??rn調(diào)直筒的扭矩：)()123mNLfebdMs????（2-3）原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細(xì)圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763式中 ) 15.02.42mLffdbemNs調(diào) 直 塊 的 間 距 （ 數(shù) ， 一 般 取鋼 筋 對 調(diào) 直 塊 的 摩 擦 系）鋼 筋 直 徑 （鋼 筋 彎 曲 次 數(shù) ， 一 般 ?。┱{(diào) 直 塊 偏 移 量 （ ）鋼 筋 屈 服 點(diǎn) （? ????帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)，得： ).(368.1).(138680)5.(41235 mNNM?????4.9.720.1 KWN牽引部分：鋼筋牽引功率：)(102PN???（2-4）式中 8.095.708.9.0/2 ???????來 計(jì) 算傳 動 效 率 ， 按 綜 合 傳 動按 性 能 參 數(shù) 查 表 取 得）調(diào) 直 速 度 （ sm牽引輪壓緊力：）（ NfP?sin4][1?（2-5）式中 01452.][輪 槽 角 度 ， 一 般 為 數(shù) 取鋼 筋 對 牽 引 輪 的 摩 擦 系 ）牽 引 鋼 筋 所 需 的 拉 力 （??fP18)(845sin2.04NP????39.18KWN切斷部分：鋼筋剪切功率：)(9740sin213KdRNc??????（2-6）式中 89.05.9708./3708.8.07421 ???????????來 計(jì) 算傳 動 效 率 ， 按 綜 合 傳 動）齒 刀 切 角 （每 分 鐘 切 斷 次 數(shù) ）（ 倍抗 拉 強(qiáng) 度 的剪 切 極 限 強(qiáng) 度 ， 約 等 于）鋼 筋 直 徑 （ ）曲 柄 偏 心 距 （CmNdRcc?帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)，經(jīng)計(jì)算得： )(73.089.07445sin3214.3 KWN???鋼筋切斷力 P：)(42NdPc???（2-7）式中 d-鋼筋直徑，mm-材料抗剪極限強(qiáng)度，c?2/m帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得： )(148730.481.322 NdPc ?????鋼筋切斷機(jī)動刀片的沖程數(shù) n：原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細(xì)圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763(r/min) inI?（2-8）式中 -電動機(jī)轉(zhuǎn)速，r/minIni-機(jī)械總傳動比帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得：(r/min)6.1289.014???inI作用在偏心輪軸的扭矩 M：)]}([cos)i({Pr0 mNLrrkbkak ??????（2-9）式中 -偏心距，mmkr－偏心輪半徑與滑塊運(yùn)動方向所成之角?－?LrKk?其 中 ：),sinarc(?L-連桿長度，mm－偏心輪軸徑的半徑，mm0r-偏心輪半徑，mma－滑塊銷半徑，mmbr-滑動摩擦系數(shù)， =0.10～0.15??帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得： )(25180 ]}105]21[405.2[1.074.5cos)3in({47 ]}[)siPrmNLrrMkbkak?? ??????????20驅(qū)動功率 N：)(36.18971620kWMnN???（2-10）式中 -作用在偏心輪軸的扭矩，N mm-鋼筋切斷次數(shù)，1/minn-傳動系統(tǒng)總效率?帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得：=36.18971620??MnN )(3.06.189.0725kW??總功率： 2.57434 KN????考慮到摩擦損耗等因素，選電動機(jī)型號為 ，功率為 5.5KW，轉(zhuǎn)速為2?JO1440r/min.第三章 v 帶傳動設(shè)計(jì)3.1 V 帶輪的設(shè)計(jì)計(jì)算電動機(jī)與齒輪減速器之間用普通 v 帶傳動，電動機(jī)為 Y112M-4，額定功率 P=4KW，轉(zhuǎn)速=1440 ，減速器輸入軸轉(zhuǎn)速 =514 ，輸送裝置工作時有輕微沖擊，每天工作 161nmir2nmir個小時1. 設(shè)計(jì)功率根據(jù)工作情況由表 8—1—22 查得工況系數(shù) =1.2， = P=1.2 4=4.8KWAKdPA??2. 選定帶型根據(jù) =4.8KW 和轉(zhuǎn)速 =1440 ，有圖 8—1—2 選定 A 型dP1nmir3. 計(jì)算傳動比ì= = =2.821n5404. 小帶輪基準(zhǔn)直徑 1d由表 8—1—12 和表 8—1—14 取小帶輪基準(zhǔn)直徑 =75mm1d5. 大帶輪的基準(zhǔn)直徑 2d原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細(xì)圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763大帶輪的基準(zhǔn)直徑 = （1- ）2di1?取彈性滑動率 =0.02?= （1- ）=2.8 =205.8mm2di1 )02.(75??實(shí)際傳動比 = =2.85i)(12?d從動輪的實(shí)際轉(zhuǎn)速 = = =505.262ni85.40minr轉(zhuǎn)速誤差 =1.7%1652???對于帶式輸送裝置，轉(zhuǎn)速誤差在 范圍是可以的%?6. 帶速 ?= =5.6210647501???ndsm7. 初定軸間距 a0.7（ + ） （ + ）1d20?1d20.7（75+205） （75+205）196 560?a取 =400mm8. 所需 v 帶基準(zhǔn)長度 0dL=2 +0dLa021214)()(add???=2 )75()75(42??=800+439.6+10.56=1250.16mm查表 8—1—8 選取 mLd1250?9. 實(shí)際軸間距 a22=400mm200dLa???10. 小帶輪包角 1?= -1080123.57??ad= 006.= 1238?11. 單根 v 帶的基本額定功率 1p根據(jù) =75mm 和 =1440 由表 8—1—27（c）用內(nèi)插法得 A 型 v 帶的 =0.68KW1dnmir 1p12. 額定功率的增量 1?根據(jù) 和 由表 8—1—27（c）用內(nèi)插法得 A 型 v 帶的in401r?5.2?=0.17KWp13. V 帶的根數(shù) ZZ= Ldk????)(1根據(jù) 查表 8—1—23 得 =0.9503.6??k根據(jù) =1250mm 查表得 8—1—8 得 =0.93DLZ= = =6.38Ldkp????)(1 93.05)7.06.(4??取 Z=7 根14. 單根 V 帶的預(yù)緊力 0F=500（ 由表 8—1—24 查得 A 型帶 m=0.100F2)15.2??mzpkd?? mkg則 =500（ =99.53N0 2).d原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細(xì)圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 130413976315. 壓軸力 QF= =2 =1372N2sin10?Z238.16sin75.90?16. 繪制工作圖 3-1：3.27圖 3-1 V 帶輪第四章 圓柱齒輪設(shè)計(jì)4.1 選擇材料確定 和 及精度等級limH?liF參考表 8—3—24 和表 8—3—25 選擇兩齒輪材料為：大，小齒輪均為 40Cr，并經(jīng)調(diào)質(zhì)及表面淬火，齒面硬度為 48-50HRc，精度等級為 6 級。按硬度下限值，由圖 8—3—8（d）中的24MQ 級質(zhì)量指標(biāo)查得 = =1120Mpa；由圖 8—3—9（d）中的 MQ 級質(zhì)量指標(biāo)查得limH?liFσ FE1=σ FE2=700Mpa, σ Flim1=σ Flim2=350 MPa4.2 按接觸強(qiáng)度進(jìn)行初步設(shè)計(jì)1. 確定中心距 a(按表 8—3—28 公式進(jìn)行設(shè)計(jì))aCmAa(μ+1) ??321HKT?????=1C483??K=1.7 mNT?1624.0???MPaH8?取a175202. 確定模數(shù) m (參考表 8—3—4 推薦表)m=(0.007~0.02)a=1.4~4, 取 m=3mm3. 確定齒數(shù) z ,z12z = = =20.51 取 z =211)(??ma)5.(30?1z =μz =5.5 21=115.5 取 z =1162 24. 計(jì)算主要的幾何尺寸（按表 8—3—5 進(jìn)行計(jì)算）分度圓的直徑 d =m z =3 21=63mm1?d =m z =3*116=348mm2齒頂圓直徑 d = d +2h =63+2 3=69mm1aad = d +2h =348+2 3=353mm2?端面壓力角 0??原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細(xì)圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763基圓直徑 d = d cos =63 cos20 =59.15mm1b??0d = d cos =348 cos20 =326.77mm2齒頂圓壓力角 =arccos =31.021at1ab0= arccos =22.63?2at 2abd0端面重合度 = [ z （tg -tg ）+ z (tg -tg )]a??11at?22at?=1.9齒寬系數(shù) = = =1.3d?1b6380縱向重合度 =0??4.3 齒輪校核1. 校核齒面接觸強(qiáng)度（按表 8—3—15 校核）強(qiáng)度條件： =[ ]H?計(jì)算應(yīng)力： =Z Z Z Z Z 1BE?????1?bdFKktHVA= 2H?1BD式中： 名義切向力 F = = =2005Nt10dT?6317.0使用系數(shù) K =1（由表 8—3—31 查?。〢動載系數(shù) =（ ）V20?B?式中 V= smnd7.1654.316?????A=83.6 B=0.4 C=6.57 =1.2VK26齒向載荷分布系數(shù) K =1.35（由表 8—3—32 按硬齒面齒輪，裝配時檢修調(diào)整，6 級?H精度 K 非對稱支稱公式計(jì)算）?H34.1?齒間載荷分配系數(shù) （由表 8—3—33 查?。?.1??H節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) = 1.5（由圖 8—3—11 查取）Z重合度的系數(shù) （由圖 8—3—12 查?。?.?螺旋角系數(shù) （由圖 8—3—13 查取）0??彈性系數(shù) （由表 8—3—34 查?。㎝PaZE.189單對齒嚙合系數(shù) Z =1B= 1H?= 143.17MPa2H? ?????? 806325.1035.180.7.1895.許用應(yīng)力：[ ]= XWRVLNTHZZSlim式中：極限應(yīng)力 =1120MPali?最小安全系數(shù) =1.1（由表 8—3—35 查取）limH壽命系數(shù) =0.92（由圖 8—3—17 查?。㎞TZ潤滑劑系數(shù) =1.05（由圖 8—3—19 查取，按油粘度等于 350 ）L sm速度系數(shù) =0.96（按 由圖 8—3—20 查?。￢,7.1s??粗糙度系數(shù) =0.9（由圖 8—3—21 查取）RZ齒面工作硬化系數(shù) =1.03（按齒面硬度 45HRC，由圖 8—3—22 查取）W尺寸系數(shù) =1（由圖 8—3—23 查?。則： [ ]= =826MPaH?0.1596.012.10??原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細(xì)圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 1304139763滿足 [ ]?H?2. 校核齒根的強(qiáng)度（按表 8—3—15 校核）強(qiáng)度條件： =[ ]1F?許用應(yīng)力： = ； 1 ????FVASaFnt KYbm1212??SFF??式中：齒形系數(shù) =2.61， =2.2（由圖 8—3—15（a）查?。??Y2應(yīng)力修正系數(shù) ， （由圖 8—3—16（a）查?。?.?Sa7.SaY重合度系數(shù) =1.9?螺旋角系數(shù) =1.0（由圖 8—3—14 查取）?Y齒向載荷分布系數(shù) = =1.3（其中 N=0.94，按表 8—3—30 計(jì)算）?FKNH齒間載荷分配系數(shù) =1.0（由表 8—3—33 查取）?則 =94.8MPa1F?= =88.3MPa26.127?許用應(yīng)力：[ ]= （按 值較小齒輪校核）FXlTrelNTSYYRlim??limF?式中： 極限應(yīng)力 =350MPali安全系數(shù) =1.25（按表 8—3—35 查?。﹍imFS應(yīng)力修正系數(shù) =2（按表 8—3—30 查?。㏕Y壽命系數(shù) =0.9（按圖 8—3—18 查取）S齒根圓角敏感系數(shù) =0.97（按圖 8—3—25 查?。﹔elT?齒根表面狀況系數(shù) =1（按圖 8—3—26 查取）lYR28尺寸系數(shù) =1（按圖 8—3—24 查?。Y則 [ ]=F?MPa497.025.13??滿足， 〈 〈[ ] 驗(yàn)算結(jié)果安全1F?4.4 齒輪及齒輪副精度的檢驗(yàn)項(xiàng)目計(jì)算1.確定齒厚偏差代號為：6KL GB10095—88（參考表 8—3—54 查?。?.確定齒輪的三個公差組的檢驗(yàn)項(xiàng)目及公差值（參考表 8—3—58 查?。┑冖窆罱M檢驗(yàn)切向綜合公差 ， = =0.063+0.009=0.072mm,(按表 8—3—69 計(jì)算，由表 8—3—60，1iFifP?表 8—3—59 查取)；第Ⅱ公差組檢驗(yàn)齒切向綜合公差 ， =0.6（ ）1ifi tptf?=0.6（0.009+0.011）=0.012mm， （按表 8—3—69 計(jì)算，由表 8—3—59 查?。?；第Ⅲ公差組檢驗(yàn)齒向公差 =0.012（由表 8—3—61 查?。?。?3.確定齒輪副的檢驗(yàn)項(xiàng)目與公差值（參考表 8—3—58 選擇）對齒輪，檢驗(yàn)公法線長度的偏差 。按齒厚偏差的代號 KL，根據(jù)表 8—3—53m 的計(jì)算式求得齒厚的上偏差 =-12 =-12wE sEptf0.009=-0.108mm，齒厚下偏差 =-16 =-16 0.009=-0.144mm；公法線的平均長度上偏差?siEptf?= *cos -0.72 sin =-0.108 cos -0.72 =-0.110mm,下偏差WSs?TF0202sin36.a?= cos +0.72 sin =-0.144 cos +0.72 0.036 sin =-0.126mm；按表 8—wiEsi3—19 及其表注說明求得公法線長度 =87.652， 跨齒數(shù) K=10，則公法線長度偏差可表示為：knW,對齒輪傳動，檢驗(yàn)中心距極限偏差 ，根據(jù)中心距 a=200mm，由表查得 8—10.26.587? ?f3—65 查得 = ；檢驗(yàn)接觸斑點(diǎn)，由表 8—3—64 查得接觸斑點(diǎn)沿齒高不小于 40%，沿齒?f3.?長不小于 70%；檢驗(yàn)齒輪副的切向綜合公差 =0.05+0.072=0.125mm（根據(jù)表 8—3—58 的表注icF3，由表 8—3—69，表 8—3—59 及表 8—3—60 計(jì)算與查?。?；檢驗(yàn)齒切向綜合公差=0.0228mm， （根據(jù) 8—3—58 的表注 3，由表 8—3—69，表 8—3—59 計(jì)算與查?。?。對箱體，icf檢驗(yàn)軸線的平行度公差， =0.012mm， =0.006mm（由表 8—3—63 查?。?。確定齒坯的精度xfyf要求按表 8—3—66 和 8—3—67 查取。根據(jù)大齒輪的功率，確定大輪的孔徑為 50mm，其尺寸和形狀公差均為 6 級，即 0.016mm，齒輪的徑向和端面跳動公差為 0.014mm。3. 齒輪工作圖 4-1：原版文檔，無刪減，可編輯，歡迎下載詳細(xì)圖紙可扣扣咨詢 414951605 或 13041397630.80.81.6圖 4-1 大齒輪二 由于第一級齒輪傳動比與第二級傳動比相等，則對齒輪的選擇，計(jì)算以及校核都與第一級一樣 第五章 第三級圓柱齒輪的設(shè)計(jì)5.1 選擇材料1.確定 σ Hlim和 σ Flim及精度等級。參考表 8—3—24 和表 8—3—25 選擇兩齒輪材料為：大，小齒輪均為 40Cr，并經(jīng)調(diào)質(zhì)及表面淬火，齒面硬度為 48~50HRc，精度等級為 6 級。按硬度下限值，由圖 8—3—8（d）中的MQ 級質(zhì)量指標(biāo)查得 σ Hlim=σ Hlim=1120Mpa；由圖 8—3—9（d）中的 MQ 級質(zhì)量指標(biāo)查得σ FE1=σ FE2=700Mpa, σ Flim1=σ Flim2=350 Mpa.5.2 按接觸強(qiáng)度進(jìn)行初步設(shè)計(jì)1. 確定中心距 a(按表 8—3—28 公式進(jìn)行設(shè)計(jì))aCmAa(μ+1) ??21HKT?????30=1mC483??AK=1.7 NT?1624.0???MPaH8?6?則 a=325mm 取 a=400mm2. 確定模數(shù) m (參考表 8—3—4 推薦表)m=(0.007~0.02)a=2.8~8, 取 m=4mm3. 確定齒數(shù) z ,z120421???z = = =28 取 z =281)(?ma)16(?1z =172 取 z =1722 24. 計(jì)算主要的幾何尺寸（按表 8—3—5 進(jìn)行計(jì)算）分度圓的直徑 d =m z =4 28=112mm1?d =m z = =688mm2724齒頂圓直徑 d = d +2h =112+2 4=120mm1aad = d +2h =688+2 4=696mm2?齒根圓直徑 mzf 1025.1??f 6782端面壓力角 0??基圓直徑 d = d cos =112 cos20 =107.16mm1b?0