哈爾濱理工大學本科畢業(yè)設計（論文）題 目 連接片沖壓級進模設計學生姓名 學 號系 部專 業(yè)班 級指導教師 哈爾濱理工大學學士學位論文II連接片沖壓級進模設計摘 要連接片屬于典型的沖裁件，本文在分析其工藝性的基礎上，根據(jù)生產(chǎn)要求，確定采用級進模結構。本設計主要是落料凸、凹模及沖孔凸、凹模的設計，需要計算凸、凹模的間隙、工作零件的尺寸和公差。此外,還需要確定模具工藝零件和結構零件以及模具的總體尺寸，然后根據(jù)上面的設計繪出模具的總裝圖。關鍵詞：連接片 級進模 沖孔落料哈爾濱理工大學學士學位論文IIIDesign of punching progressive die for connecting plateAbstractMotor rotor core which belongs to the typical punching parts, based on the analysis of the process, according to the production requirements, determine the structure of progressive die. This design is mainly the design of the blanking punch and die and punch and die, need to calculate the punch and die clearance, part dimensions and tolerances. In addition, also need to determine the overall size of mold parts and structural parts and mould, and then according to the design drawing mold assembly diagram above.Keywords: motor rotor core Ji Jinmo punching blanking哈爾濱理工大學學士學位論文IV目 錄摘 要 .IIABSTRACT .III第 1 章 緒論 11.1 課題背景.11.2 沖壓模具發(fā)展現(xiàn)狀和前景.11.2.1 沖壓模具發(fā)展現(xiàn)狀 11.2.2 沖壓模具的前景 .21.3 課題研究的內(nèi)容和意義.21.4 發(fā)展方向.3第 2 章 沖裁模具畢業(yè)設計任務書 42.1 任務書設計內(nèi)容.42.2 任務書的要求.42.2.1 技術要求 42.2.2 設計要求 4第 3 章 零件的工藝性分析和方案確定 63.1 零件的工藝分析.63.1.1 結構與尺寸的分析 63.1.2 精度與斷面粗糙度分析 63.2 沖裁工藝方案的確定.73.3 模具總體方案的確定.8第 4 章 零件工藝的設計計算 104.1 排樣設計與計算.104.1.1 材料利用率 104.1.2 排樣設計 114.2 沖裁力.134.3 計算凸凹模刃口尺寸 144.4 壓力機的確定.154.4.1 壓力機的選擇 154.4.2 開式壓力機機床有關參數(shù) 164.5 壓力中心的計算 16哈爾濱理工大學學士學位論文V第 5 章 計算凸、凹模刃口尺寸及公差 195.1 凸、凹模間隙值.195.1.1 間隙對沖壓力和模具壽命的影響 195.1.2 沖裁間隙的確定 205.2 凸、凹模刃口分別加工的計算法.20第 6 章 模具零部件的設計計算與總裝圖設計 226.1 凹模外形設計.226.2 凸模的設計.226.2.1 落料凸模的設計 226.2.2 沖孔凸模的設計 236.3 其他主要零件的設計.236.3.1 凹模的設計 .236.3.2 卸料和推件裝置的設計 .246.3.3 凸模固定板的設計 .246.3.4 凸模的設計 .256.3.5 墊板設計 .256.3.6 彈性元件設計 .266.4 標準件尺寸的確定.276.5 模具的總體設計.286.6 模具裝配和裝配圖.286.6.1 級進沖裁模的裝配 286.6.2 凸、凹模間隙的調整方法 296.6.3 繪制模具的總裝圖 29第 7 章 總結與展望 31致 謝 32參考文獻 33哈爾濱理工大學學士學位論文1第 1 章 緒論1.1 課題背景我國把模具行業(yè)納入高新技術產(chǎn)業(yè)重點領域，另一方面，沖壓工藝廣泛應用于民用、航空航天、汽車和工藝品等領域，在產(chǎn)品組件中所占的比例也越來越大。但由于我國模具工業(yè)起步較晚，起點較低，加工制造手段落后，尤其是技術應用人才缺乏，技術水平落后，制約了該產(chǎn)業(yè)的迅猛發(fā)展,已使之成為制約其他相關行業(yè)發(fā)展的“瓶頸” 。 模具技術是上世紀下半葉制造業(yè)中發(fā)展最快的技術之一，由于模具的設計和制造是一個非常復雜的過程，并且是一個不斷反復的過程，目前，采用具有三維參數(shù)化特征造型功能的 CAD 支撐軟件，在模具設計中應用并行工程原理，實現(xiàn)模具管理、工藝分析與設計及模具結構設計的一體化是一種較有代表性也很有應用前景的模具 CAD 系統(tǒng)開發(fā)方法。1.2 沖壓模具發(fā)展現(xiàn)狀和前景1.2.1 沖壓模具發(fā)展現(xiàn)狀改革開放以來，隨著國民經(jīng)濟的高速發(fā)展，市場對模具的需求量不斷增長。近年來，模具工業(yè)一直以 15%左右的增長速度快速發(fā)展，模具工業(yè)企業(yè)的所有制成分也發(fā)生了巨大變化，除了國有專業(yè)模具廠外，集體、合資、獨資和私營也得到了快速發(fā)展。浙江寧波和黃巖地區(qū)的“模具之鄉(xiāng)” ；廣東一些大集團公司和迅速崛起的鄉(xiāng)鎮(zhèn)企業(yè)，科龍、美的、康佳等集團紛紛建立了自己的模具制造中心；中外合資和外商獨資的模具企業(yè)現(xiàn)已有幾千家。 隨著與國際接軌的腳步不斷加快，市場競爭的日益加劇，人們已經(jīng)越來越認識到產(chǎn)品質量、成本和新產(chǎn)品的開發(fā)能力的重要性。而模具制造是整個鏈條中最基礎的要素之一，模具制造技術現(xiàn)已成為衡量一個國家制造業(yè)水平高低的重要標志，并在很大程度上決定企業(yè)的生存空間。 近年許多模具企業(yè)加大了用于技術進步的投資力度，將技術進步視為企業(yè)發(fā)展的重要動力。一些國內(nèi)模具企業(yè)已普及了二維 CAD，并陸續(xù)開始使用 UG，Pro/Engineer、I-DEAS、Euclid-IS 等國際通用軟件，個別廠家還引進了 Moldflow、C-Flow、DYNAFORM 、Optris 和 MAGMASOFT等 CAE 軟件，并成功應用于沖壓模的設計中。哈爾濱理工大學學士學位論文2雖然中國模具工業(yè)在過去十多年中取得了令人矚目的發(fā)展，但許多方面與工業(yè)發(fā)達國家相比仍有較大的差距。例如，精密加工設備在模具加工設備中的比重比較低；CAD/CAE/CAM 技術的普及率不高；許多先進的模具技術應用不夠廣泛等等，致使相當一部分大型、精密、復雜和長壽命模具依賴進口。1.2.2 沖壓模具的前景模具技術的發(fā)展應該為適應模具產(chǎn)品“交貨期短” 、 “精度高”、 “質量好”、 “價格低” 的要求服務。下列幾方面發(fā)展趨勢預計會在行業(yè)中得到較快應用和推廣：1. 超大型、超精密、長壽命、高效模具將得到發(fā)展。 2. 多種材質、多種顏色、多層多腔、多種成型方法一體化的模具將得到發(fā)展。 3. 為各種快速經(jīng)濟模具，特別是與快速成型技術相結合的 RP/RT技術將得到快速發(fā)展。4. 模具設計、加工及各種管理將向數(shù)字化、信息化方向發(fā)展CAD/CAE/CAM/CAPP 及 PDM/PLM/ERP 等將向智慧化、集成化和網(wǎng)絡化方向發(fā)展。 更高速、更高精度、更加智慧化的各種模具加工設備將進一步得到發(fā)展和推廣應用。 5. 更高性能及滿足特殊用途的模具新材料將會不斷發(fā)展，隨之將產(chǎn)生一些特殊的和更為先進的加工方法。 6. 各種模具型腔表面處理技術，如涂覆、修補、研磨和拋光等新工藝也會不斷得到發(fā)展。 7. 逆向工程、并行工程、復合加工乃至虛擬技術將進一步得到發(fā)展。 8. 熱流道技術將會迅速發(fā)展，氣輔和其它注射成型工藝及模具也將會有所發(fā)展。 9. 模具標準化程度將不斷提高。 10. 在可持續(xù)發(fā)展和綠色產(chǎn)品被日益重視的今天，“綠色模具” 的概念已逐漸被提到議事日程上來。 1.3 課題研究的內(nèi)容和意義本課題研究的內(nèi)容如下：第 1 章為緒論，論述了本課題的研究背景和意義，總結了沖壓模具技術的發(fā)展歷史和在國內(nèi)外的發(fā)展現(xiàn)狀及趨勢。哈爾濱理工大學學士學位論文3第 2 章為本次設計的任務書，介紹了設計的零件圖和設計的具體得要求，包括零件的名稱、材料和生產(chǎn)批量等等，有技術要求和設計要求。第 3 章為設計的第一步，首先分析零件的工藝性，包括尺寸和精度的分析，還有材料性質的重點分析，然后按照以上的分析初步確定設計的大體方案，從簡單模、復合模和級進模中選擇，最終選用級進模設計。最后查閱相關資料，確定模具的一些工作零件和輔助零件的設計，以至于確定模具的總體方案。第 4 章為設計中的重點部分，是承接上一章工藝分析的，所以我們將進行工藝計算，有排樣的設計和計算、材料利用率的計算，沖裁力圖形設計和具體的計算，還有最重要的就是壓力機的確定和數(shù)據(jù)的校核。第 5 章為設計的中心部分，有凸、凹模的間隙和凸、凹模設計的原則，還有凸、凹模的人口尺寸計算，包括基本尺寸的計算和公差的確定。第 6 章為模具工作零件的具體設計，包括凹模的設計和尺寸的計算，還有凸模的長度和硬度校核，還有卸料板、連接片、導料板及標準件的設計、選用和計算，并有非標準件的零件圖形和最終的裝配草圖和裝配圖。模具生產(chǎn)技術水平的高低是衡量一個國家產(chǎn)品制造水平高低的重要標志。模具質量及附加值的高低，取決于模具專業(yè)人才的技術水平。隨著產(chǎn)品市場的國際化，如何降低生產(chǎn)成本以適應競爭的激烈和殘酷越來受關注，產(chǎn)品制造的批量化、集約化和標準化，就越來越顯得十分重要了。目前，在全世界，模具快速發(fā)展，已成為大國的重要工業(yè)發(fā)展對象，各個行業(yè)都需要模具的輔助制造，所以模具對工業(yè)的發(fā)展有個不可替代的重要性。未來，模具的發(fā)展也許有將成為國家第一產(chǎn)業(yè)的可能。1.4 發(fā)展方向本章首先介紹了研究該課題的背景和優(yōu)勢，就模具的發(fā)展已經(jīng)納入高技術的行業(yè)，成為我國工業(yè)中重要的一部分，最具有潛力的工業(yè)之一。并促進我國的軟件（如 CAD、ProE 和 UG）的快速研發(fā)。隨后介紹了沖壓模具的發(fā)展現(xiàn)狀和前景，隨著國民經(jīng)濟的快速增長，模具的需求量也隨著增長，國內(nèi)沿海地區(qū)已經(jīng)把模具行業(yè)列為重要產(chǎn)業(yè)，建立了大型的模具城。在過去十年中，模具發(fā)展有著矚目的發(fā)展，但是距離國外，仍有不小的差距，所以未來的模具發(fā)展就向模具產(chǎn)品哈爾濱理工大學學士學位論文4“交貨期短” 、 “精度高” 、 “質量好” 、 “價格低”的要求服務，以求早日跟上國際的腳步。哈爾濱理工大學學士學位論文5第 2 章 沖裁模具畢業(yè)設計任務書2.1 任務書設計內(nèi)容課題名稱：連接片級進模設計零件名稱：連接片材 料：Q235厚 度： t=1.5mm生產(chǎn)批量：大批量工件圖：如圖所示圖 2-1 零件圖2.2 任務書的要求2.2.1 技術要求1、沖裁件內(nèi)外精度均為 IT14 2、毛刺小于 0.1mm3、要求設計制造此工件的沖裁模 2.2.2 設計要求1、 繪制制作該工件所需的沖裁模具總裝圖2、 繪制構成該模具的所有非標準零件圖3、 編制設計說明書哈爾濱理工大學學士學位論文64、 將設計說明書裝訂成冊、圖紙折疊成 A4 尺寸并裝訂成冊5、 把審題表、任務書……全部裝入檔案袋哈爾濱理工大學學士學位論文7第 3 章 零件的工藝性分析和方案確定3.1 零件的工藝分析沖裁件的工藝性是指沖裁件對沖裁工藝的適用性，即沖裁加工的難以程度。沖裁件的工藝性主要包括沖裁件的結構與尺寸、精度與斷面粗糙度和材料 3 個方面。3.1.1 結構與尺寸的分析沖裁件的結構分析需要對零件的形狀、外形、沖裁件的懸臂件和窄槽、沖孔的最小尺寸、孔間距的要求和孔壁、沖裁寬度的要求。零件材料為 10，適合一般的沖壓加工。該零件形狀對稱、簡單，為長方形結構，結構相對比較簡單，只有 1 個孔。此工件只有落料和沖孔兩個工序，圖示零件的尺寸全部為未注公差的一般尺寸，一般按IT14 級取，尺寸精度較低，可認為該零件的精度要求能夠在沖裁加工中得到保證，其他尺寸標注、生產(chǎn)批量等情況，也符合沖裁的工藝要求，普通沖裁完全可以滿足要求該零件結構較簡單，形狀對稱，尺寸較小。因此，均適宜沖裁加工。3.1.2 精度與斷面粗糙度分析沖裁件的精度一般可分為精密級和經(jīng)濟級兩大類。精密級是沖壓工藝技術所允許的精度，而經(jīng)濟級是可以用經(jīng)濟手段達到的精度。沖裁件的尺寸精度是在合理間隙的情況下，對鋁、銅、軟鋼等常用材料沖裁加工數(shù)據(jù)。精度要求特別高的工件，需要增加整修等精密沖裁工件。在沖裁件內(nèi)外所能達到的經(jīng)濟精度，見表所示。表 3-1 沖裁件內(nèi)外形所能達到的經(jīng)濟精度基本尺寸材料厚度(mm) ≤3 3～6 6～10 10～18 18～500≤1 IT12～IT13 IT111～2 IT14 IT12～IT13 IT112～3 IT14 IT12～IT133～5 IT14 IT12～IT13哈爾濱理工大學學士學位論文8零件的尺寸公差精度均為 IT14 級，未注公差精度也為 IT14 級，并無其他特殊要求，因此，利用普通沖裁的方式就可以滿足零件的圖樣要求。由以上可以看出，該零件工藝性較好，可以沖裁加工。3.2 沖裁工藝方案的確定沖裁方案的選擇：在沖裁工藝分析的基礎上，根據(jù)沖裁件的特點確定沖裁工藝方案。確定工藝方案首先要考慮的問題是確定沖裁的工序數(shù)，沖裁工序的組合以及沖裁工序順序的安排。沖裁工序數(shù)一般容易確定，關鍵是確定沖裁工序的組合與沖裁工序的順序。沖裁模的結構形式多種多樣，如果按工序的組合分類，可分為單工序模、級進模（連續(xù)?；蛱侥＃?、復合模等各種沖裁摸的構成大體相同，主要由于工作零件、定位零件、卸料與推料零件 、導向零件、聯(lián)接與固定零件組成。該零件包括落料、沖孔兩個基本工序，可有一下三種方案：方案一：先落料，后沖孔，采用單工序模生產(chǎn)方案二：落料—沖孔復合沖壓，采用復合模生產(chǎn)方案三：沖孔—落料連續(xù)沖壓，采用級進模生產(chǎn)單工序模、級進模、復合模比較如表所示表 3-2 各類模具結構及特點比較模具種類比較項目單工序模（無導向） （有導向）級進模 復合模零件公差等級 低 一般 可達 IT13～IT10 級 可達 IT10～IT8 級零件特點尺寸不受限制厚度不受限制中小型尺寸厚度較厚小零件厚度 0.2～6mm可加工復雜零件，如寬度極小的異形件形狀與尺寸受模具結構與強度限制，尺寸可以較大，厚度可達 3mm零件平面度 低 一般 中小型件不平直，高質量制件需較平由于壓料沖件的同時得到了較平，制件平直度好且具有良好的剪切斷面生產(chǎn)效率 低 較低工序間自動送料，可以自動排除制件，生產(chǎn)效率高沖件被頂?shù)侥＞吖ぷ鞅砻嫔希仨毷謩踊驒C械排除，生產(chǎn)效率較低哈爾濱理工大學學士學位論文9安全性 不安全，需采取安全措施 比較安全 不安全，需采取安全措施模具制造工作量和成本 低比無導向的稍高沖裁簡單的零件時，比復合模低沖裁較復雜零件時，比級進模低適用場合料厚精度要求低的小批量沖件的生產(chǎn)大批量小型沖壓件的生產(chǎn)形狀復雜，精度要求較高，平直度要求高的中小型制件的大批量生產(chǎn)根據(jù)分析結合表分析：方案一的模具結構簡單，但需要兩道工序兩套模具，成本高而且生產(chǎn)效率低，難以滿足大批量生產(chǎn)的要求方案二只需要一副模具，工件的精度及生產(chǎn)效率都高，由于查表2.9.6 可知材料厚度為 1mm 時凸、凹模的許用的最小壁厚為 2.7mm,由圖形可知孔邊距小于凸、凹模許用最小壁厚，用方案二模具強度較差，制造難度大，并且沖壓后成品留在模具上，在清理模具上的物料時會影響沖壓的速度，操作不方便方案三也只需要一副模具，生產(chǎn)效率高，操作方便，工件精度也能滿足要求，且安全性高。通過對比以上方案可知，該工件的沖壓生產(chǎn)采用方案三較好通過對上述三種方案的分析比較，該工件的沖壓生產(chǎn)采用方案三級進模最佳3.3 模具總體方案的確定（1）模具類型根據(jù)零件的沖裁工藝方案，采用級進沖裁模。（2）操作與定位方式為了提高生產(chǎn)效率和質量，可以采用配合自動裝置送料方式。由于零件尺寸小且厚度適中，可以采用導正銷與自動送料裝置聯(lián)合定距的方式。（3）卸料與出件方式考慮到零件厚度薄，可以采用彈性卸料方式，并采用由凸模直接從凹模洞口直接推下的下出件方式以提高生產(chǎn)率。（4）模架類型及精度考慮到零件的結構工藝特點，可以采用導向平穩(wěn)的中間導柱模架，。由于零件的精度要求不是很高，可以采用 I 級模架精度。哈爾濱理工大學學士學位論文10以上的各項將在第五章詳細說明解釋。哈爾濱理工大學學士學位論文11第 4 章 零件工藝的設計計算4.1 排樣設計與計算沖裁件在條料、帶料或板料上的布置方法叫排樣。合理的排樣是提高材料利用率、降低成本，保證沖件質量及模具壽命有效措施。4.1.1 材料利用率沖裁件的實際面積與所用板料面積的百分比叫材料利用率，它是衡量合理利用材料經(jīng)濟性指標。材料利用率通用計算公式= /A×100%?OA式中 — 沖裁件的總面積OAA — —個步距的條料面積（L×B）根據(jù)材料性能、厚度和形狀可確定搭邊值，有課本表 3-10 查得a=2mm,a1=2.5mm.料寬度 B=(D+2a1+Δ)0 -Δ 由課本表 3-11得 Δ 由 CAD 得 S=462.5mm2, L=96.2mm. 一個步距內(nèi)的材料利用率：η=(S1-S)/AB=(Л×302-462.5)/(61×62.9)=61.6%該零件尺寸較小，結構對稱，采用直排的排樣方案，如圖:哈爾濱理工大學學士學位論文12廢料可分為工藝廢料與結構廢料兩種。結構廢料由工件的形狀特點決定，一般不能改變；搭邊和余料屬于工藝廢料，是與排樣形式及沖壓方式有關的廢料，設計合理的排樣方案，減少工藝廢料，才能提高材料利用率。4.1.2 排樣設計根據(jù)材料的合理利用情況，條料排樣方法可分為三種：有廢料排樣、少廢料排樣和無廢料排樣。采用少、無廢料的排樣可以簡化沖裁模結構，減小沖裁力，提高材料利用率。但是，因條料本身的公差以及條料導向與定位所產(chǎn)生的誤差影響，沖裁件公差等級低。同時，由于模具單邊受力（單邊切斷時） ，不但會加劇模具磨損，降低模具壽命，而且也直接影響沖裁件的斷面質量。為此，排樣時必須統(tǒng)籌兼顧、全面考慮。哈爾濱理工大學學士學位論文13對有廢料排樣，少、無廢料排樣還可以進一步按沖裁件在條料上的布置方法加以分類，其主要形式可分為：直排、斜排、直對排、斜對排、混合排、多排和沖裁搭邊。該零件結構簡單，生產(chǎn)批量大，精度要求一般，綜合上述可以使用直排少廢料的排樣的設計。連接片零件外形是矩形只有沖孔，所以結構比較簡單，只需要直排就可以。因此，如圖所示。查表可得，兩工件間的搭邊 a1=2mm，工件邊緣搭邊 a=2.5mm。具體排樣設計如圖所示：哈爾濱理工大學學士學位論文14圖 4-1 零件排樣圖4.2 沖裁力兩個工序，沖孔壓力等于沖孔時的沖壓力和落料時的沖壓力之和，查課本表 2-3，得 0.5 硅鋼片鋼的抗剪能力 τ=255～353MPa,取平均值 τ=304MPa. K 的取值依據(jù)沖裁刃口而定，平刃口 K=1~1.3，斜刃口 K=0.2~0.6，考慮刃口的磨損，生產(chǎn)批量和材料厚度等因素，取 K=1.34.2.1 落料力 F 落 =KL1 t τ=1.3×2ЛR×1.5mm×304Mpa=59.56KN4.2.2 沖孔力F 沖 =KL2tτ=1.3×96.2mm×1.5mm×304Mpa=30.41KN4.2.3 落料時的卸料力由課本表 3-8 得 K 卸 =0.03F 卸 =K 卸 F 落 =0.03×59.56KN=1.79KN4.2.4 沖孔時的推件力由課本表 3-8 得 K 推=0.05 ， 取同時梗塞在凹模內(nèi)的沖件數(shù)為 3F 推 =nK 推 F 沖 =3×0.05×30.41KN=4.56KN哈爾濱理工大學學士學位論文154.2.5、沖床的總壓力F 總 =F 落 +F 沖 +F 卸 +F 推 =(59.56+30.41+1.79+4.56)KN=96.32KN4.2.6、初選壓力機據(jù)總沖壓力為 96.32KN，考慮壓力機的使用安全，總沖壓力一般不應超過壓力機額定噸位的 80%. 由指導書表 5-10，初選 J23-16 開式雙柱可傾壓力機.公稱壓力：160KN滑塊行程：55mm最大封閉高度：220mm封閉高度調節(jié)量：45mm工作臺尺寸：300mm×450mm模柄孔尺寸：Φ40mm×60mm4.3 計算凸凹模刃口尺寸根據(jù) t=1.5mm, 由課本表 3-3 得: Zmin=0.072mm Zmax=0.104mm4.3.1、沖孔：由課本表 3-5 得磨損系數(shù) x=1由課本表 3-6 得 δ 凸 =-0.02 δ 凹 =+0.025d 凸 =（d min+xΔ）0 δ 凸 =（29+0.045×1）0 -0.02=29.0450 -0.02 mmd 凹 =（d 凸 +Zmin）δ 0=(29.045+0.072)+0.025 0=29.117+0.025 0 mm4.3.2、沖孔:由課本表 3-5 得磨損系數(shù) x=0.5由課本表 3-6 得 δ 凸 =-0.02 δ 凹 =+0.02d 凸 =（d min+xΔ）0 δ 凸 =（5.53+0.3×0.5）0 -0.02 =5.680 -0.02 mmd 凹 =（d 凸 +Zmin）δ 0=(5.68+0.072)+0.02 0 =5.752+0.02 0 mm4.3.3、沖孔：由課本表 3-5 得磨損系數(shù) x=0.75 由課本表 3-6 得 δ 凸 =-0.02 δ 凹 =+0.02d 凸 =（d min+xΔ）0 δ 凸 =（2.2+0.025×0.75）0 -0.02 =2.220 -0.02 mmd 凹 =（d 凸 +Zmin）δ 0=(2.22+0.072)+0.02 0 =2.292+0.02 哈爾濱理工大學學士學位論文160 mm4.3.4、落料：由課本表 3-5 得磨損系數(shù) x=0.75 由課本表 3-6 得 δ 凸 =-0.02 δ 凹 =+0.03D 凹 =（D max-xΔ）δ 0=(60-0.074×0.75)+0.03 0 =59.945+0.03 0 mmD 凸 =（D 凹 -Zmin）0 δ 凸 =(59.945-0.074) 0 -0.02 =59.8710 -0.02 mm表 4-1 卸料力、推件力和頂件力系數(shù)料厚 t/mm KX KT KD鋼≤0.1＞0.1～0.5＞0.5～2.5＞2.5～6.5＞6.50.065～0.0750.045～0.0550.04～0.050.03～0.040.02～0.030.10.630.550.450.250.140.0.5 硅鋼片0.060.050.03鋁、鋁合金純銅、黃銅0.025～0.0.5硅鋼片0.02～0.060.03～0.070.03～0.09注：卸料力系數(shù) KX，在沖多孔、大搭邊和輪廓復雜制件時取上限值。然而壓力機的公稱壓力必須大于或等于各種沖壓工藝的總和，則計算如下所示：= F +F0+F X+F T =110.316KN 總P4.4 壓力機的確定4.4.1 壓力機的選擇對于中小型沖裁件常采用開式曲柄壓力機。根據(jù)總沖壓力 =110.316KN，模具閉合高度，沖床工作臺面尺寸總PF等，并結合現(xiàn)有設備，選用 J23-250 開式雙柱可傾沖床，并在工作臺面上備制連接片。其主要工藝參數(shù)如下：公稱壓力：250KN滑塊行程 ：80mm行程次數(shù)：100 次/分哈爾濱理工大學學士學位論文17最大封閉高度：220mm封閉高度調節(jié)量：70mm工作臺尺寸（左右*前后）：560mm×360mm工作臺板厚度：70mm模柄尺寸：?50×70傾斜角：30°4.4.2 開式壓力機機床有關參數(shù)1、機床控制系統(tǒng)：(1)開門斷電，漏電保護。電控系統(tǒng)符合國家安全標準。(2)電動式油缸行程調節(jié)，顯數(shù)器顯示。(3)電動式擋料尺寸調節(jié)，顯數(shù)器顯示。2、機床后擋料的基本配置：(1)普通電機(2)普通絲桿和光桿(3)后擋料鏈輪傳動注：機床參數(shù)及配置如需變動敬請另外說明，作為合同附件3、機床結構：(1) 采用全鋼焊接機架， （、拼裝工作臺組成）振動時效處理，具有足夠的強度和剛性。(2) 雙油缸控制，機械擋塊機構保護，液壓上傳動，扭軸強迫同步機構。(3) 滑塊行程電動快速調節(jié)，并有手動微調，顯數(shù)器顯示(4) 上模具配有斜楔式撓度補償機構，以補充折彎精度。(5) 單邊/雙邊 T 型槽口工作臺，調整分段下?？焖俜奖恪?6) 可進行多機聯(lián)動（需同時購買一臺該型號的機床并加裝聯(lián)動同步裝置） ，也可單機單動。(7) 該設備可折板厚是根據(jù) 10 鋼板/A3 板的抗拉強度（450N/mm2）和折彎槽口比例 1 比 8 來計算的，敬請核實好各種錳板的抗拉強度后與 Q235 板比較進行折算，另外可以通過擴大折彎下模的槽口尺寸來取得更厚的折板尺寸。(8) 工作臺主立板和臺面均可調節(jié)。可根據(jù)折彎力的需要，適當調整工作臺的加凸量來彌補由于工作臺的變形而出現(xiàn)的撓度進行補償。4.5 壓力中心的計算模具的壓力中心就是沖壓合力的作用點。為了保證壓力機的模具的正常工作，應使模具的壓力中心與壓力機滑塊的中心線相重合。否哈爾濱理工大學學士學位論文18則，沖壓時滑塊就會承受偏心載荷，導致滑塊導軌和模具導向部分不正常在磨損，還會使合理間隙得不到保證，從而影響制件質量和降低模具壽命甚至損壞模具。在實際生產(chǎn)中，可能會出現(xiàn)由于沖件的形狀特殊或排樣特殊，從模具結構設計與制造考慮不宜使壓力中心與模柄中心線重合，這時應注意使壓力中心的偏離不致超出所選用壓力機允許的范圍。確定該零件的壓力中心計算步驟如下：（1）選定坐標軸 X 和 Y（2）計算出各單一圖形的壓力中心到坐標軸的距離x1、x 2、x 3、…x n和 y1、 y 2、 y 3、…、y n（3）將組成圖形的輪廓線劃分為若干簡單的線段，求出各線段長度 L1、L 2、L 3、…、Ln.（4）按如下公式算出壓力中心的坐標（X 0、Y 0）根據(jù)力學定理，合力對某軸的力矩等于各分力對同軸力矩的代數(shù)和，則可得壓力中心坐標（x 0 、y 0）計算公式：因為沖裁力與周邊長度成正比，所以式中各沖裁力F1、F 2、F 3、 …、F n 可分別用沖裁周邊長度 L1、L 2、L 3、…、L n 代替，即 12 10 1ininiixLxxLL???????哈爾濱理工大學學士學位論文1912 10 1nininiiLyLyLy???????其中：L—為每段線段的長度或圓弧的周長X—為每段線段的中點或圓弧的中心到 X 軸的距離；Y—為每段線段的中點或圓弧的中心到 Y 軸的距離； 由以上計算可以得出模具的壓力中心以便裝模時與壓力機滑塊的中心線相重合哈爾濱理工大學學士學位論文20第 5 章 計算凸、凹模刃口尺寸及公差5.1 凸、凹模間隙值沖裁間隙是指沖裁模凸、凹模刃口之間的空隙。凸模與凹模間每側的間隙稱為單面間隙，用 Z/2 表示；兩側間隙之和稱為雙面間隙，用Z 表示。如無特殊說明，沖裁間隙都是指雙面間隙。沖裁間隙的數(shù)值等于凸、凹模刃口尺寸的差值，如圖所示，即 dpZD??式中 —凹模刃口尺寸；dD—凸模刃口尺寸。p沖裁間隙對沖裁過程有著很大的影響。此外，間隙對沖壓力和模具壽命也有著較大的影響。圖 5-1 凸、凹模刃口尺寸的差值5.1.1 間隙對沖壓力和模具壽命的影響間隙很小時，因材料的擠壓和摩擦作用增強，沖裁力必然較大。隨著間隙的增大，材料所受的拉應力增大，容易發(fā)生斷裂分離，因此哈爾濱理工大學學士學位論文21沖裁力減小。但試驗表明，當單面間隙在材料厚度的 5﹪～20﹪范圍內(nèi)時，沖裁力降低不多，不超過 5﹪～10﹪。因此，在正常情況下，間隙對沖裁力的影響不是很大。模具壽命通常是用模具失效前所沖的合格沖裁件數(shù)量來表示。沖裁模的失效形式一般有磨損、變形、崩刃和凹模脹裂。間隙大小主要對模具的磨損及凹模脹裂產(chǎn)生較大影響。模具刃口磨損看，使刃口鈍化、間隙增加，從而導致制件的尺寸精度降低沖裁能量增大，斷面粗糙。所以必須注意盡量減少模具的磨損。為提高模具壽命，一般需要采用較大間隙。5.1.2 沖裁間隙的確定凸、凹模間隙對沖裁件斷面質量、尺寸精度、模具壽命以及沖裁力等有較大影響，所以必須選擇合理的間隙。在沖壓的實際生產(chǎn)中，為了獲得合格的沖裁件、較小的沖壓力，并保證模具有一定壽命，我們規(guī)定一個間隙值范圍，稱為合理間隙。這個范圍的最小值稱為最小合理間隙（Z min） ，最大值稱為最大合理間隙（Z max） 。因沖模在使用過程中會逐漸磨損，間隙增大，再設計和制造新模具時，一般采用最小合理間隙。沖裁間隙數(shù)值主要按制件質量要求，根據(jù)經(jīng)驗數(shù)值來選用。然而對于電子、電器、儀器等行業(yè)對制件斷面質量和尺寸精度要求較高，可選用較小的間隙值。如下圖要求零件內(nèi)外尺寸精度為 14 級，且該零件屬于無特殊要求的一般沖孔、落料。5.2 凸、凹模刃口分別加工的計算法沖裁件的尺寸精度主要取決于模具刃口的尺寸精度，合理間隙的數(shù)值也必須靠模具刃口的尺寸及公差來保證。正確確定模具刃口尺寸及其公差，將會直接影響到?jīng)_裁生產(chǎn)的技術經(jīng)濟效果，因此它是設計沖裁模的主要任務之一。由于制件結構簡單精度要求不高，所以采用凸模和凹模分開加工的方法制作凸凹模。這時需要分別計算和標注凸模和凹模的尺寸和公差。由于零件未標注公差在此均按 IT13 級算。根據(jù)零件的結構特點，刃口尺寸采用配作法加工。在計算刃口尺寸時，應該落料和沖孔兩種情況分別考慮其原則如下。a. 落料時，應以凹模刃口尺寸為基準，間隙取在凸模上。凹?；境叽缛÷淞霞叽绻罘秶鷥?nèi)較小尺寸。凸模的基本尺寸則用凹模哈爾濱理工大學學士學位論文22基本尺寸減去最小合理間隙。由表 2-3 得 Zmin=0.100mm Zmax=0.140mmb. 沖孔時，應以凸模尺寸為基準，間隙取在凹模上。凸?；境叽缛_件公差范圍內(nèi)的較大尺寸。凹模的基本尺寸則是用凸模基本尺寸加上最小合間隙。由《沖壓工藝與模具設計》表 2.4 得 Zmin=0.100mm Zmax=0.140mmc. 凸、凹模刃口的制造公差應根據(jù)沖裁件的尺寸公差和凸、凹模的加工方法來確定，既要保證沖裁間隙要求并沖出合格的零件，又要便于模具加工。d. 根據(jù)工件尺寸公差要求，確定模具刃口尺寸的公差等級，見表所示。表 5-1 模具刃口尺寸的公差等級料厚 t（mm）0.5 1.5 1.0 1.5 2 3 4 5 6 8 10 12模具刃口尺寸公差 沖裁件尺寸公差IT6～IT7IT8 IT8 IT9 IT10 — — — — — — — —IT7～IT8— IT9 IT10 IT10 IT12 IT12 — — — — — —IT9 — — — IT12 IT12 IT12 IT12 IT12 IT14 IT14 IT14 IT14哈爾濱理工大學學士學位論文23第 6 章 模具零部件的設計計算與總裝圖設計6.1 凹模外形設計凹模采用整體式凹模結構和直接通過螺釘、銷釘于下模座固定的固定方式。凹模刃口采用直接刃壁結構，刃壁高度 5mm，漏料部分沿刃口輪廓適當擴大。凹模輪廓尺寸計算如下凹模高度 H=Kb=0.40×34=13.6mm 按表取標準值 15mm凹模壁厚 c=（1.5～2）H = 22.5～30mm 取凹模厚度為 30mm,凹模寬度 B=b+2c=(34+2×30)=94mm, 凹模長度 L 取 45mm， 式中 b---凹模刃口的最大尺寸(mm) c---凹模壁厚(mm) 指刃口至凹模外形邊緣的距離；K=系數(shù)，取 0.40故凹模輪廓尺寸為：45×94×30凹模上螺孔到凹模外緣的距離一般?。?.7～2.0）d為了更好的選取標準模架，則凹模板輪廓尺寸全取整數(shù)：確定凹模外形尺寸須選用矩形凹模板 100×100×15（GB/T70.1-2000）凹模的材料選用 Cr12,工作部分熱處理淬硬為 60～64HRC。6.2 凸模的設計6.2.1 落料凸模的設計結合工件外形并考慮加工，將落料凸模設計為直通式，采用線切割機床加工，2 個 M6 的螺釘固定在連接片上，與凸模固定板的配合按H7/m6。再通過鉚接方式與固定板固定。確保因磨損而滑落，從而更為牢靠。凸模的尺寸根據(jù)刃口尺寸，卸料裝置和安裝固定要求來確定。凸模材料選用CrWMn，工作部分熱處理淬硬為 58～62HRC 。其總長 L 可按下列公式計算：L=h1+h2+t+h=(15+12+1+30)=58mm式中：h1—凸模固定板厚度（mm）h2—卸料板厚度（mm）t—材料厚度（mm）哈爾濱理工大學學士學位論文24h—自由高度（mm）6.2.2 沖孔凸模的設計因為所沖的孔均為圓形，而且都不屬于需要特別保護的小凸模，所以沖孔凸模采用臺階式，一方面加工簡單，另一方面又便于裝配與更換。沖 φ6mm 的孔的凸模結構如圖所示：1、凸模最小直徑的校核(強度校核)凸模用 T10 鋼要使凸模正常工作，必須使凸模最小斷面的壓應力不超過凸模材料的許用壓應力，即對于圓形凸模 dmin≥ =4×1×350/450=3.11mm 所以承壓能力足夠。][4??t式中 —沖裁材料的抗剪強度，310～380Mpa—凸模材料許用強度，取 440～470Mpa??抗縱向彎曲力校核 對于圓形凸模（有導向裝置） Lmax≤270d 2/ =270×3.22/√(4521.2) 1/2=44.8mm 所以長度適宜。F式中 Lmax ——允許的凸模最大自由長度，mmF ——沖模力,Nｄ——凸模最小截面的直徑，mm凸模固定端面的壓力 q = =4521.2/(1.652π)=528.2MPa 式中 A???式中 q—凸模固定端面的壓力，MPa F—落料或沖孔的沖裁力，N—模座材料許用壓應力，MPa凸模固定板端面壓力超過了 80～90ＭＰa，為此應在凸模頂端與模座之間加一個淬硬的連接片。6.3 其他主要零件的設計6.3.1 凹模的設計b=60mm， t=0.5 硅鋼片 mm 由課本表 4-3 得系數(shù) K=0.21凹模厚度：H=Kb=0.21×60mm=12.6mm 取 H=20mm 凹模壁厚：C=（1.5～2）H =30～40mm 取 C=35mm哈爾濱理工大學學士學位論文25凹模寬度：L=b+2C=(60+2×35)mm=130mm凹模長度：L=b+2C=（60+2×35）mm=130mm按沖壓模標準模架，由指導書表 5-31 取凹模周界尺寸凹模洞口形狀采用直壁式 材料：T10A 熱處理硬度：60～64HRC6.3.2 卸料和推件裝置的設計 根據(jù)要求采用彈性卸料版，取厚度為 14mm 卸料版尺寸為 160mm×160mm×14mm 材料：Q235采用剛性推件裝置，直接利用壓力機的打桿裝置進行推件材料：45 鋼 熱處理：淬火 硬度：40～45HRC 6.3.3 凸模固定板的設計采用階梯式厚度 h=(0.6～1.5)H 凹 =(0.6～1.5) ×40mm=24～32 mm取 h=25mm 外形尺寸與凹模外形尺寸一致.外形尺寸：160mm×160mm×25mm