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附件 1 江蘇財經(jīng)職業(yè)技術(shù)學(xué)院 2008 級學(xué)生畢業(yè)設(shè)計 論文 選題 審題表 系別 機電工程系 姓 名 陳青云 高級 中級 初級 專業(yè) 模具設(shè)計與制造 選 題 教 師 專業(yè)技 術(shù)職務(wù) 申報課題名 稱 汽車車門墊板的沖裁模設(shè)計 設(shè)計 論文 其它 生產(chǎn)實 踐 科研 實驗室建 設(shè) 自擬 課題類別 課題 來源 課題簡介 包括了材料的工藝分析 材料的選用以及對比方案 材料種類與模具設(shè)計的關(guān) 系 模具的結(jié)構(gòu) 壓力機的選擇 模具設(shè)計的有關(guān)計算 壓力機參數(shù)校核 模 具結(jié)構(gòu)尺寸的設(shè)計計算以及沖裁模具技術(shù)要求和總裝要求 設(shè)計 論文 要求 包括應(yīng) 具備的條件 1 論文規(guī)范 符合學(xué)院格式要求 2 要求進(jìn)行方案比較 選擇合理的工藝設(shè)計 3 合理選擇產(chǎn)品材料 選擇正確的進(jìn)行表面熱處理 4 計算準(zhǔn)確 論據(jù)充分 5 圖紙規(guī)范 大 適中 小 難 一般 易 是 否課題預(yù)計 工作量大小 課題預(yù)計 難易程度 是否是 新 擬課題 所在專業(yè)審定意見 負(fù)責(zé)人 簽名 年 月 日 注 1 該 表 作 為 學(xué) 生 綜 合 畢 業(yè) 實 踐 課 題 申 報 時 專 用 由 選 題 教 師 填 寫 經(jīng) 所 在 專 業(yè) 有 關(guān) 人 員 討 論 負(fù) 責(zé) 人 簽 名 后 生 效 2 該表的填寫針對 1 名學(xué)生綜合畢業(yè)實踐時選擇使用 如同一課題由 2 名及 2 名以上同學(xué)選擇 應(yīng)在申 報課題的名稱上加以區(qū)別 加副標(biāo)題 并且在 設(shè)計 論文 要求 一欄中加以體現(xiàn) 3 課題簡介一欄主要指研究設(shè)計該課題的背景介紹及目的 主要內(nèi)容 意義 4 設(shè)計 論文 要求 包括應(yīng)具備的條件 一欄 主要指本課題技術(shù)方面的要求 而 條件 指從事 該課題必須具備的基本條件 如儀器設(shè)備 場地 文獻(xiàn)資料等 5 課題一旦被學(xué)生選定 此表須放在學(xué)生 綜合畢業(yè)實踐材料袋 中存檔 附件 2 江蘇財經(jīng)職業(yè)技術(shù)學(xué)院 畢 業(yè) 設(shè) 計 論 文 任 務(wù) 書 題 目 汽車車門墊板的沖裁模設(shè)計 系 別 機電工程系 專 業(yè) 模具設(shè)計與制造 屆 別 2008 班級 08 模具設(shè)計 2 姓 名 邵玉斌 學(xué)號 0810403222 指導(dǎo)教師 陳青云 職稱 講師 顧問老師 職稱 工程師 畢設(shè)地點 常州常發(fā)農(nóng)業(yè)裝備有限公司 教研室主任 何玉林 系 主 任 尹玉珍 發(fā)放日期 2011 年 5 月 10 日 畢業(yè)設(shè)計 論文 課題任務(wù)書 姓 名 邵玉斌 學(xué)號 0810403222 系別 機電工程系 題 目 汽車車門墊板的沖裁模設(shè)計 副 標(biāo) 題 題目來源 自擬 團(tuán)隊 是 否 1 課題來源及選題依據(jù) 該生的實習(xí)單位生產(chǎn)單位的生產(chǎn)加工處 用于生產(chǎn)過程 課題來源于學(xué)生自擬 選擇墊 片沖裁模設(shè)計作為課題 課題復(fù)雜程度一般 學(xué)生易于下手 但要求學(xué)生提供的設(shè)計說 明書要按要求書寫 重在分析 掌握模具設(shè)計的工藝程序 學(xué)生可以把在校學(xué)習(xí)的理論 知識進(jìn)行綜合應(yīng)用 達(dá)到一定的畢業(yè)實習(xí)目的 2 本設(shè)計 論文或其他 應(yīng)達(dá)到的要求 1 論文規(guī)范 符合學(xué)院格式要求 2 要求進(jìn)行方案比較 選擇合理的工藝設(shè)計 3 合理選擇產(chǎn)品材料 選擇正確的進(jìn)行表面熱處理 4 計算準(zhǔn)確 論據(jù)充分 5 圖紙規(guī)范 3 進(jìn)度安排 包括起迄日期 主要工作內(nèi)容等 起迄日期 工作內(nèi)容 備注 2010 11 29 2010 12 05 熟悉課題 為設(shè)計收集資料 2010 11 29 2010 12 05 提交開題報告 2010 12 13 2011 04 26 完成初步設(shè)計 將設(shè)計內(nèi)容交給教師 填 寫中期檢查表 進(jìn)行中期檢查 2011 04 27 2011 05 08 根據(jù)指導(dǎo)老師意見進(jìn)行完善修改 2011 05 09 2011 05 12 提交畢業(yè)設(shè)計 論文 及相關(guān)資料 2011 年 5 月 20 日左右 共 2 天 答辯畢業(yè)典禮 4 參考文獻(xiàn) 1 成虹 沖壓工藝與模具設(shè)計 M 高等教育出版社 1987 2 沖模設(shè)計編 沖模設(shè)計手冊之四 M 機械工業(yè)出版社 1999 3 械設(shè)計編寫組 實用機械設(shè)計手冊 M 機械工業(yè)出版社 1985 4 楊占堯 沖壓模具圖冊 M 高等教育出版社 1998 5 侯維芝 楊金風(fēng) 模具制造工藝與工裝 M 高等教育出版社 1997 6 張鼎承 冷沖模的設(shè)計與制造 M 上?？萍汲霭嫔?1995 7 王芳 冷沖壓模具設(shè)計指導(dǎo) M 機械工業(yè)出版社 1982 8 孫鳳勤 模具制造工藝與設(shè)備 M 機械工業(yè)出版社 1983 9 黃健求 模具制造 M 機械工業(yè)出版社 2001 10 李德群 現(xiàn)代模具設(shè)計方法 M 機械工業(yè)出版社 2004 11 陳萬林 實用模具技術(shù) M 機械工業(yè)出版社 2000 12 模具實用技術(shù)從書編委會 沖模設(shè)計與應(yīng)用實例 M 1986 指導(dǎo)教師意見 指導(dǎo)教師簽字 年 月 日 系審查意見 負(fù)責(zé)人簽字 年 月 日 江蘇財經(jīng)職業(yè)技術(shù)學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計 論文 中期檢查表 姓 名 邵玉斌 學(xué)號 0810403222 班 級 08 模具 2 專 業(yè) 模與制造具設(shè)計 指導(dǎo)教師 陳青云 實習(xí)單位 名 稱 常州常發(fā)農(nóng)業(yè)裝備有限公司 實習(xí)單位 地 點 常州市禮嘉鎮(zhèn)武進(jìn)大道 實習(xí)單位 指導(dǎo)教師 付凱 實習(xí)單位 聯(lián)系電話 13776859523 畢業(yè)論文 設(shè)計 進(jìn)展情況 已完成內(nèi)容 待完成內(nèi)容 存在問題和解決辦法 指導(dǎo)教師意見 大體內(nèi)容弄好了 格式有一點問題 需要修改 內(nèi)容太單薄 需要補充 辦法 上網(wǎng)查找資料 從書中查找信息 指導(dǎo)教師簽名 年 月 日 畢業(yè)實習(xí)情況 每天都有加班的 雖然有點累 但日子過的很充實 在工廠里學(xué)到了很多在學(xué)校學(xué)不到的東西 我覺 得自己變得成熟了很多 學(xué)生簽名 邵玉斌 2011 年 3 月 10 日 綜合畢業(yè)實踐鑒定表 學(xué)生姓名 邵玉斌 學(xué)號 0810403222 專業(yè) 模具設(shè)計與制造 畢業(yè)實踐單 位 常州常發(fā)農(nóng)業(yè)裝備有限公司 畢業(yè)實踐內(nèi) 容 操作工 參與指導(dǎo)畢 業(yè) 實踐人員情 況 姓名 技術(shù) 職務(wù) 付凱 班長 畢業(yè)實踐單 位 鑒定意見 此員工在柴油機裝配線整車班工作 各方面表現(xiàn)都非常優(yōu)秀 不僅能夠很快熟悉自己本崗位的工作 還善于學(xué)校再很短時間內(nèi) 能夠?qū)Ρ景嘟M所以崗位全面了解 每次領(lǐng)導(dǎo)安排的工作都能夠保 質(zhì)保量的完成 在工作中還樂于助人 虛心學(xué)習(xí) 操作技能得到 很大的提高 檢查人簽名 年 月 日 江蘇財經(jīng)職業(yè)技術(shù)學(xué)院 綜合畢業(yè)設(shè)計 論文 成績評分表 題 目 汽車車門墊板的沖裁模設(shè)計 系 別 機電工程系 專 業(yè) 模具設(shè)計與制造 屆 別 2008 班級 08 模具 2 學(xué)生姓名 邵玉斌 學(xué)號 0810403222 指導(dǎo)教師 陳青云 職稱 講師 顧問老師 職稱 2011 年 5 月 15 日 江蘇財經(jīng)職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 論文 指導(dǎo)教師評分與評價意見表 題 目 汽車車門墊板的沖裁模設(shè)計 學(xué)生姓名 邵玉斌 學(xué)號 0810403222 專業(yè) 模具設(shè)計與制造 指導(dǎo)教師 陳青云 職稱 講師 百分比 評 分 項 目 滿分分?jǐn)?shù) 實得分?jǐn)?shù) 1 學(xué)習(xí) 工作態(tài)度 完成任務(wù)情況 4 2 查閱中外文獻(xiàn)資料 綜合運用所學(xué)知識能力 5 3 實驗技能 分析與計算能力 包括計算機應(yīng)用能力 6 4 綜合實踐能力 包括工程設(shè)計 試驗方案設(shè)計 工藝分析 產(chǎn)品剖析 規(guī)程擬定 和圖面質(zhì)量 6 5 論文質(zhì)量 包括數(shù)據(jù)處理 結(jié)論及分析正確性 邏輯性 6 指 導(dǎo) 教 師 評 分 30 6 有獨特見解或創(chuàng)造性 3 累計 30 指導(dǎo)教師評語 是否同意答辯 是 否 是否推薦為優(yōu)秀論文 是 否 指導(dǎo)教師簽名 年 月 日 江蘇財經(jīng)職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 論文 評閱教師評分與評價意見表 題 目 汽車車門墊板的沖裁模設(shè)計 學(xué)生姓名 邵玉斌 學(xué)號 0810403222 專業(yè) 模具設(shè)計與制造 指導(dǎo)教師 陳青云 職稱 講師 百分比 評 分 項 目 滿分分?jǐn)?shù) 實得分?jǐn)?shù) 1 查閱中外文獻(xiàn)資料 綜合運用所學(xué)知識能力 6 2 專題調(diào)查 分析與計算能力 包括計算機應(yīng)用能力 6 3 寫作能力 結(jié)構(gòu)嚴(yán)謹(jǐn) 條理清晰 語句通順 6 4 論文質(zhì)量 包括選題 數(shù)據(jù)處理 結(jié)論及分析正確 性 邏輯性 6 評 閱 教 師 評 分 30 5 有獨特見解或創(chuàng)造性 6 累計 30 評閱教師評語 是否同意答辯 是 否 是否推薦為優(yōu)秀論文 是 否 評閱教師簽名 年 月 日 江蘇財經(jīng)職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 論文 答辯小組評價意見表 題 目 汽車車門墊板的沖裁模設(shè)計 學(xué)生姓名 邵玉斌 學(xué)號 0810403222 專業(yè) 模具設(shè)計與制造 指導(dǎo)教師 陳青云 職稱 講師 是否有重大原則性問題 是 否 百分比 評 分 項 目 滿分分?jǐn)?shù) 實得分?jǐn)?shù) 1 答辯準(zhǔn)備 口述表達(dá)簡明扼要 突出重點 15 2 回答問題的正確性 知識深度和廣度 20 答 辯 小 組 評 分 40 3 回答問題中有獨特見解 5 累 計 40 答辯情況記 錄 答辯主 要問題或答 辯評語 是否推薦為優(yōu)秀論文 是 否 答辯小組 成員簽名 答辯小組組長簽名 年 月 日 江蘇財經(jīng)職業(yè)技術(shù)學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計 論文 成績登記表 系別 機電工程系 專業(yè) 模具設(shè)計與制造 屆別 2008 三級評分 百分制 學(xué) 號 學(xué)生姓名 班級 指導(dǎo) 教師 評閱 教師 答辯 小組 合計 成績 最后成績 五級制 0810403222 邵玉斌 08模具 2 系 負(fù)責(zé)人 簽章 年 月 日 1 中文 4900 字 沖壓變 形 沖壓變形工藝可完成多種工序 其基本工序可分為分離工序和變形工序兩 大類 分 離 工 序 是 使 坯 料 的 一 部 分 與 另 一 部 分 相 互 分 離 的 工 藝 方 法 主 要 有 落 料 沖孔 切邊 剖切 修整等 其中有以沖孔 落料應(yīng)用最廣 變形工序是使坯 料的一部分相對另一部分產(chǎn)生位移而不破裂的工藝方法 主要有拉深 彎曲 局部成形 脹形 翻邊 縮徑 校形 旋壓等 從本質(zhì)上看 沖壓成形就是毛坯的變形區(qū)在外力的作用下產(chǎn)生相應(yīng)的塑 性 變形 所以變形區(qū)的應(yīng)力狀態(tài)和變形性質(zhì)是決定沖壓成形性質(zhì)的基本因素 因 此 根據(jù)變形區(qū)應(yīng)力狀態(tài)和變形特點進(jìn)行的沖壓成形分類 可以把成形性 質(zhì)相 同的成形方法概括成同一個類型并進(jìn)行系統(tǒng)化的研究 絕大多數(shù)沖壓成形時毛坯變形區(qū)均處于平面應(yīng)力狀態(tài) 通常認(rèn)為在板材表面上 不受外力的作用 即使有外力作用 其數(shù)值也是較小的 所以可以認(rèn)為垂直于 板面方向的應(yīng)力為零 使板材毛坯產(chǎn)生塑性變形的是作用于板面方向上相互垂 直的兩個主應(yīng)力 由于板厚較小 通常都近似地認(rèn)為這兩個主應(yīng)力在厚度方向 上是均勻分布的 基于這樣的分析 可以把各種形式?jīng)_壓成形中的毛坯變形區(qū) 的 受 力 狀 態(tài) 與 變 形 特 點 在 平 面 應(yīng) 力 的 應(yīng) 力 坐 標(biāo) 系 中 沖 壓 應(yīng) 力 圖 與 相 應(yīng) 的 兩 向 應(yīng) 變 坐 標(biāo) 系 中 沖 壓 應(yīng) 變 圖 以 應(yīng) 力 與 應(yīng) 變 坐 標(biāo) 決 定 的 位 置 來 表 示 也 就 是 說 沖 壓 應(yīng) 力 圖 與 沖 壓 應(yīng) 變 圖 中 的 不 同 位 置 都 代 表 著 不 同 的 受 力 情 況 與 變 形 特 點 1 沖 壓 毛 坯 變 形 區(qū) 受 兩 向 拉 應(yīng) 力 作 用 時 可 以 分 為 兩 種 情 況 即 0 t 0 和 0 t 0 再這兩種情況下 絕對值最大的應(yīng)力都是拉應(yīng)力 以下 對這兩種情況進(jìn)行分析 1 當(dāng) 0 且 t 0 時 安全量理論可以寫出如下應(yīng)力與應(yīng)變的關(guān)系式 1 1 m m t t m k 式中 t 分別是軸對稱沖壓成形時的徑向主應(yīng)變 切向主應(yīng)變 和 厚度方向上的主應(yīng)變 t 分別是軸對稱沖壓成形時的徑向主應(yīng)力 切向主應(yīng)力和厚度 方向上的主應(yīng)力 m 平均應(yīng)力 m t 3 k 常數(shù) 在平面應(yīng)力狀態(tài) 式 1 1 具有如下形式 2 3 2 3 2 t 3 t t k 1 2 因 為 0 所以必定有 2 0 與 0 這 個 結(jié) 果 表 明 在 兩 向 拉 應(yīng) 力 的 平 面 應(yīng) 力 狀 態(tài) 時 如 果 絕 對 值 最 大 拉 應(yīng) 力 是 則 在 這 個 方 向 上 的 主 應(yīng)變一定是正應(yīng)變 即是伸長變形 又因為 0 所以必定有 t 0 與 t2 時 0 當(dāng) 0 的變化范圍是 0 在雙向等拉力狀態(tài)時 有 式 1 2 得 0 及 t 0 且 t 0 時 有式 1 2 可知 因為 0 所以 1 定有 2 0 與 0 這個結(jié)果表明 對于兩向拉應(yīng)力的平面應(yīng)力狀 態(tài) 當(dāng) 的絕對值最大時 則在這個方向上的應(yīng)變一定時正的 即一定是 伸長變形 又因為 0 所以必定有 t 0 與 t 0 當(dāng) 0 的變化范圍是 0 當(dāng) 時 0 也 就 是 在雙 向等拉力狀態(tài)下 在兩個拉應(yīng)力方向上產(chǎn)生數(shù)值相同的伸長變形 在受單 向 拉應(yīng)力狀態(tài)時 當(dāng) 0 時 2 也就是說 在受單向拉應(yīng)力狀態(tài) 下 其變形性質(zhì)與一般的簡單拉伸是完全一樣的 這種變形與受力情況 處于沖壓應(yīng)變圖中的 AOC 范圍內(nèi) 見圖 1 1 而 在沖壓應(yīng)力圖中則處于 AOH 范圍內(nèi) 見圖 1 2 上述兩種沖壓情況 僅在最大應(yīng)力的方向上不同 而兩個應(yīng)力的性質(zhì)以及 它們引起的變形都是一樣的 因此 對于各向同性的均質(zhì)材料 這兩種變形是 完全相同的 1 沖壓毛坯變形區(qū)受兩向壓應(yīng)力的作用 這種變形也分兩種情況分析 即 o t 0 和 0 t 0 1 當(dāng) 0 且 t 0 時 有 式 1 2 可 知 因 為 0 一定 3 有 2 0 與 0 這個結(jié)果表明 在兩向壓應(yīng)力的平面應(yīng)力狀態(tài)時 如果 4 絕對值最大拉應(yīng)力是 0 則 在 這 個 方 向 上 的 主 應(yīng) 變 一 定 是 負(fù) 應(yīng) 變 即 是 壓 縮變形 又因為 0 與 t 0 即在板料厚度 方 向上的應(yīng)變是正的 板料增厚 在 方向上的變形取決 于 與 的數(shù)值 當(dāng) 2 時 0 當(dāng) 2 時 0 當(dāng) 0 這時 的變化范圍是 與 0 之間 當(dāng) 時 是 雙 向 等 壓 力 狀 態(tài) 時 故有 0 當(dāng) 0 時 是受單向壓應(yīng)力狀態(tài) 所以 2 這種變形情況處于沖壓應(yīng)變圖中的 EOG 范 圍 內(nèi) 見 圖 1 1 而 在 沖 壓 應(yīng) 力 圖 中則處于 COD 范圍內(nèi) 見圖 1 2 2 當(dāng) 0 且 t 0 時 有 式 1 2 可 知 因 為 0 所 以 一定有 2 0 與 0 這個結(jié)果表明 對于兩向壓應(yīng)力的平面應(yīng) 力狀 態(tài) 如果絕對值最大是 則在這個方向上的應(yīng)變一定時負(fù)的 即一 定是壓 縮變形 又因為 0 與 t 0 即在板料厚度 方 向上的應(yīng)變是正的 即為壓縮變形 板厚增大 在 方向上的變形取決 于 與 的數(shù)值 當(dāng) 2 時 0 當(dāng) 2 0 當(dāng) 0 這時 的數(shù)值只能在 0 之間變化 當(dāng) 時 是雙 向 等壓力狀態(tài) 所以 0 這種變形與受力情況 處于沖壓應(yīng)變圖中的 GOL 范圍內(nèi) 見圖 1 1 而在沖壓應(yīng)力圖中則處于 DOE 范圍內(nèi) 見圖 1 2 1 沖 壓 毛 坯 變 形 區(qū) 受 兩 個 異 號 應(yīng) 力 的 作 用 而 且 拉 應(yīng) 力 的 絕 對 值 大 于 壓 應(yīng) 力的絕對 值 這種變形共有兩種情況 分別作如下分析 1 當(dāng) 0 時 由 式 1 2 可 知 因 為 0 所以一定有 2 0 及 0 這個結(jié)果表明 在異號 的 平面應(yīng)力狀態(tài)時 如果絕對值最大應(yīng)力是拉應(yīng)力 則在這個絕對值最大的 拉應(yīng) 力方向上應(yīng)變一定是正應(yīng)變 即是伸長變形 又因為 0 所 以 必 定 有 0 0 0 時 由式 1 2 可知 用與 前 項 相 同 的 方 法 分 析 可 得 0 即 在 異 號 應(yīng) 力 作 用 的 平 面 應(yīng) 力 狀 態(tài) 下 如 果 絕 對值最大應(yīng)力是拉應(yīng)力 則 在 這 個 方 向 上 的 應(yīng) 變 是 正 的 是 伸 長 變 形 而 在 壓應(yīng)力 方 向 上 的 應(yīng) 變 是 負(fù) 的 0 0 0 時 由式 1 2 可知 因為 0 所以一定有 2 0 及 0 0 必定有 2 0 即在拉應(yīng)力方向 上 的應(yīng)變是正的 是伸長變形 這時 的變化范圍只能在 與 0 的范圍內(nèi) 當(dāng) 時 0 0 0 時 由式 1 2 可知 用 與前 項相同的方法分析可得 0 0 AON GOH 伸長類雙向受拉 o 0 0 o AOC AOH 伸長類 o EOG COD 壓縮類雙向受壓 o 0 0 o MON FOG 伸長類異號應(yīng)力 o 0 LOM EOF 壓縮類 COD AOB 伸長類異號應(yīng)力 o 0 DOE BOC 壓縮類 表 1 2 伸長類成形與壓縮類成形的對比 項目 伸長類成形 壓縮類成形 9 變形區(qū)質(zhì)量問題的表 現(xiàn)形式 變形程度過大引起變形區(qū) 產(chǎn)生破裂現(xiàn)象 壓力作用下失穩(wěn)起皺 成形極限 1 主要取決于板材的塑 性 與厚度無關(guān) 2 可用伸長率及成形極 限 DLF 判斷 1 主要取決于傳力區(qū)的 承載能力 2 取決于抗失穩(wěn)能力 3 與板厚有關(guān) 變形區(qū)板厚的變化 減薄 增厚 提高成形極限的方法 1 改善板材塑性 2 使變形均勻化 降低局 部變形程度 3 工序間熱處理 1 采用多道工序成形 2 改變傳力區(qū)與變形區(qū) 的力學(xué)關(guān)系 3 采用防起皺措施 擴口 圖 1 3 沖壓應(yīng)變圖 1 0 圖 1 3 體系化研究方法舉例 1 1 Categories of stamping forming Many deformation processes can be done by stamping the basic processes of the stamping can be divided into two kinds cutting and forming Cutting is a shearing process that one part of the blank is cut form the other It mainly includes blanking punching trimming parting and shaving where punching and blanking are the most widely used Forming is a process that one part of the blank has some displacement form the other It mainly includes deep drawing bending local forming bulging flanging necking sizing and spinning In substance stamping forming is such that the plastic deformation occurs in the deformation zone of the stamping blank caused by the external force The stress state and deformation characteristic of the deformation zone are the basic factors to decide the properties of the stamping forming Based on the stress state and deformation characteristics of the deformation zone the forming methods can be divided into several categories with the same forming properties and to be studied systematically The deformation zone in almost all types of stamping forming is in the plane stress state Usually there is no force or only small force applied on the blank surface When it is assumed that the stress perpendicular to the blank surface equal to zero two principal stresses perpendicular to each other and act on the blank surface produce the plastic deformation of the material Due to the small thickness of the blank it is assumed approximately that the two principal stresses distribute uniformly along the thickness direction Based on this analysis the stress state and 10 the deformation characteristics of the deformation zone in all kind of stamping forming can be denoted by the point in the coordinates of the plane princ ipal stress diagram of the stamping stress and the coordinates of the corresponding plane principal stains diagram of the stamping strain The different points in the figures of the stamping stress and strain possess different stress state and deformation characteristics 1 When the deformation zone of the stamping blank is subjected toplanetensile stresses it can be divided into two cases that is 0 t 0and 0 t 0 In both cases the stress with the maximum absolute value is always a tensile stress These two cases are analyzed respectively as follows 2 In the case that 0and t 0 according to the integral theory the relationships between stresses and strains are m m t t m k 1 1 where t are the principal strains of the radial tangential and thickness directions of the axial symmetrical stamping forming and tare the principal stresses of the radial tangential and thickness directions of the axial symmetrical stamping forming m is the average stress m t 3 k i s a constant In plane stress state Equation 1 1 3 2 3 2 t 3 t t k 1 2 Since 0 so 2 0 and 0 It indicates that in plane stress state with two axial tensile stresses if the tensile stress with the maximum absolute value is the principal strain in this direction must be positive that is the deformation belongs 11 to tensile forming In addition because 0 therefore t 0 and t2 0 and when 0 The range of is 0 In the equibiaxial tensile stress state according to Equation 1 2 0 and t 0 and t 0 according to Equation 1 2 2 0 and 0 This result shows that for the plane stress state with two tensile stresses when the absoluste value of is the strain in this direction must be positive that is it must be in the state of tensile forming Also because 0 therefore t 0 and t 0 and when 0 12 The range of is 0 When 0 that is in equibiaxial tensile stress state the tensile deformation with the same values occurs in the two tensile stress directions when 0 2 that is in uniaxial tensile stress state the deformation characteristic in this case is the same as that of the ordinary uniaxial tensile This kind of deformation is in the region AON of the diagram of the stamping strain see Fig 1 1 and in the region GOH of the diagram of the stamping stress see Fig 1 2 Between above two cases of stamping deformation the properties of and and the deformation caused by them are the same only the direction of the maximum stress is different These two deformations are same for isotropic homogeneous material 1 When the deformation zone of stamping blank is subjected to two compressive stresses and t 0 it can also be divided into two cases which are 0 t 0 and 0 t 0 1 When 0 and t 0 according to Equation 1 2 2 0 與 0 This result shows that in the plane stress state with two compressive stresses if the stress with the maximum absolute value is 0 the strain in this direction must be negative that is in the state of compressive forming Also because 0 and t 0 The strain in the thickness direction of the blank t is positive and the thickness increases The deformation condition in the tangential direction depends on the values 13 of and When 2 0 when 2 0 and when 0 The range of is 0 When it is in equibiaxial tensile stress state hence 0 when 0 it is in uniaxial tensile stress state hence 2 This kind of deformation condition is in the region EOG of the diagram of the stamping strain see Fig 1 1 and in the region COD of the diagram of the stamping stress see Fig 1 2 2 When 0and t 0 according to Equation 1 2 2 0 and 0 This result shows that in the plane stress state with two compressive stresses if the stress with the maximum absolute value is the strain in this direction must be negative that is in the state of compressive forming Also because 0 and t 0 The strain in the thickness direction of the blank t is positive and the thickness increases The deformation condition in the radial direction depends on the values of and When 2 0 when 2 0 and when 0 The range of is 0 When it is in equibiaxial tensile stress state hence 0 This kind of deformation is in the region GOL of the diagram of the stamping strain see Fig 1 1 and in the region DOE of the diagram of the stamping stress see Fig 1 2 3 The deformation zone of the stamping blank is subjected to two stresses with opposite signs and the absolute value of the tensile stress is larger than that of the compressive stress There exist two cases to be analyzed as follow 14 1 When 0 according to Equation 1 2 2 0 and 0 This result shows that in the plane stress state with opposite signs if the stress with the maximum absolute value is tensile the strain in the maximum stress direction is positive that is in the state of tensile forming Also because 0 therefore When then 0 0 0 according to Equation 1 2 by means of the same analysis mentioned above 0 that is the deformation zone is in the plane stress state with opposite signs If the stress with the maximum absolute value is tensile stress the strain in this direction is positive that is in the state of tensile forming The strain in the radial direction is negative When then 0 0 0 according to Equation 1 2 2 0 and 0 and 0 therefore 2 0 The strain in the tensile stress direction is positive or in the state of tensile forming The range of is 0 When then 0 0 0 according to Equation 1 2 and by means of the same analysis mentioned above When then 0 0 AON GOH TensileBiaxial tensile stress state 0 0 AOC AOH Tensile EOG COD Compress ive Biaxial compressive stress state 0 0 MON FOG TensileStateof stress with opposite signs 0 LOM EOF Compress ive COD AOB TensileState of stress with opposite signs 0 DOE BOC Compress ive 20 Table 1 2 Comparison between tensile and compressive forming Item Tensile forming Compressive forming Representation of the quality problem in the deformation zone Fracture in the deformation zone due to excessive deformation Instability wrinkle caused by compressive stress Forming limit 3 Mainly depends on the plasticity of the material and is irrelevant to the thickness 4 Can be estimated by extensibility or the forming limit DLF 4 Mainly depends on the loading capability in the force transferring zone 5 Depends on the anti instability capability 6 Has certain relationship to the blank thickness Variation of the blank thickness in the deformation zone Thinning Thickening Methods to improve forming limit 4 Improve the plasticity of the material 5 Decrease local 4 Adopt multi pass forming process 5 Change t he mechanics 21 deformation and increase deformation uniformity 6 Adopt a n intermediate heat treatment process relationship between the force transferring and deformation zones 6 Adopt anti wrinkle measures Fig 1 1 Diagram of stamping strain 4 4 expanding Fig 1 2 Diagram of stamping stress 22 Fig 1 3 Examples for systematic research methods