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1 沖壓變形 沖壓變形工藝可完成多種工序 其基本工序可分為分離工序和變形工序兩 大類 分離工序是使坯料的一部分與另一部分相互分離的工藝方法 主要有落料 沖孔 切邊 剖切 修整等 其中有以沖孔 落料應用最廣 變形工序是使坯 料的一部分相對另一部分產(chǎn)生位移而不破裂的工藝方法 主要有拉深 彎曲 局部成形 脹形 翻邊 縮徑 校形 旋壓等 從本質上看 沖壓成形就是毛坯的變形區(qū)在外力的作用下產(chǎn)生相應的塑性 變形 所以變形區(qū)的應力狀態(tài)和變形性質是決定沖壓成形性質的基本因素 因 此 根據(jù)變形區(qū)應力狀態(tài)和變形特點進行的沖壓成形分類 可以把成形性質相 同的成形方法概括成同一個類型并進行系統(tǒng)化的研究 絕大多數(shù)沖壓成形時毛坯變形區(qū)均處于平面應力狀態(tài) 通常認為在板材表面上 不受外力的作用 即使有外力作用 其數(shù)值也是較小的 所以可以認為垂直于 板面方向的應力為零 使板材毛坯產(chǎn)生塑性變形的是作用于板面方向上相互垂 直的兩個主應力 由于板厚較小 通常都近似地認為這兩個主應力在厚度方向 上是均勻分布的 基于這樣的分析 可以把各種形式?jīng)_壓成形中的毛坯變形區(qū) 的受力狀態(tài)與變形特點 在平面應力的應力坐標系中 沖壓應力圖 與相應的兩 向應變坐標系中 沖壓應變圖 以應力與 應變坐標決定的位置來表示 也就是說 沖壓 應力圖與沖壓應變圖中的不同位置都代表著不同的受力情況與變形特點 1 沖壓毛坯變形區(qū)受兩向拉應力作用時 可以分為兩種情況 即 0 t 0 和 0 t 0 再這兩種情況下 絕對值最大的應力都是拉應力 以下 對這兩種情況進行分析 1 當 0且 t 0時 安全量理論可以寫出如下應力與應變的關系式 1 1 m m t t m k 式中 t 分 別 是 軸對稱沖壓 成 形時 的 徑向 主 應變 切向主 應 變 和厚度方向上的主 應變 t 分 別 是 軸對稱沖壓 成 形時 的 徑向 主 應 力 切向主 應 力和厚度 方向上的主 應 力 m 平均 應 力 m t 3 k 常數(shù) 在平面 應 力 狀態(tài) 式 1 1 具有如下形式 3 2 3 2 t 3 t t k 1 2 因為 0 所以必定有 2 0 與 0 這個結 果表明 在 兩向 2 拉應 力的平面 應 力 狀態(tài)時 如果 絕對 值 最大 拉應 力是 則在這個方向上的主 應變一定是正應變 即是伸長變形 又因為 0 所以必定有 t 0 與 t2 時 0 當 0 的變化范圍是 0 在雙向等拉力狀態(tài)時 有 式 1 2 得 0 及 t 0 且 t 0 時 有式 1 2 可知 因為 0 所以 1 定有 2 0 與 0 這個結果表明 對于兩向拉應力的平面應力狀 態(tài) 當 的絕對值最大時 則在這個方向上的應變一定時正的 即一定是 伸長變形 又因為 0 所以必定有 t 0 與 t 0 當 0 的變化范圍是 0 當 時 0 也就是 在 雙向等拉 力 狀態(tài)下 在 兩個拉應 力方向 上產(chǎn) 生 數(shù) 值相同的伸 長變形 在受 單 向拉應 力 狀態(tài)時 當 0 時 2 也就是說 在受 單向拉應 力 狀態(tài) 下 其 變形 性 質 與一般的 簡單 拉伸是完全一 樣 的 這種變形與受力情況 處于沖壓應變圖中的 AOC 范圍內 見圖 1 1 而 在沖壓應力圖中則處于 AOH 范圍內 見圖 1 2 上述兩種沖壓情況 僅在最大應力的方向上不同 而兩個應力的性質以及 它們引起的變形都是一樣的 因此 對于各向同性的均質材料 這兩種變形是 完全相同的 1 沖壓毛坯變形區(qū)受兩向壓應力的作用 這種變形也分兩種情況分析 即 t 0 和 0 t 0 1 當 0 且 t 0 時 有式 1 2 可知 因 為 0 一定有 2 0 與 0 這個結 果表明 在 兩向壓應 力的平面 應 力 狀態(tài)時 如果 3 絕對 值最大 拉應 力是 0 則在這個方向上的主應變一定是負應變 即是壓 縮變形 又因為 0 與 t 0 即在板料厚度方 向上的 應變 是正的 板料增厚 在 方向上的變形取決于 與 的數(shù)值 當 2 時 0 當 2 時 0 當 0 這時 的變化范圍是 與 0 之間 當 時 是雙向等 壓 力狀態(tài) 時 故有 0 當 0 時 是受 單 向 壓應 力 狀態(tài) 所以 2 這種變形情況處于沖壓應變圖中的 EOG 范圍內 見圖 1 1 而在沖壓應力圖 中則處于 COD 范圍內 見圖 1 2 2 當 0 且 t 0 時 有式 1 2 可知 因為 0 所以 一定有 2 0 與 0 這個結果表明 對于兩向 壓 應力的平面應力狀 態(tài) 如果絕對值最大是 則在這個方向上的應變一定時負的 即一定是壓 縮變形 又因為 0 與 t 0 即在板料厚度方 向上的 應變 是正的 即 為壓縮變形 板厚增大 在 方向上的變形取決于 與 的數(shù)值 當 2 時 0 當 2 0 當 0 這時 的數(shù)值只能在 0 之間變化 當 時 是 雙向 等壓力狀態(tài) 所以 0 這種變形與受力情況 處于沖壓應變圖中的 GOL 范圍內 見圖 1 1 而在沖壓應力圖中則處于 DOE 范圍內 見圖 1 2 1 沖壓毛坯變形區(qū)受兩個異號應力的作用 而且拉應力的絕對值大于壓應 力的絕對 值 這種變形共有兩種情況 分別作如下分析 1 當 0 時 由式 1 2 可知 因 為 0 所以一定 有 2 0 及 0 這個結 果表明 在異 號 的 平面 應 力 狀態(tài)時 如果 絕對 值最大 應 力是 拉應 力 則在這個絕對值最大的拉應 力方向上應變一定是正應變 即是伸長變形 又因為 0 所以必定有 0 0 0 時 由式 1 2 可知 用與前 項相同的方法分析可得 0 即在異 號應 力作用的平面 應 力 狀態(tài)下 如果 絕 對 值最大 應 力是 拉應 力 則在這個方向上的應變是正的 是伸長變形 而在 壓應力 方向上的應變是負的 0 0 0 時 由式 1 2 可知 因 為 0 所以一定有 2 0 及 0 0 必定有 2 0 即在 拉應 力方向上 的 應變 是正的 是伸長變形 這時 的變化范圍只能在 與 0 的范圍內 當 時 0 0 0 時 由式 1 2 可知 用與前 項相同的方法分析可得 0 0 0 0 AON GOH 伸長類 AOC AOH 伸長類 雙向受壓 0 0 EOG COD 壓縮類 0 MON FOG 伸長 類 LOM EOF 壓縮類 異號應力 0 COD AOB 伸長類 DOE BOC 壓縮類 7 變形區(qū)質量問題的表 現(xiàn)形式 變形程度過大引起變形區(qū) 產(chǎn)生破裂現(xiàn)象 壓力作用下失穩(wěn)起皺 成形極限 1 主要取決于板材的塑 性 與厚度無關 2 可用伸長率及成形極 限 DLF 判斷 1 主要取決于傳力區(qū)的 承載能力 2 取決于抗失穩(wěn)能力 3 與板厚有關 變形區(qū)板厚的變化 減薄 增厚 提高成形極限的方法 1 改善板材塑性 2 使變形均勻化 降低局 部變形程度 3 工序間熱處理 1 采用多道工序成形 2 改變傳力區(qū)與變形區(qū) 的力學關系 3 采用防起皺措施 伸 長 類 成 形 脹 形 拉 深 翻 邊 壓 縮 類 成 形 壓 縮 類 成 形 擴 口 拉 深 脹 形 伸 長 類 成 形 縮 口 縮 口 擴口 4 4 翻 邊 圖 1 3 沖壓應變圖 8 沖壓成形 極限 變形區(qū)的 成形極限 傳動區(qū)的 成形極限 伸長類 變 形 壓縮類 變 形 強 度 抗拉與抗壓 縮失衡能力 塑 性 抗縮頸 能 力 變形均 化與擴 展能力 塑 性 抗起皺 能 力 變形力及 其 變 化 各向異性 值 硬化性能 變形抗力 化學成分 組 織 變形條件 硬化性能 應力狀態(tài) 應變梯度 硬化性能 模具狀態(tài) 力學性能 值與 值 相對厚度 化學成分 組 織 變形條件 圖 1 3 體系化研究方法舉例 9 Categories of stamping forming Many deformation processes can be done by stamping the basic processes of the stamping can be divided into two kinds cutting and forming Cutting is a shearing process that one part of the blank is cut form the other It mainly includes blanking punching trimming parting and shaving where punching and blanking are the most widely used Forming is a process that one part of the blank has some displacement form the other It mainly includes deep drawing bending local forming bulging flanging necking sizing and spinning In substance stamping forming is such that the plastic deformation occurs in the deformation zone of the stamping blank caused by the external force The stress state and deformation characteristic of the deformation zone are the basic factors to decide the properties of the stamping forming Based on the stress state and deformation characteristics of the deformation zone the forming methods can be divided into several categories with the same forming properties and to be studied systematically The deformation zone in almost all types of stamping forming is in the plane stress state Usually there is no force or only small force applied on the blank surface When it is assumed that the stress perpendicular to the blank surface equal to zero two principal stresses perpendicular to each other and act on the blank surface produce the plastic deformation of the material Due to the small thickness of the blank it is assumed approximately that the two principal stresses distribute uniformly along the thickness direction Based on this analysis the stress state and 10 the deformation characteristics of the deformation zone in all kind of stamping forming can be denoted by the point in the coordinates of the plane princ ipal stress diagram of the stamping stress and the coordinates of the corresponding plane principal stains diagram of the stamping strain The different points in the figures of the stamping stress and strain possess different stress state and deformation characteristics 1 When the deformation zone of the stamping blank is subjected toplanetensile stresses it can be divided into two cases that is 0 t 0and 0 t 0 In both cases the stress with the maximum absolute value is always a tensile stress These two cases are analyzed respectively as follows 2 In the case that 0and t 0 according to the integral theory the relationships between stresses and strains are m m t t m k 1 1 where t are the principal strains of the radial tangential and thickness directions of the axial symmetrical stamping forming and tare the principal stresses of the radial tangential and thickness directions of the axial symmetrical stamping forming m is the average stress m t 3 k is a constant In plane stress state Equation 1 1 3 2 3 2 t 3 t t k 1 2 Since 0 so 2 0 and 0 It indicates that in plane stress state with two axial tensile stresses if the tensile stress with the maximum absolute value is the principal strain in this direction must be positive that is the deformation belongs 11 to tensile forming In addition because 0 therefore t 0 and t2 0 and when 0 The range of is 0 In the equibiaxial tensile stress state according to Equation 1 2 0 and t 0 and t 0 according to Equation 1 2 2 0 and 0 This result shows that for the plane stress state with two tensile stresses when the absoluste value of is the strain in this direction must be positive that is it must be in the state of tensile forming Also because 0 therefore t 0 and t 0 and when 0 12 The range of is 0 When 0 that is in equibiaxial tensile stress state the tensile deformation with the same values occurs in the two tensile stress directions when 0 2 that is in uniaxial tensile stress state the deformation characteristic in this case is the same as that of the ordinary uniaxial tensile This kind of deformation is in the region AON of the diagram of the stamping strain see Fig 1 1 and in the region GOH of the diagram of the stamping stress see Fig 1 2 Between above two cases of stamping deformation the properties of and and the deformation caused by them are the same only the direction of the maximum stress is different These two deformations are same for isotropic homogeneous material 1 When the deformation zone of stamping blank is subjected to two compressive stresses and t 0 it can also be divided into two cases which are 0 t 0 and 0 t 0 1 When 0 and t 0 according to Equation 1 2 2 0 與 0 This result shows that in the plane stress state with two compressive stresses if the stress with the maximum absolute value is 0 the strain in this direction must be negative that is in the state of compressive forming Also because 0 and t 0 The strain in the thickness direction of the blank t is positive and the thickness increases The deformation condition in the tangential direction depends on the values 13 of and When 2 0 when 2 0 and when 0 The range of is 0 When it is in equibiaxial tensile stress state hence 0 when 0 it is in uniaxial tensile stress state hence 2 This kind of deformation condition is in the region EOG of the diagram of the stamping strain see Fig 1 1 and in the region COD of the diagram of the stamping stress see Fig 1 2 2 When 0and t 0 according to Equation 1 2 2 0 and 0 This result shows that in the plane stress state with two compressive stresses if the stress with the maximum absolute value is the strain in this direction must be negative that is in the state of compressive forming Also because 0 and t 0 The strain in the thickness direction of the blank t is positive and the thickness increases The deformation condition in the radial direction depends on the values of and When 2 0 when 2 0 and when 0 The range of is 0 When it is in equibiaxial tensile stress state hence 0 This kind of deformation is in the region GOL of the diagram of the stamping strain see Fig 1 1 and in the region DOE of the diagram of the stamping stress see Fig 1 2 3 The deformation zone of the stamping blank is subjected to two stresses with opposite signs and the absolute value of the tensile stress is larger than that of the compressive stress There exist two cases to be analyzed as follow 14 1 When 0 according to Equation 1 2 2 0 and 0 This result shows that in the plane stress state with opposite signs if the stress with the maximum absolute value is tensile the strain in the maximum stress direction is positive that is in the state of tensile forming Also because 0 therefore When then 0 0 0 according to Equation 1 2 by means of the same analysis mentioned above 0 that is the deformation zone is in the plane stress state with opposite signs If the stress with the maximum absolute value is tensile stress the strain in this direction is positive that is in the state of tensile forming The strain in the radial direction is negative When then 0 0 0 according to Equation 1 2 2 0 and 0 and 0 therefore 2 0 The strain in the tensile stress direction is positive or in the state of tensile forming The range of is 0 When then 0 0 0 according to Equation 1 2 and by means of the same analysis mentioned above When then 0 0 0 0 AON GOH Tensile AOC AOH Tensile Biaxial compressive stress state 0 0 EOG COD Compress ive 0 MON FOG Tensile LOM EOF Compress ive State of stress with opposite signs 0 COD AOB Tensile DOE BOC Compress ive 20 Table 1 2 Comparison between tensile and compressive forming Item Tensile forming Compressive forming Representation of the quality problem in the deformation zone Fracture in the deformation zone due to excessive deformation Instability wrinkle caused by compressive stress Forming limit 3 Mainly depends on the plasticity of the material and is irrelevant to the thickness 4 Can be estimated by extensibility or the forming limit DLF 4 Mainly depends on the loading capability in the force transferring zone 5 Depends on the anti instability capability 6 Has certain relationship to the blank thickness Variation of the blank thickness in the deformation zone Thinning Thickening Methods to improve forming limit 4 Improve the plasticity of the material 5 Decrease local 4 Adopt multi pass forming process 5 Change the mechanics 21 deformation and increase deformation uniformity 6 Adopt an intermediate heat treatment process relationship between the force transferring and deformation zones 6 Adopt anti wrinkle measures Fig 1 1 Diagram of stamping strain tensile forming bulging deep drawing flanging compressive forming compressive forming expanding deep drawing bulging tensile forming necking necking expanding 4 4 flanging Fig 1 2 Diagram of stamping stress 22 Ten sile for ming Com pres sion for ming St re ngth Cap abil ity of an ti w rinkle und er t he t ensi le and com pres sive st re sses Plasticity Cap abil ity of an ti n ecking Def orma tion uniformit y an d ex te nsion ca pa bility Pl as ticity Cap abil ity of an ti w rinkle Def orma tion for ce a nd i ts Ani sotr opy valu e of r Har deni ng c hara cter isti cs Deformation r es is ta nc e Che mist ry c ompo nent Str uctu re Deformation c on di ti on s Har deni ng c hara cter isti cs Sta te o f st ress Gradient of s tr ai n Har deni ng c hara cter isti cs Die sha pe Mechanical pr oe rt y The value of t he n a nd r Relative th ic kn es s Che mist ry c ompo nent Str uctu re Deformation c on di ti on s Fig 1 3 Examples for systematic research methods 長春理工大學本科畢業(yè)設計 I 摘要 拉深模在沖壓生產(chǎn)中具有舉足輕重的作用 不僅可以加工旋轉體零件 盒 形件及其它形狀復雜的薄壁零件 還能和其它沖壓成形工藝配合 制造形狀極 為復雜的零件 模具是機械制造業(yè)中技術先進 影響深遠的重要工藝裝備 具有 生產(chǎn)效率高 材料利用率高 制件質量優(yōu)良 工藝適應性好等特點 它廣泛應用 于汽車 電子 儀表 航空航天等各種工業(yè)部門和日常生活用品生產(chǎn)中 我的畢業(yè)設計是設計一個球殼零件的落料 拉深模具 該球殼零件形狀較 簡單 尺寸精度要求也不高 根據(jù)零件結構 選取合適的修邊余量之后 可判 定其能一次性完成拉深 考慮到加工的經(jīng)濟性 加工工藝方案為 剪切條料 落料并拉深 修邊 經(jīng)計算選擇 JC23 63 型壓力機 采用正裝復合模的拼接結 構設計 用 solidworks 三維軟件進行模具的各零部件的結構設計 完成了復合 模具的建模與裝配 關鍵詞 沖壓 殼體 拉深 長春理工大學本科畢業(yè)設計 II Abstract Drawing die in stamping production has an important role not only can machining rotary parts box shaped parts and other complex shape thin walled parts and also other stamping forming technology making the shape is very complex parts mold is machinery manufacturing industry with advanced technologies and far reaching important craft equipment with the characteristics of high production efficiency high material utilization rate good quality parts process adaptability good It is widely used in automobile electronics instrumentation aerospace and other industrial sectors and the production of daily necessities My graduation design content is design a blanking and drawing compound die for a case of parts The case parts with a simple shape has a low dimensional accuracy According to the structure of the part select the appropriate trimming allowance Then we can verdict the single pass drawing of the part Taking into account the economics of processing the processing scheme is shearing strip then cutting material and drawing and then trimming I choose the JC23 63 punching machine after calculating design the structure of mold parts choose materials and heat treatments model the die and assembly Keywords Stamping monoblock drawing 長春理工大學本科畢業(yè)設計 I 目錄 摘要 I Abstract II 第 1 章 緒 論 1 1 1 沖壓技術概述 1 1 2 沖壓技術的發(fā)展 2 第 2 章 零件沖壓工藝分析 3 2 1 零件結構形狀分析 3 2 2 確定排樣方案和計算材料利用率 3 2 2 1 排樣方式的確定 4 2 3 加工工藝分析 4 第 3 章 零件沖壓工藝方案論證 5 3 1 沖壓方案 5 3 2 各工藝方案的比較 5 3 3 計算毛坯直徑以及確定是否使用壓邊圈 5 3 4 確定各次拉深系數(shù) 拉深直徑及拉深次數(shù) 5 3 5 確定拉深的凸 凹模圓角半徑 筒壁高度 6 3 6 計算沖壓力和選擇沖壓設備 6 3 6 1 落料沖壓力的計算 6 3 6 2 拉深沖壓力的計算 7 3 6 3 壓力機的初步選取 8 3 7 模具壓力中心的確定 8 第 4 章 模具設計 10 4 1 落料凹凸模尺寸及間隙 10 4 2 拉深模具尺寸及間隙 10 4 2 1 凸 凹模間隙 10 4 3 模具結構設計 10 4 3 1 凸凹模零件設計 11 4 3 2 凹模零件設計 12 4 3 3 模架零件的設計 14 4 3 4 推件裝置設計 16 4 4 各零部件的材料及熱處理 17 第 5 章 模具的總體設計 19 5 1 壓力機的確定 20 5 1 1 沖模的閉合高度 21 長春理工大學本科畢業(yè)設計 II 5 1 2 壓力機的確定 21 5 2 拉深的輔助工序 21 5 2 1 退火 21 5 2 2 酸洗 22 5 2 3 潤滑 22 結論 23 參考文獻 24 致謝 25 長春理工大學本科畢業(yè)設計 1 第 1 章 緒 論 1 1 沖壓技術概述 沖模是模具的一個重要組成部分 是實現(xiàn)沖壓加工的主要工藝裝備 隨著 沖壓件在機械 電子 儀器儀表 家用電器 乃至玩具 生活日用品等產(chǎn)品中 所占比例不斷增加 沖壓模無論在數(shù)量還是質量上都獲得了巨大的發(fā)展然而沖 壓模的設計是一項非常艱辛而又極富創(chuàng)造性的工作 除了要求設計師具有豐富 的專業(yè)理論基礎外還要具有極強的實踐性和實用性 由于采用模具進行生產(chǎn)能提高生產(chǎn)效率 節(jié)約原材料 降低生產(chǎn)成本在一 定的尺寸精度范圍內能夠保證產(chǎn)品零件的互換性 因此在我國各行各業(yè)得到廣 泛的應用 模具是機械 電子 輕工 國防等行業(yè)生產(chǎn)的重要工藝裝備 由此 可見 模具設計與制造技術在國民經(jīng)濟中的地位十分重要 隨著現(xiàn)代工業(yè)技術 的迅速發(fā)展對模具的使用壽命 尺寸精度和表面質量等不斷提出新的跟高的要 求 二大力提高模具工業(yè)的人才素質并加強人才的培養(yǎng)則成為振興我國模具工 業(yè)的根本任務之一 沖壓技術中沖壓模具是制造業(yè)的重要基礎工藝裝備 用模具生產(chǎn)制件所達 到的高精度 高復雜程度 高一致性 高生產(chǎn)率和低耗能 低耗材 使模具工 業(yè)在制造業(yè)中的地位越來越重要 國外將模具比喻為 金鑰匙 金屬加工帝 王 進入富裕社會的原動力 等等 國內也將模具工業(yè)稱為 永不衰亡的工 業(yè) 點鐵成金的行業(yè) 無與倫比的效益放大器 等等 現(xiàn)在 模具技術已 成為衡量一個國家產(chǎn)品制造水平的重要標志之一 沒有高水平的模具就沒有高 水平的產(chǎn)品已成為共識 就工程制造而言 進入 80 90 年代 由于世界各國經(jīng) 濟的高速發(fā)展和國民生活水準的大大提高 人們對汽車 家用電器 住宅等的 需求與日俱增 促進了沖壓技術的快速發(fā)展 同時也就對模具技術提出了更高 的要求 且由于電子計算機技術的廣泛而有效的應用 不僅促進了沖壓技術的 理論深入發(fā)展 而且使沖壓機械 模具及操作的自動化程度等 都達到了一個 更高的階段 現(xiàn)今 沖壓加工技術已發(fā)展成為了一種先進制造技術 在實際生產(chǎn)中 常用與沖壓過程近似的工藝性試驗 如拉深性能試驗 脹 形性能試驗等檢驗材料的沖壓性能 以保證成品質量和高的合格率 模具的精 度和結構直接影響沖壓件的成形和精度 模具制造成本和壽命則是影響沖壓件 成本和質量的重要因素 模具設計和制造需要較多的時間 這就延長了新沖壓 件的生產(chǎn)準備時間 模座 模架 導向件的標準化和發(fā)展簡易模具 供小批量生 產(chǎn) 復合模 多工位級進模 供大量生產(chǎn) 以及研制快速換模裝置 可減少沖 壓生產(chǎn)準備工作量和縮短準備時間 能使適用于減少沖壓生產(chǎn)準備工作量和縮 短準備時間 能使適用于大批量生產(chǎn)的先進沖壓技術合理地應用于小批量多品 長春理工大學本科畢業(yè)設計 2 種生產(chǎn) 2 沖壓設備除了厚板用水壓機成形外 一般都采用機械壓力機 以現(xiàn)代高速 多工位機械壓力機為中心 配置開卷 矯平 成品收集 輸送等機械以及模具 庫和快速換模裝置 并利用計算機程序控制 可組成高生產(chǎn)率的自動沖壓生產(chǎn) 線 在每分鐘生產(chǎn)數(shù)十 數(shù)百件沖壓件的情況下 在短暫時間內完成送料 沖 壓 出件 排廢料等工序 常常發(fā)生人身 設備和質量事故 因此 沖壓中的 安全生產(chǎn)是一個非常重要的問題 1 2 沖壓技術的發(fā)展 未來我國冷沖模具工業(yè)同模具工業(yè)將向大型 精密 復合高效 復雜多功 能和長壽命方向發(fā)展 沖壓成形技術將更加科學化 數(shù)字化 可控化 科學化主要體現(xiàn)在對成形 過程 產(chǎn)品質量 成本 效益的預測和可控程度 成形過程的數(shù)值模擬技術將 在實用化方面取得很大發(fā)展 并與數(shù)字化制造系統(tǒng)很好地集成 人工智能技術 智能化控制將從簡單形狀零件成形發(fā)展到覆蓋件等復雜形狀零件成形 從而真 正進入實用階段 注重產(chǎn)品制造全過程 最大程度地實現(xiàn)多目標全局綜合優(yōu)化 優(yōu)化將從傳統(tǒng)的單一成形環(huán)節(jié)向產(chǎn)品制造全過程及全生命期的系統(tǒng)整體發(fā)展 對產(chǎn)品可制造性和成形工藝的快速分析與評估能力將有大的發(fā)展 以便從 產(chǎn)品初步設計甚至構思時起 就能針對零件的可成形性及所需性能的保證度 作出快速分析評估 沖壓技術將具有更大的靈活性或柔性 以適應未來小指量 多品種混流生產(chǎn)模式及市場多樣化 個性化需求的發(fā)展趨勢 加強企業(yè)對市場 變化的快速響應能力 重視復合化成形技術的發(fā)展 以復合工藝為基礎的先進成形技術不僅正在 從制造毛坯向直接制造零件方向發(fā)展 也正在從制造單個零件向直接制造結構 整體的方向發(fā)展 深入研究沖壓變形的基本規(guī)律 各種沖壓工藝的變形理論 失穩(wěn)理論與極限變形程度等 應用有限元 邊界元等技術 對沖壓過程進行數(shù) 字模擬分析 以預測某一工藝過程中坯料對沖壓的適應性及可能出現(xiàn)的質量問 題 從而優(yōu)化沖壓工藝方案 使塑性變形理論逐步起到對生產(chǎn)過程的直接指導 作用 制造沖壓件用的傳統(tǒng)金屬材料 正逐步被高強鋼板 涂敷鍍層鋼板 塑料 夾層鋼板和其他復合材料或高分子材料替代 隨著材料科學的發(fā)展 加強研究 各種新材料的沖壓成形性能 不斷發(fā)展和改善沖壓成形技術 在模具設計與制 造中 開發(fā)并應用計算機輔助設計和制造系統(tǒng) CAD CAM 發(fā)展高精度 高 壽命模具和簡易模具 軟模 低熔點金模具等 制造技術以及通用組合模具 成組模具 快速換模裝置等 以適應沖壓產(chǎn)品的更新?lián)Q代和各種生產(chǎn)批量的要 求 精沖與半精沖 液壓成形 旋壓成形 爆炸成形 電水成形 電磁成形 長春理工大學本科畢業(yè)設計 3 超塑成形等技術得到不斷發(fā)展和應用 某些傳統(tǒng)的沖壓加工方法將被它們所取 代 產(chǎn)品的沖壓加工趨于更合理 更經(jīng)濟 第 2 章 零件沖壓工藝分析 2 1 零件結構形狀分析 拉深工藝分無凸緣件和有凸緣件的拉深兩種 凸緣件的拉深又分窄凸緣和 寬凸緣兩種 寬凸緣件的計算方法和無凸緣和窄凸緣件的計算方法是不同的 所以在計算前需首先判斷是不是寬凸緣件 判斷公式為 4 1 df 式中 d f 凸緣直徑 D 筒直徑 由此得 124 100 1 24 1 4 圖 2 1 球殼 判斷該零件為窄凸緣件 窄凸緣件可以在每次拉深時都保留凸緣部分 最 后切邊 也可在首次拉深時做無凸緣件拉伸 在最后兩道拉深工序時將工序件 拉成具有錐形的或留窄凸緣 最后整形壓邊成平面凸緣 然后切邊 在本次設 計中 擬采用第一種方法 即在每次拉伸中都留有凸緣部分 最后切邊 2 2 確定排樣方案和計算材料利用率 根據(jù)零件形狀選用合理的排樣方案 以提高材料利用率 該零件采用落料 與拉深復合沖壓 毛坯形狀為圓形 尺寸較大 1 有搭邊單排 長春理工大學本科畢業(yè)設計 4 圖 2 2 排樣 搭邊和帶料寬度的確定 查文獻 1 表 2 1 得 a 0 8 a1 1 0 帶料寬度為 B b 2a 1 169 7mm 板料利用率 計算公式為 2 0nLBF 1 式中 F 制件面積 N 一根條料上所沖的制件數(shù) B0L0 帶料的寬度和長度乘積 聯(lián)系實際工廠生產(chǎn) 選取 1mm 700mm 850mm 的板料 采用豎裁 可裁 條數(shù)是 700mm 170mm 4 條 余 20mm 每條板料可沖制件數(shù) 850mm 1 0mm 169mm 5 件 余 5mm 則每張可沖制件數(shù) n 4 5 20 個 板料利用 率為 20 3 14 1682 4 700 850 100 74 47 2 斜對排 搭邊和帶料寬度的確定 取相同的搭邊 帶料寬度由計算公式計算為 B d a sin60 d 2a1 168 0 8 x0 866 168 2x1 316 18mm 板料利用率 92 80 x 4 0 x12 adBpinBhnF 2 2 1 排樣方式的確定 從材料利用率來看 雙排比較節(jié)約 但毛坯直徑較大 考慮到送料 4 的難 易程度 綜合選用有搭邊單排排樣 寬度為 170mm 2 3 加工工藝分析 該零件味帶有球形邊緣的球形體結構 外形尺寸不大 精度要求不高 有 利于成形 但球星結構的曲面零件在拉深開始時 由于凸模與毛坯中間部分僅 在頂點附近接觸 接觸處要承受全部拉深力 將使凸模頂點附近的材料發(fā)生較 嚴重的變薄 在凸模頂點附近的材料處于雙向受拉的應力狀態(tài) 具有脹形的變 形特點 另外 在拉深過程中 材料在凸模的外緣部分有很大的一部分未被壓 邊圈壓住 而這部分材料在由平面變成曲面的過程中 在其切向仍要產(chǎn)生相當 量的切向壓縮變形 易起皺 這種缺陷對薄料更易產(chǎn)生 考慮到零件球形邊緣成形方向與 SR50 半球形成形方向相反 在拉深過程 長春理工大學本科畢業(yè)設計 5 中能顯著地改善成形性能 經(jīng)分析 決定設計正反拉深模 一次性生產(chǎn)出零件 滿足產(chǎn)品眼球 加工工藝方案為 切割展開料 拉深 第 3 章 零件沖壓工藝方案論證 3 1 沖壓方案 方案一 拉深 切邊 方案二 落料拉深 切邊 3 2 各工藝方案的比較 方案一單工序模設計簡單 制造成本低 維修方便 方案二使用復合模 生產(chǎn)效率高 產(chǎn)品精度高 但成本較高因此 綜合考慮選用方案一 3 3 計算毛坯直徑以及確定是否使用壓邊圈 在拉深時 雖然拉深件的各部分厚度要求發(fā)生一些變化 但如果采用適當 的工藝措施 則其厚度的變化量并不大 在設計工藝過程時 可以不考慮毛坯 厚度的變化 所以毛坯厚度 t 1mm 修邊余量 查文獻 1 表 4 8 d 凸 d 1 24 取值 mm 因為在拉深時 0 5 有些地方會變薄 所以 即使不加或少加修邊余量 仍會有切邊余量 故選取 mm 0 4 依據(jù)毛坯直徑 D 計算公式 Ai 4 D 可計算出毛坯直徑 D 為 167 7mm 毛坯相對厚度 t D 100 1 167 7 100 0 6 屬于 0 5 3 范圍 故設計的拉深模 需采用帶壓邊圈結構 以防止起皺 3 4 確定各次拉深系數(shù) 拉深直徑及拉深次數(shù) 查文獻 1 表 4 10 帶壓邊圈的極限拉深系數(shù) 因為本次拉深材料為 08 鋼 為軟料 取值可以比表中值小 1 5 2 長春理工大學本科畢業(yè)設計 6 表 3 1 帶壓邊圈時圓筒形件的極限拉深系數(shù) 坯料相對厚度 t D x100拉深 系數(shù) 2 0 1 5 1 5 1 0 1 0 0 6 0 6 0 3 0 3 0 15 0 15 0 08 m1 0 48 0 50 0 50 0 53 0 53 0 55 0 55 0 58 0 58 0 60 0 60 0 63 m2 0 73 0 75 0 75 0 76 0 76 0 78 0 78 0 79 0 79 0 80 0 80 0 82 m3 0 76 0 78 0 78 0 79 0 79 0 80 0 80 0 81 0 81 0 82 0 82 0 84 m4 0 78 0 80 0 80 0 81 0 81 0 82 0 82 0 83 0 83 0 85 0 85 0 86 m5 0 80 0 82 0 82 0 84 0 84 0 85 0 85 0 86 0 86 0 87 0 87 0 88 坯料相對厚度為 t Dx100 0 7 m1 0 53 m 2 0 76 m 3 0 79 m 4 0 81 m 5 0 84 根據(jù)極限拉深系數(shù)求出各半成品的直接 d 再根據(jù)最后一直徑 d 應等于工 件直徑 D 的原則對各次拉深系數(shù)進行調整 毛坯直徑 D 167 7 初步確定各次拉深直徑 167 7x0 53 87 204 121 9 所以只需一次拉深即可 N 1 3 5 確定拉深的凸 凹模圓角半徑 筒壁高度 在計算高度前 應先定出各次半成品底部和邊緣的圓角半徑 圓角半徑的不 同是會影響高度尺寸的 各筒底 r 從首次拉深開始到拉深結束止越來越小 因 為此次設計只需一次拉深 所以凸模圓角半徑就是零件的筒底圓角半徑 r 50mm 凹模的拉深圓角半徑為 R 5mm 筒壁高度計算 由公式 3 32 0 4 25 0rdrDKh 1 式中 D 毛坯直徑 d 拉深的工件直徑 K 拉深比 r 拉深件底部圓角半徑 h 拉深高度 考慮到此零件只需一次拉深 所以高度直接是零件尺寸高度 h 57mm 長春理工大學本科畢業(yè)設計 7 3 6 計算沖壓力和選擇沖壓設備 3 6 1 沖壓力的計算 沖裁時 沖裁過程中最大的剪切抗力叫沖裁力 Fp 工件或廢料從凸模上卸 下來的力叫做卸料力 F 卸 從凹模內將工件或廢料順著沖裁的方向推出的力叫 推件力 F 推 沖裁時 沖壓力為沖裁力 卸料力 和推件力之和 這些力在選 擇壓力機時應該考慮過去 a 沖裁力 3 bpLtF 2 式中 L 剪切長度 t 材料厚度 1mm 抗拉強度 由文獻 2 表 8 49 查取 取 400MPab b 抗剪強度 剪切長度為落料長度 L 167 7x3 14mm 526 578mm 將以上數(shù)值帶入求得 N2 10634x578 26 NLtFbp b 卸荷力 F 卸 K 卸 K 卸 PbtL 1 3 3 式中 K 卸 卸料力系數(shù) 查文獻 2 表 2 8 查取為 0 4 落料力 N PF 將數(shù)值代入公式得 F 卸 0 04x210631 2 8425 248N c 沖壓總力 F 總 FP F 卸 219056 448N 219KN 3 6 2 拉深沖壓力的計算 在確定拉深件所需的壓力機噸位時 必須先求得拉深力 a 拉深壓邊力的計算 查文獻 2 表 4 51 公式為 3 prdDF 2 41 32 4 式中 p 單位壓邊力 查文獻 3 表 4 53 取 3 長春理工大學本科畢業(yè)設計 8 r 凹模圓角半徑 D 毛坯直徑 代入數(shù)值求得 F 壓 3 14 4 168 2 121 9 2x5 2 x3 N 36979 13 N b 拉深力的計算 3 trdDFsbL 3 5 式中 材料的抗拉強度 由文獻 4 表 8 49 查取 取 400MPab b 材料的屈服極限 查得 210MPas s d 拉深凹模直徑 代入數(shù)值計算得 FL 3x 400 210 168 100 5 x1 5 N 172935 N c 計算完成拉深所需總力 F 總 F 壓 FL 36979 13N 172935N 185464 6N 210KN 由上面結果可知 沖壓力 219KN 大于拉深力 210KN 因為設計的是直接 進行拉深工藝的 所以此落料拉深模所需的最大的沖壓力為 219KN 3 6 3 壓力機的初步選取 所生產(chǎn)零件為中小件 選用單動壓力機即可 拉深工序選用壓力機時 應 根據(jù)總拉深力和拉深高度兩個條件選用 由于拉深時所需最大力是在拉深開始 的一段 而壓力機公稱力數(shù)值在壓力機滑塊接近下止點時 即在公稱力行程范 圍內才出現(xiàn)最大沖擊力 壓力機說明書中會提供壓力機壓力曲線 對深拉深時 用拉深力 行程曲線 與壓力機壓力曲線進行比較 使最大拉深力不超過壓力機 滑塊向下行程相應位置所能產(chǎn)生的壓力 對于中 小型沖壓件 主要選取開式 曲柄壓力機 缺點是 剛度差 降低了模具壽命和制件質量 優(yōu)點是 成本低 操作方便 容易安裝機械化裝置 本次沖壓制品精度要求不高 可以選用此壓 力機 選擇沖壓設備時主要考慮的主要參數(shù)是公稱壓力 裝模高度 滑塊行程 臺面尺寸 實際生產(chǎn)中可采取概略計算的方法進行選擇 即 總拉深力2 拉深件高度 3 7 由參考文獻 4 412 頁表 10 26 可知 適合落料拉深工序的機床類型為 中大 長春理工大學本科畢業(yè)設計 9 行程曲軸壓力機 偏心壓力機 綜合選取開式壓力機 JC23 63 其具體參數(shù)如下 公稱壓力 630KN 封閉高度 360mm 滑塊固定行程 120mm 標準行程次數(shù) 70 次 min 閉合高度調節(jié)量 80mm 模柄孔尺寸 50mmx70mm 3 7 模具壓力中心的確定 模具壓力中心是指沖壓時所有沖壓力合力的作用點位置 為了確保壓力機 和模具正常工作 應使沖模的壓力中心與壓力機滑塊的中心相重合 否則 會 使沖模和壓力機滑塊產(chǎn)生偏心載荷 使滑塊和導軌間產(chǎn)生過大的磨損 模具導 向零件加速磨損 減低模具和壓力機的使用壽命 沖模的壓力中心按下述原則確定 對稱圖形的單個沖裁件 沖模的壓力中心就是沖裁件的幾何中心 工件形狀相同且分布位置對稱時 沖模的壓力中心與零件的對稱中心相重 合 形狀復雜的零件 多孔沖模 級進模的壓力中心可以用解析法求出沖模壓 力中心 根據(jù)以上原則 因為所設計的零件為對稱單個沖裁件 沖模的壓力中心就 是沖裁件的幾何中心 故落料和拉深時的壓力中心在圓心處 長春理工大學本科畢業(yè)設計 10 長春理工大學本科畢業(yè)設計 11 第 4 章 模具設計 4 1 凹凸模尺寸及間隙 零件的尺寸由凹模尺寸決定 所以設計時以凹模為基準 間隙取在凸模上 考慮到凸 凹模的磨損 凹模的尺寸應取工件尺寸公差范圍內接近最小尺寸 這樣 在凸凹模磨損到一定程度的情況下 仍能沖出合格制件并可以使模具的 壽命達到最大化 本次沖壓件的毛坯為圓形 直徑可取未注公差尺寸的極限偏差 故取落料 件的尺寸及公差為 015 68 按公式計算 D 凹 D x 168 0 5 1 15 167 43 0 025 03 5 式中 x 0 5 凹 取自表 2 28 為 0 025 凸 為 0 017 D 凸 D x 2Cmin 168 0 575 2 0 132 167 16 0 017 016 式中 Cmin 查表取 0 132 C max 0 240 凹 凸 0 025 0 017 0 042 2Cmax 2Cmin 0 480 0 264 0 216 所以上述計算是恰當?shù)?4 2 拉深模具尺寸及間隙 最后一道拉深工序的拉深模凸凹模的尺寸精度根據(jù)工件的內 外 形尺寸 要求和磨損方向來確定凸 凹模工作尺寸及公差 4 2 1 凸 凹模間隙 間隙值應當合理選取 過小會增大摩擦力 使拉深件容易破裂 易擦傷表 面 降低模具壽命 過大又易使拉深件褶皺 影響工件精度 此零件為用壓邊 圈拉深的凹模單側間 C tmax Kt 4 1 式中 tmax 材料厚度及最大極限尺寸 mm t 板料厚度的基本 公稱 尺寸 K 間隙系數(shù)查文獻 4 表 4 14 得 K 0 2 由此得 C 1 8mm 4 3 模具結構設計 對于大中型的凹凸?；蛘咝螤顝碗s 局部薄弱的小型凸 凹模 如果采用 整體式結構 將給鍛造機械加工或熱處理帶來困難 而且當發(fā)生局部損壞時 長春理工大學本科畢業(yè)設計 12 就會造成整體凸 凹模的報廢 因此常用鑲拼式結構的凸 凹模 而外部用次 一點的鋼材 所以 本次設計選擇正裝復合模的鑲拼式結構 4 3 1 凸凹模零件設計 1 凹模厚度 在沖裁時 凹模受沖裁力和側向擠壓力的作用 由于凹模結構形式眾多 受力情況又比較復雜 目前還不能用理論方法精確地把凹模外輪廓尺寸計算出 來 在實際生產(chǎn)中 通常根據(jù)沖件的材料厚度和沖件的輪廓尺寸 按經(jīng)驗公式 4 確 定凹模厚度尺寸 H Kb 4 2 式中 b 最大外形尺寸 K 系數(shù) 見下表 取 K 0 18 帶入數(shù)值求得 H 0 18 124mm 23mm 因為結果大于 15mm 所以凹模厚度選 23mm 2 凹模壁厚 因為此處模具是落料的凸模拉深的凹模 所以不用自行設計壁厚 只需檢 驗 C 167 16 119 65 2mm 32 26 有要求 C 30 40mm 所以是合格的 3 固定與定位 凸凹模的固定方法 常見的有機械固定法 物理固定法和化學固定法 物 理固定法有低熔點合金澆注和熱套法 化學固定法主要指環(huán)氧樹脂澆注及無機 粘結固定等 機械固定法 一般采用螺栓緊固 對于凸模或鑲嵌式圓凹模 常 應用端部的臺肩或鉚頭 并通過定位部分與下凸模固定板成過盈配合固定 本 設計采用機械固定法 借助螺栓 銷釘緊固定位在上模座上 該定位方式緊固 力大 定位可靠 通用性強 裝拆方便 適用于各種類型的模具 具體的固定 方法見裝配圖 此處采用的 4 個螺栓連接 所受總力為 219KN 螺栓材料為 40Cr 求連接螺栓尺寸 計算公式為 mFFd 08 2351 4 1 341 長春理工大學本科畢業(yè)設計 13 表 4 1 普通螺栓基本尺寸表 第一系列 公稱直徑 d 中徑 d2 小徑 d1 螺距 p 24 22 051 20 752 3 30 27 727 26 211 3 5 36 33 402 31 670 4 42 39 077 37 129 4 5 48 44 725 42 587 5 查上表取 M24 螺栓連接 最后 凸凹模如圖所示 圖 4 1 凸凹模 4 3 2 凹模零件設計 凹模設計應考慮凹模強度 制造方法及其加工精度 特別是凹?？椎某叽?它是同制件尺寸一起來考慮的 它關系到制件質量的好壞 因此對其加工表面 質量必須予以充分考慮 凹模的厚度和外形尺寸 對其承受的拉深力 必須具有不引起破損和變形 的足夠強度 拉深時 凹模承受拉深力和水平方向的作用 由于凹模的結構形 式不一 受力狀態(tài)比較復雜 特別是對于復雜形狀的沖件 其凹模的強度計算 特別復雜 因而 在目前的一般生產(chǎn)實際情況下 通常根據(jù)拉深件的輪廓尺寸 和板料厚度 拉深力的大小來警醒概略的估算及經(jīng)驗修正 1 凹模尺寸 長春理工大學本科畢業(yè)設計 14 凹模厚度 H Kb 0 18 168mm 30 24mm 取厚度 H 31mm 凹模壁厚 C 1 5 2 H 51 68mm 凹模壁厚暫取 C 55mm 2 凹模刃口部分的設計 凹模刃口部分的側壁形狀常用的結構形式有兩種 本次設計采用下圖的刃 口方式 屬于往下漏料的設計 空口 H 值取與下表 表 4 2 凹口刃部的尺寸 料厚 t mm 1 5 2F 頂 5313 7084N 查常用模具圓柱螺旋壓縮彈簧表 沒有查到此處的彈簧規(guī)格 卸料力過大 由此改為固定卸料裝置 綜合設計卸料板與導料板為一體的 4 3 3 模架零件的設計 模座主要用來固定復合模所有的零件 模座分為上模座和下模座 上模座 與壓力機的滑塊相連 下模座與工作臺相連 傳遞壓力 1 模架的選取 模架主要分為兩類 導柱模模架和導板模模架 導柱模模架又分為滑動導 向和滾動導向兩種 在本次設計中 我選用滑動導柱模架 因為滑動導柱模架 是有標準的 所以需查尺寸 凹模設計最外面圓直徑為 300 所以選取模架時 長春理工大學本科畢業(yè)設計 16 根據(jù)國標參數(shù) 選用中間導柱模架 參數(shù)為 2 模柄的設計 模柄是將模具與壓力機連接起來的零件 在此我選用凸緣式模柄 型號選 擇 A50 74 材料選用 Q235 如圖 3 滑動導柱與滑動導套的選擇 導套按國家標準選取長度 180mm 外圓直徑 80mm 選擇與上模座以過盈配 合連接 具體的固定方法見裝配圖 導柱按國家標準選取直徑 60mm 長度由設計選取 290mm 選擇與下模座 過盈配合 與導套間隙配合 圖 4 4 上模座 圖 4 5 模柄 長春理工大學本科畢業(yè)設計 17 圖 4 6 滑動套筒 圖 4 7 滑動導柱 4 3 4 推件裝置設計 推件裝置主要有剛性推件裝置和彈性推件裝置兩種 一般剛性推件裝置用 的比較多 由打桿 推板 推桿等組成 本次推件裝置選用剛性推件裝置 打 料裝置選用帶銷孔的打桿 之間用螺紋連接 下模采用托桿推件 熱處理采用 頭部淬火 1 打桿 采用打桿卸料時 其工作過程是 上模隨壓力機滑塊上行到一定位置時 打桿的上端碰到壓力機上的打桿橫梁而停止上行 上模與滑塊繼續(xù)上行時 由 長春理工大學本科畢業(yè)設計 18 于打桿不能繼續(xù)上行 故使推板產(chǎn)生相對下行運動 實現(xiàn)打料 打桿的長度計算 H h1 h2 C 4 3 式中 H 打桿長度 mm h1 模具在頂出狀態(tài)時 打桿在上模板平面下的長度 mm h2 壓力機結構尺寸 C 考慮各種誤差而加常數(shù) 通常取 C 10 15 設計時 打桿一端車螺紋與推料板連接 另一端帶有銷孔 與壓力機連接 如下圖 圖 4 8 打桿 2 托桿 利用壓力機的氣墊來進行壓料或卸料時 需借助托桿來實現(xiàn) 因此 托桿 的長度必須根據(jù)壓力機 氣墊和沖模結構尺寸來進行計算 托桿長度計算 L H1 H2 H3 l H3 4 4 式中 L 托桿長度 mm H1 氣墊處于上死點時 托桿在沖模內的長度 mm H2 壓力機工作臺的厚度 mm H3 氣墊的下沉量 mm l 氣墊的行程 mm 長春理工大學本科畢業(yè)設計 19 4 4 各零部件的材料及熱處理 沖壓模具的材料屬于冷作模具鋼 是應用量大 使用廣泛 種類最多的模 具鋼種類 主要性能要求有強度 韌性 耐磨度 目前使用最多的我國國產(chǎn)的 模具鋼種以 Cr12 Cr12MoV 為代表 模具材料的選用不僅關系到模具的使用 壽命 而且直接影響模具的制造成本 在工作過程中 模具承受沖擊負荷且連 續(xù)工作 使凸 凹模受到強大壓力和劇烈摩擦 工作條件極其惡劣 此處設計 我選用 Cr12MoV 作為我的模具材料 它具有較好的淬透性 淬硬性和耐磨性 熱處理變形小 為高耐磨為變形模具鋼 由以上的各零部件的結構與尺寸設計 確定其材料及熱處理 表 4 3 零件材料 熱處理及硬度 零件名稱 材料 熱處理 硬度 HRC 凹 凸模及凸凹 模 Cr12MoV 淬火 60 62 上 下模座 Q235 時效 模柄 Q235 托 打桿 45 頭部淬火 43 48 導柱 標準件 導套 標準件 長春理工大學本科畢業(yè)設計 20 第 5 章 模具的總體設計 在上一章已設計計算出各零部件的結構與尺寸 經(jīng) SolidWorks 建模后得零 件圖 然后經(jīng)過組合裝配 得到模具開模和閉合時的裝配圖與爆炸圖 具體如 下 圖 5 1 開模狀態(tài)模具裝配 長春理工大學本科畢業(yè)設計 21 圖 5 2 閉合裝配圖 圖 5 3 爆炸圖 工作時 條料送進 由帶凸凹模的固定凹模導向 沖首件時 以目測定位 沖第二件時則以固定擋料銷定位 拉深壓邊靠壓力機的氣墊 通過兩個托桿和 壓邊圈進行 沖壓后把工件頂起 卸料靠固定卸料塊 凸凹模還起到部分拉深 凹模的作用 上模上行時 推桿與推料板推出工作 5 1 壓力機的確定 確定壓力機的規(guī)格時 除了需要考慮沖壓力 還需要以下幾點 1 壓力機 滑塊行程應滿足制件在高度上能獲得所需尺寸的要求 并在沖壓工序完成后能 順利地從模具上取出來 對于拉深件 則行程應在制件高度兩倍以上 2 壓力 機的行程次數(shù)應符合生產(chǎn)率的要求 3 壓力機的閉合高度 工作臺面尺寸 滑 長春理工大學本科畢業(yè)設計 22 塊底平面尺寸等都要能滿足模具的正確安裝要求 對于曲柄壓力機 模具的閉 合高度應在壓力機的最大裝模高度與最小裝模高度之間 5 1 1 沖模的閉合高度 沖模的閉合高度是指模具在最低工作位置時 上模座的上平面與下模座的 下平面之間的距離 Hm 沖模的閉合高度應和壓力機的裝模高度相適應 模具的實際閉合高度 一般為 Hm 上模座厚度 凸凹模長度 凸模高度 沖壓件高度 2 沖壓件厚度 下模座高度 凸模與下模座的配合高度 該副模具使用的上模座厚度為 50mm 凹凸模長度為 155mm 凸模高度為 77mm 沖壓件高度為 57mm 沖壓件厚度為 1mm 下模座高度為 60mm 凸模 與下模座的配合高度為 5mm 由此計算出 Hm 為 Hm 50 155 77 42 7 3 60 5 291 3mm 故實際設計模具的閉合高度為 291 3mm 5 1 2 壓力機的確定 查開式壓力機設備參數(shù) 選擇的開式壓力機 JC23 63 公稱壓力 630KN 封閉高度 360mm 閉合高度調節(jié)量 90mm 因為壓力機的封閉高度大于模具的 閉合高度 所以上面的壓力機選型合適 壓力機的裝模高度必須符合模具閉合高度的要求 其關系式為 Hmax 5 H Hmin 10 式中 Hmax H min 壓力機的最大和最小裝模高度 mm H 為閉模高度 mm 得 360 5 291 3 360 90 10 其中 90mm 為封閉高度調節(jié)量 故閉合高度設計與初選的壓力機相匹配 5 2 拉深的輔助工序 拉深件在拉深過程中 結合實際的要求 需要進行與之相應的附加工序以 達到良好的成型條件 主要包括中間退火 酸洗和潤滑等工序 5 2 1 退火 在拉深過程中 為了解決金屬材料在塑性變形中產(chǎn)生的內應力及冷作硬化 需要進行半成品的工序間退火和成品退火 中間退火的方式有高溫退火和低溫 退火 是否需要中間退火 由拉深件材料和拉深次數(shù)決定 見表 5 1 長春理工大學本科畢業(yè)設計 23 表 5 1 無需中間退火所能完成的拉深工序次序 材料 不用退火的工序次數(shù) 材料 不用退火的工序次數(shù) 08 10 1 5 3 4 不銹鋼 1Cr18Ni9Ti 1 鋁 4 5 鎂合金 1 黃銅 H68 2 4 鈦合金 1 純銅 1 2 本次設計的沖壓件材料是 08 且拉深次數(shù)為一 所以不需要中間退火 5 2 2 酸洗 酸洗是因為退火后的鋼 銅等工件表面有氧化皮 在繼續(xù)加工時會增加對 模具的磨損 一般應加以酸洗 即在加熱的稀酸液中浸蝕后 在冷水中漂洗 再在弱堿中將殘留的酸液中和 最后再在熱水中洗滌 在烘房烘干 因為并未 采用中間退火 所以也無需酸洗 退火 酸洗是延長生產(chǎn)周期和增加生產(chǎn)成本 生產(chǎn)環(huán)境污染的工序 應盡 可能加以避免 若能夠通過增加拉深次數(shù)的辦法來減少退火工序時 一般寧可 增加拉深次數(shù) 本次設計無需采用中間退火和酸洗 5 2 3 潤滑 拉深工件中使用潤滑油的目的 是為了模具與毛坯之間形成牢固的 低摩 擦的潤滑膜 以防止兩者直接接觸 降低其摩擦力 抑制工件破裂 提高成形 極限 同時 減少因燒結粘著而產(chǎn)生擦傷 提高拉深產(chǎn)品質量 延長模具壽命 具體的來說 拉深潤滑劑的使用應盡量可能地擴大使起皺和破裂兩者都不 發(fā)生的加工條件范圍 維持連續(xù)穩(wěn)定生產(chǎn) 就成為拉深加工用潤滑劑的主要目 的 結合該制件拉深成型特點以及潤滑劑的要求 可選取工業(yè)凡士林做為潤滑 劑 拉深時潤滑劑涂抹在凹模圓角部位和壓邊面的部位 以及與此部位相接觸 的毛坯表面上 并經(jīng)常保持潤滑部位的干凈 在拉深中提高潤滑油粘度 能降 低模具和坯料的接觸率 減少摩擦 其結果是降低了拉深力 這已是實際生產(chǎn) 中業(yè)已成為一種手段 制件成型后 需要通過軟抹布手工擦除 在堿液中電解除油 或在其他溶 劑中除油等方式去除潤滑劑 長春理工大學本科畢業(yè)設計 24 長春理工大學本科畢業(yè)設計 25 結論 本次的球殼拉深模的設計中 首先查閱相關資料 對表殼進行了工藝分析 該表殼零件形狀較簡單 尺寸精度要求也不高 根據(jù)零件結構 選取合適的修 邊余量之后 可判定其能一次性完成拉深 考慮到加工的經(jīng)濟性 加工工藝方 案為 剪切條料 落料并拉深 修邊 接著對其拉深工序進行拉深模的設計 主要設計步驟為 收集資料 查閱文獻了解沖壓模具國 內外的發(fā)展狀況 對零件進行工藝分析 零件分析 對模具的設計做準備 計算主要參數(shù) 確定沖壓工藝方案 計算各次拉深工序的力 通過力選 用壓力機 拉深模具的總體設計 零件材料的選用及熱處理 模具的總體安裝 附加工序的確定 在畢業(yè)設計中 參考了不少的文獻 對知識的擴充有了很大的幫助 在實 際中我基本沒有接觸過沖壓模具 所以對沖壓模具的了解很少 在參考文獻中 通過閱讀大量的模具裝配圖 對模具的結構有了一定的了解 對以后的工作學 習生活有很大的幫助 同時畢業(yè)設計也提高了我的資源搜索與整合的能力 實 際生產(chǎn)的設計能力 這是非常難得的 畢業(yè)設計中 我用 solidworks 三維建模 然后用 Auto CAD 二維出圖 繪 制模具裝配圖和部分零件圖 因此我的繪圖工具的使用水平與工程制圖的能力 也有所提高 長春理工大學本科畢業(yè)設計 26 參考文獻 1 向偉 李波 沖壓模具設計 J 科技傳播 2011 21 2 陳曉華 機械精度設計與檢測 M 中國計量出版社 2010 3 宛強 沖壓模具設計及實例精選 M 化學工業(yè)出版社 2013 7 4 陳炎嗣 郭景儀 沖壓模具設計與制造技術 M 1992 8 5 王孝培 實用沖壓技術手冊 M 北京 機械工業(yè)出版社 2001 3 6 周樹銀 沖壓模具設計及主要零部件加工 M 北京 北京理工大學出版社 2010 7 Tang D Everheim W Schuh G and Chin K S Concurrent Metal Stamping Part and Die Development J Proc Instn Mech Engrs Part B J Engg Manufac 2003 217 805 825 8 濮良貴 陳國定 吳立言 機械設計 第九版 M 高等教育出版社 2013 9 大連理工教研室 機械制圖 第六版 M 北京 高等教育出版社 2007 10 ZHANG Guibao CHEN Jun WANG Xiaofang Sensitivity Analysis of Effect Related with Material Process and Assembly Variations to Loads Deformation and Stress on HSS Stamping Die J Journal of Shanghai Jiaotong University Science 2008 06 11 寇尊權 王多 機械設計課程設計 第 2 版 M 北京 機械工業(yè)出版 社 2011 7 12 陳向榮 何春生 何孝美 熱處理工藝的改進在模具中的應用 J 加熱工工 藝 2008 12 13 Sing W M and Rao K P Knowledge based process layout system for axisym metrical deep drawing using decision tables Comp Indus Engg 1997 32 2 299 319 長春理工大學本科畢業(yè)設計 27 致謝 在這次畢業(yè)設計中 通過一個學期的努力 我真正學到了狠多專業(yè)方面的 知識 從一個不愛看書的孩子變成整天泡在圖書館查閱資料 多方面的知識得 到了鞏固和提高 但我的收獲離不開老師的指導和同學們的幫助 在此我對他 們致以衷心的感謝 感謝我的指導老師趙偉宏老師 由于我的基礎比較薄弱 趙老師幫助我選 了一個相對較為簡單的課題 而且細心幫助我修改方案的論證和具體模具的設 計和說明書 一切的一切都離不開趙老師的用心指導 趙老師仔細的審閱我的 設計 指出了許多錯誤 并提出了很多建議 很感謝趙老師的耐心與認真 趙 老師不僅有著較高的專業(yè)水平 她還有著嚴謹?shù)目蒲芯窈椭螌W態(tài)度 而這些 都深深地感動著我 并將影響著我接下來的研究學習生活 在此還要感謝大學四年來的各個老師 是他們的辛勤教育 豐富了我的專 業(yè)知識 提高了我的學習能力與專業(yè)素養(yǎng) 同時感謝大學同學們的陪伴與相處 謝謝你們帶給了我獨特的大學生活 最后 再次感謝我的母校 我的老師和我的同學 謝謝你們 長春理工大學本科畢業(yè)設計 28