大中型滾動軸承壓裝機設計

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本科畢業(yè)設計(論文)開題報告 學生姓名 彭取 學 號 214070319 專 業(yè) 機械設計制造及其自動化 指導教師 黃開有 職 稱 教 授 所在院系 機械工程系 課題來源 自擬課題 課題性質 產品設計 課題名稱 大中型滾動軸承壓裝機設計 畢業(yè)設計的意義和內容? 文 獻 綜 述 文 獻 綜 述 文 獻 綜 述 文 獻 綜 述 文 獻 綜 述 文 獻 綜 述 本課題研究的意義： 由于當時技術水平的限制以及研制者對軸承壓裝過程的認識不足，經過十多年來的生產實踐，滾動軸承在壓裝過程中記錄的時間－－壓力關系曲線的不足之處日趨明顯。為了達到軸承壓裝曲線具有真實反映壓裝質量的目的，必須采用滾動軸承在壓入軸頸過程中記錄它的移動量與之對應的壓力值組成的位移－－壓力曲線。大中型滾動軸承壓裝機正式為了適應這種要求而研制生產的新一代滾動軸承壓裝機。 畢業(yè)設計的內容梗概： 大中型型滾動軸承壓裝機(以下簡稱壓裝機)是用于鐵路車輛滾動軸承壓裝的專用設備。 壓裝機由機體、液壓站和控制臺三部分組成。三部分相對獨立，必要時可單獨使用在不同場合。 機體由床身、支座、主油缸、輔助油缸及輪對夾緊機構組成。本機床身、支座在強度和剛度上較以前有很大的提高，主油缸設計獨特，具有良好的使用性能。液壓站的結構和液控原理經過多年的考驗，密封性能好，可靠。集成塊主體采用鍛剛制造，六面磨削加工?？刂婆_為流行的計算機操作臺結構，強弱電分柜安裝，抗干擾能力強。壓裝機既能兩頭同時壓裝軸承，也可以單頭壓裝軸承，通過更換壓裝缸前端的引導套和壓裝蓋，并對控制系統(tǒng)的有關參數(shù)進行修改后，可以壓裝197726和352226兩種軸承。 本畢業(yè)設計任務簡介及設計的基本思路 本畢業(yè)設計任務簡介 本次設計主要是針對大中型軸承壓裝機的機械部分進行設計，而控制部分和液壓站部分不需要進行設計，根據(jù)已有的資料和到現(xiàn)場進行觀察，從而設計出達到要求和需要的軸承壓裝機。 液壓傳動系統(tǒng)是液壓機械的一個組成部分。液壓傳動系統(tǒng)的設計要同主機的總體設計同時進行。著手設計時，必須從實際情況出發(fā)，有機的結合各種傳動形式，充分發(fā)揮液壓傳動的優(yōu)點，力求設計出結構簡單，工作可靠、成本低、效率高、操作簡單、維修方便的液壓傳動系統(tǒng)。 本畢業(yè)設計的基本思路 a．明確液壓系統(tǒng)設計要求 b．工況分析(動力分析、運動分析) c．確定主要參數(shù) d．編制液壓元件工況圖 e．擬訂液壓系統(tǒng)圖 f．選擇和設計液壓元件 g．液壓缸結構設計、運算 h．繪制正式工作圖、編制設計說明書 1.1 軸承壓裝機液壓缸的設計及計算 3.1.1 分析工況及設計要求，繪制液壓系統(tǒng)草圖 以下是液壓系統(tǒng)原理圖: （圖6） 3.1.2 計算液壓缸的外負載 3.1.2.1 壓裝缸 已知壓裝力為196 KN，最大壓裝力為475 KN并保壓5 s 3.1.2.2 夾緊缸 根據(jù)壓裝時的夾緊結構設計，初步確定夾緊力為6000 N 3.1.2.3 頂起定位缸 因為是兩個缸對稱分布，而輪對重1000 kg，所以每個缸的負載為500*9.8=4900 N 3.1.2.4 確定系統(tǒng)的工作壓力 系統(tǒng)分別有高壓和低壓，高壓處最高為9.5/Mpa，低壓處最高為2.5/Mpa，不得超過此數(shù)值，具體請參考液壓原理圖 3.2 確定液壓缸的幾何參數(shù) 3.2．1 壓裝缸尺寸計算： 3.2.1.1 液壓缸工作壓力的確定 工進時為9.5 Mpa，快進時為2.5 Mpa 3.2.1.2 液壓缸內徑D和活塞桿直徑d的確定 由公式有 其中R為最大壓裝力475 KN; 為機械效率0.95;為最大輸出壓力9.5 ;為系統(tǒng)背壓，在這取0計算，即無背壓。則： 查[1]表2-4（GB2348-80）取. 查[1]表2-3 、2-5 取。 , 。 3.2.1.3 液壓缸壁厚和外徑的計算 液壓缸的壁厚友液壓缸的強度條件來計算。 查公式有 式中——液壓缸壁厚（m）; ——液壓缸內徑（m）; ——試驗壓力，一般取最大工作壓力的（1.251.5）/倍（）; ——缸筒材料的許用應力。其值為:無縫鋼管： 一級缸的內徑計算 查[2] 表4-11及C 表2-115 采用外徑為160mm,壁厚為18mm的無縫鋼管。 同理取活塞桿材料為外徑90mm,壁厚5mm的無縫鋼管。 二級缸的內徑計算 查[2] 表4-11及C 表2-115 采用外徑為325mm,壁厚為38mm的無縫鋼管。 3.2.1.4 液壓缸工作行程的確定 液壓缸工作行程長度，可根據(jù)執(zhí)行機構實際工作的最大行程來確定，并參照[1] 表2-6中的尺寸系列來選取標準值。 一級缸工作行程長度為200mm； 二級缸工作行程長度為400mm. 3.2.1.5 缸蓋厚度的確定 一般液壓缸多為平底缸蓋，其有效厚度t按強度要求可用下面兩式進行近似計算。 無孔時 有孔時 式中 ——缸蓋有效厚度（mm）; ——缸蓋止口內徑（mm）; ——缸蓋孔的直徑（m）. 得=15mm. =45mm =45 mm 3.2.1.6 最小導向長度的確定 當活塞桿全部外伸時，從活塞支承面中點的距離H 稱為最小導向長度。 對一般的液壓缸，最小導向長度H 應滿足以下要求 式中——液壓缸的最大行程; ——液壓缸內徑。 3.2.1.7 缸體長度的確定 液壓缸缸體內部長度應等于活塞的行程與活塞的寬度之和。缸體外形尺寸長度還要考慮到兩端缸蓋的厚度。一般液壓缸缸體長度不應大于內徑的/倍。 一級缸缸體內部長度 二級缸缸體內部長度 缸體外形尺寸為 3.2.1.8 活塞桿穩(wěn)定性的驗算 因兩級液壓缸支承長度，故無須考慮活塞桿彎曲穩(wěn)定性。 3.2.2 定位缸及其主要尺寸的確定 3.2.2.1 液壓缸工作壓力的確定 參見手冊1（《液壓系統(tǒng)設計簡明手冊）》，定位缸的壓力取2．0/Mpa。 3.2.2.2 液壓缸內徑D和活塞桿直徑d的確定 由公式： 可得: 其中: D－－液壓缸柱塞直徑 －－液壓缸工作壓力,初算時可取系統(tǒng)工作壓力; F－－工作循環(huán)中的最大的外負載； －－液壓缸密封處的摩擦力，它的精確值不容易求得，常用液壓缸的機械效率進行估算。 －－液壓缸的機械效率，一般=0.9-0.97。 由計算得到的數(shù)據(jù)，根據(jù)液壓缸活塞桿直徑系列（GB2348-80）再結合實際，圓整為70mm。 3.2.2.3 液壓缸壁厚和外徑的計算和選取 其壁厚按下面的公式計算： 式中：δ---液壓缸的壁厚（m）； D---液壓缸的內徑（m）； ---試驗壓力，一般取最大工作壓力的（1.25～1.5）倍（Mpa）； ---缸筒材料的許用壓力，其值為：鍛鋼：=110～120/Mpa； 鑄鋼：=100～110 /Mpa；無縫鋼管：=100～110 /Mpa； 高強度鑄鐵：=60 /Mpa；灰鑄鐵：=25 /Mpa。 D+2δ 式中值應該按無縫鋼管標準，選取110 /mm。 3.2.2.4 液壓缸工作行程的確定 液壓缸工作行程長度，可根據(jù)執(zhí)行機構實際工作的最大行程來確定，在這里，柱塞缸的工作行程為140/mm。屬于活塞行程參數(shù)系列（GB2349-80）的第2優(yōu)先組。 3.2.2.5 缸蓋厚度的確定 這里按經驗選取缸蓋厚度為25/mm。 3.2.2.6 最小導向長度的確定 由于選取的是柱塞缸，導向長度相對來說要加長點，這里選取導向長度為70/mm 3.2.2.7 缸體長度的確定 缸體長度取250/mm，沒有超出規(guī)定的要求。 3.2.2.8 計算液壓缸主要零件的強度和剛度 由于柱塞直徑D與其壁厚δ的比值小于10，所以這里用厚壁筒強度計算公式估計： 代入數(shù)值，計算： =1.77/mm 3.2.3 夾緊缸及其主要尺寸的確定 3.2.3.1 液壓缸工作壓力的確定 夾緊缸主要起到的是徑向的推力，從而推動頂桿，使之夾緊輪對，這里夾緊缸的工作壓力最大不超過2.5/ Mpa。選取2.0/Mpa計算。 3.2.3.2 液壓缸內徑D和活塞桿直徑d的確定 由公式： 根據(jù)液壓缸內徑尺寸系列（GB2348-80）將所得數(shù)值圓整為80/mm。 根據(jù)活塞桿直徑可由d/D值計算所得，由計算所得的D根據(jù)工作壓力和參考]《液壓氣動系統(tǒng)設計手冊》，結合活塞桿直徑系列（GB2348-80），活塞桿直徑可選?。篸=45/mm。 3.2.3.3 液壓缸壁厚和外徑的計算和選取 按材料力學中的厚壁圓筒公式進行壁厚的計算： 按經驗選取，在這里選取10/mm。 液壓缸壁厚算出后，即可以求得缸體的外徑為： D+2δ 式中值按經驗選取100 /mm。 3.2.3.4 液壓缸工作行程的確定 液壓缸工作行程長度，可根據(jù)執(zhí)行機構實際工作的最大行程來確定，在這里，夾緊缸的工作行程為112 /mm。屬于活塞行程參數(shù)系列（GB2349-80）的第2優(yōu)先組。 3.2.3.5 缸蓋厚度的確定 一般液壓缸多為平底缸蓋，無孔時，其有效厚度t按強度要求可用下式計算： 這里按經驗選取缸蓋厚度為22mm。 3.2.3.6 最小導向長度的確定 參考液壓缸結構設計工具書，將夾緊缸的最小導向長度定為40/mm。 3.2.3.7 缸體長度的確定 缸體長度取212/mm，沒有超出規(guī)定的要求，符合條件。 3.2.3.8 計算液壓缸主要零件的強度和剛度 這里用厚壁筒強度計算公式估計： 按經驗選取的壁厚10/mm完全符合要求。 經校核符合要求。 3.4 液壓系統(tǒng)元件的分析和選擇 3.4.1 確定供油方式 本設計中，采用的是YB-E32/63雙聯(lián)葉片泵 3.4.2 調速方式的選擇 減少油口在液壓原理上實質是利用壓力變化的作用，也就是說，大中型滾動軸承壓裝機在壓裝過程中，會出現(xiàn)兩個油缸不同的情況時（可通過觀察兩個壓裝油缸上的壓力表），而兩缸仍能繼續(xù)同時進行壓裝。分流閥調節(jié)示意圖如圖8： （圖9） 3.4.3 速度換接方式的選擇 本系統(tǒng)采用電磁閥的快慢速換接回路。 3.4.4 夾緊回路的選擇 這里采用失電夾緊方式。 3.4.5 定位回路的選擇 這里采用失電夾緊方式。 3.4.6 傳感器和調理器的選擇 本機選用壓阻式壓力傳感器，型號為CYG-30。調理器是一臺高精度，低漂移的直流放大器，本機配用TKF-1型信號調理器。 3.7 壓裝機及其環(huán)境的布置 壓裝機由機體、液壓站和控制臺三部分組成，液壓站和控制臺相對主機應該就近布置，現(xiàn)場的鋼軌與機體上的導軌應該聯(lián)結平整。壓裝機工作時，床身承受很大的拉力和彎矩，因此基礎應該搗實摸平，按照基礎圖的要求完成。機體就位時下部應該墊平，特別是全部地腳螺栓處要墊實。地腳螺栓為受力件，一定要埋牢固，以防止在工作中松動從而引起床身變形，影響壓裝檢測精度。 設 計 提 綱 分析工況及設計要求，繪制液壓系統(tǒng)草圖 計算液壓缸的外負載 確定液壓缸的幾何參數(shù) 壓裝缸尺寸計算 定位缸及其主要尺寸的確定 夾緊缸及其主要尺寸的確定 液壓缸的結構設計 夾緊液壓缸和定位液壓缸的結構設計 液壓系統(tǒng)元件的分析和選擇 液壓站的結構 液壓缸的調整 壓裝機及其環(huán)境的布置 設計總結 鳴謝 參考文獻 設計進 度安排 及主要 參考文 獻 設計進度安排： 2011.3.1——2011.3.15 開題報告，廣泛收集設計相關資料 2011.3.17——2011.5.20 根據(jù)收集好的資料認真做好設計，并定期向指導老師匯報進度。 2011.5.21——2011.5.23 定稿 2011.5.25——2011.6.02 準備答辯 主要參考文獻： [1] 楊培元,朱福元.[液壓系統(tǒng)設計簡明手冊].北京：機械工業(yè)出版社，1999.12 [2]張利平.[液壓氣動系統(tǒng)設計手冊].北京：機械工業(yè)出版社，1997.6 [3]劉新德.[袖珍液壓氣動手冊].2版.北京:機械工業(yè)出版社,2004.1 [4]吳宗澤,羅圣國.[機械設計課程設計手冊].2版.北京:高等教育出版社,1999 [5]嚴金申,張培生.[液壓傳動].北京:國防工業(yè)出版社,1979.12 [6]中國石油物資公司.[軸承手冊].北京:石油出版社,1991 [7]張云電.[薄壁缸套生產技術].北京:國防工業(yè)出版社,2001.11 [8]王成燾,倪劍勇,倪學海.[滾動軸承的配合與裝拆工藝].北京:機械工業(yè)出版社,1993.3 [9]葉君.[實用緊固件手冊].北京:機械工業(yè)出版社,2002.9 [10]成大先.[機械設計手冊],液壓傳動篇.北京:化學工業(yè)出版社,2004.1 [11]成大先.[機械設計圖冊].北京:化學工業(yè)出版社,2004.1 [12]成大先.[機械設計手冊],聯(lián)結與緊固篇.北京:化學工業(yè)出版社,2004.1 [13]趙應樾.[常用液壓缸與其修理].上海:上海交通大學出版社,1996 指導教師批閱意見 指導教師(簽名)： 年 月 日